万向节滑动叉设计说明书万向节滑动叉设计说明书

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中北大学课程设计说明书 - 1 - 目 录 1 序言 2 2 零件分析 3 件的作用 3 构特点 3 构工艺性 3 面处理技术 4 3 工艺设计与计算 4 定零件工艺规程的原则和技术要求 4 产类型的确定 5 坯选择 5 制定工艺路线及方法 5 机械加工余量、工艺尺寸及毛坯尺寸的确定 9 确定切削用量及基本工时 12 4 夹具的设计 22 总结 23 参考文献 23 中北大学课程设计说明书 - 2 - 1 序言 本次 课程设计的课题名称是万向节滑动叉机加工艺 及工装设计。万向节滑动叉位于传动轴的端部,主要作用之一是传递扭 矩,使汽车获得前进的动力;二是当汽车后桥钢板弹簧处在不同状态时,由本零 件可以调整传动轴的长短及其位置。 万向节滑动叉就是将万向节叉和滑动花键副的一部分组合起来,使其成为一个零件, 其特征是该万向节滑动叉为采用管材制作的万向节叉与滑动套为一体的整体式结构,其端部呈叉形结构,并设有两个十字销孔,用于安装十字万向节;在管内设有内花键,这种呈整体式结构的滑动叉,不仅加工容易、 成本低,而且强度高,故其使用寿命与传统的万向节叉滑动套合件相比,有了成倍的提高。 它的研究和使用可以简化万向传动装置的结构,也满足功能要求,因此对万向节滑动叉的研究有极大的实际意义。 本课题的研究及论文的撰写是在焦老师的悉心指导下完成的。焦老师在百忙中给我们讲解论文中的细节以及论文中所涉及的工艺分析,还有他严谨的治学态度也是我学习的榜样。通过本次毕业设计,使我对本专业有了更加深刻的了解,在以后的工作中也具有重要意义。 中北大学课程设计说明书 - 3 - 2 零件分析 件的作用 题目所给定的零件是解放牌汽车底盘传动轴上的万向节滑动叉 ,它位于传动轴的端部。主要作用一是传递扭矩,使汽车获得前进的动力;二是当汽车后桥钢板弹簧处在不同的状态时,由本零件可以调整传动轴的长短及其位置。零件的两个叉头部位上有两个Φ 39 以安装滚针轴承并与十字轴相连,起万向联轴节的作用。零件Φ 65圆内为Φ 50键孔与传动轴端部的花键轴相配合,用于传递动力之用。 结构特点 该零件由两个叉头和一个圆套筒内有的花键孔组成,类似套筒类零件,各部分作用如下 a. 零件的两个叉头部位上有两个直径为 以安装滚针轴承和十字轴相联,起万向连轴节的作用; b. 在叉头和花键孔套 筒 相联结的筋条起过渡联结和加强零件刚性作用,防止零件受阻变形; c. 外圆为Φ 65圆Φ 50键孔与传动轴端部的花键轴相配合,用以传递动力。 构工艺性 万向节滑动叉共有两组加工表面,他们 相互间 有一定的位置要求。现分述如下 a. 以Φ 39为中心的加工表面 这一组加工表面包括两个Φ 39 孔及其倒角,尺寸为 与两个孔Φ 39 有在平面上的四个 孔。其中,主要加工表面为Φ 39 b. 以Φ 50键孔为中心的加工表面 这一组加工表面包括Φ 50 55梯孔,以中北大学课程设计说明书 - 4 - 及Φ 6560 1 这两组加工表面之间有着一定的位置要求,主要是 1 Φ 50 键孔与Φ 39 孔中心联线的垂直度公差为 100 2 Φ 399 3 Φ 50 键槽宽中心线与Φ 39心线偏转角度公差为 2。 由以上分析可知,对于这两组加工表面而言,可以先加工其中一组表面,然后借助于专用夹具加工另一组表面,并且保证它们之间的位置精确要求 。 面处理技术 由于零件受正反向冲击性载荷,容易疲劳破坏,所以采用表面喷砂处理, 提高表面硬度,还可以在零件表面造成残余压应力,以抵消部分工作时产生的拉应力,从而提高疲劳极限。 3 工艺设计与计算 制定零件工艺规程的原则和技术要求 艺要求 制定零件机械加工工艺过程是生产技术准备工作的一个重要组成部分。一个零件可以采用不同的工艺过程制造出来,但正确与合理的工艺过程应满足以下基本要求 ( 1) 保证产品的质量符合图纸和技术要求条件所规定的要求; ( 2) 保证提高生产率和改善劳动条件; ( 3) 保证经济性的合理。 术依据 ( 1) . 产品零件图和装配图,技 术条件; ( 2) . 毛坯生产和供应条件; ( 3) . 年生产纲领 ( 4) . 本车间生产条件(包括设备,工人技术等级,劳动场合条件等); ( 5) . 工艺技术条件,手册等。 中北大学课程设计说明书 - 5 - 生产类型的确定 计算零件生产纲领的公式 NQ*n11β 其中 Q10000辆 /年(产品的年产量) n1件 /辆(每辆汽车该零件的数量) 4(零件的备品率) β 1(零件的废品率) 则 N100004x1110504(件) 根据生产纲领确定该零件为成批生产。 坯选择 零件材料为 45 钢。考虑到汽车在运行中要经常加速及正、反向行驶,零件在工作过程中则经常承受交变载荷及冲击性载荷,因此应该选用锻件,以使金属纤维不被切断,保证零件工作可靠。由于零件年产量为 10000 件,已达大批生产的水平,而且零件的轮廓尺寸不大 ,故可采用模锻成型。这对 提高生产率、保证加工 质量也是有利的 。 模锻毛坯具有以下特点 1. 其轮廓尺寸接近零件的外形尺寸,加工余量及材料消耗均大量减少; 2. 其制造周期短,生产率高,保证产品 质量。 定工艺路线及方法 定工艺路线及方法 零件各表面加 工方法的选择,不但影响加工质量,而且也要影响生产率和成本。同一表面的加工可以有不同的加工方法,这取决于表面形状,尺寸,精度,粗糙度及零件的整体构型等因素。 主要加工面的加工方法选择 ( 1) 两个Φ 39 a 该零件的批量不是很大,考虑到经济性,不适用于钻 b 该零件除上述因素外,尺寸公差及粗糙度要求均不是很高,因此只需采用钻 中北大学课程设计说明书 - 6 - ( 2) 尺寸为 118007.0两个与孔Φ 39 垂直的平面根据零件外形及尺寸的要求,选用粗铣 ( 3) Φ 50以不采用先车后拉,而采用钻 拉方案。 Φ 65圆和 螺纹表面均采用车削即可达到零件图纸的要求 准的选择 基面选择是工艺规程设计中的重要工作之一。基面选择得正确与合理,可以使加工质量得到保证,生产率得以提高。否则,加工工艺过程中会问题百出,更有甚者,还会造成零件大批报废,使生产无法正常进行。 基准的选择 对于一般的轴类零件而言,以外圆作为粗基准是完全合理的。但对本零件来说,如果以Φ 65圆(或Φ 62面作基准(四点定位),则可能造成这一组内外圆柱表面与零件的叉部外形不对称。按照有关粗基准的选择原则(即当零件有不加工表面时,应以这些不加工表面作粗基准;若零件有若干个不加工表面时,则应以与加工表面要求相对位置精度较高的不加工表面作为粗基准),现选择叉部两个Φ 39 用一组共两个短 39 消除 x x y y四个自由度,再用一对自动定心的窄口卡爪,夹持在Φ 65圆柱面上,用以消除 z z 两个自由度,达到完全定位 。 精基准的选择 精基准的选择 主要应该考虑 基准重合的问题。当设计基准与工序基准不重合时,应该进行尺寸换算 。 制定工艺路线 制定工艺路线的出发点,应当适时零件的几何形状、尺寸精度及位置精 度等技术要求能得到合理的保证。由于生产类型为大批生产 ,可以考虑采用万能性机床配以专用工夹具,并尽量使工序集中来提高生产率。除此之外,还应当考虑经济效果,以便使生产成本尽量下降。根据零件的结构形状和技术要求,现初步制定两种工艺路线方案 中北大学课程设计说明书 - 7 - 工艺路线方案一 工序 00 车外圆Φ 62 60螺纹 1 工序 05 两次钻孔并扩钻花键底孔Φ 43锪 沉头孔Φ 55 工序 10 倒角 5 60。 工序 15 钻 底孔。 工序 20 拉花键孔。 工序 25 粗铣Φ 39 工序 30 精铣Φ 39 工序 35 钻、扩、粗铰、精铰两个Φ 39 倒角2 45。 工序 40 钻 角 120。 工序 45 攻螺纹 角 120。 工序 50 冲箭头。 工序 55 检查。 工艺路线方案二 工序 00 粗铣Φ 39 工序 05 精铣Φ 39 工序 10 钻Φ 39到尺寸)。 工序 15 镗Φ 39到尺寸)。 工序 20 精镗Φ 39角 2 45。 工序 25 车外圆Φ 62 60螺纹 1序 30 钻、镗孔Φ 43 锪 沉头孔Φ 55 工序 35 倒角 5 60。 工序 40 钻 底孔。 工序 45 拉花键孔。 工序 50 钻 孔Φ 角 120。 工序 55 攻螺纹 角 120。 工序 60 冲箭头。 工序 65 检查。 工艺方案的比较 与分析 上述两个工艺方案的特点在于 方案一是先加工以花键孔为中心的一组面,中北大学课程设计说明书 - 8 - 然后以此为基面加工Φ 39孔;而方案二则与此相反,先是加工Φ 39,然后再以此二孔为基准加工花键孔及其外表面。两相比较可以看出,先加工花键孔后再以花键孔定位加工Φ 39孔,这时的位置精度较易保证,并且定位及装夹等比较方便。但方案一中的工序 35虽然代替了方案二中的工序 10、 15、 20,减少了装夹次数,但在一道工序中要完成这么多工作,除了选用专门设计的组合机床(但在成批生产时,在能保证加 工精度的情况下,应尽量不选用专用组合机床 )外,只能选用转塔机床。 而转塔车床目前大多适用于粗加工,用来在此处加工Φ 39 通过仔细考虑零件的技术要求以及可能采取的加工手段之后,就会发现 方案二还有其他 问题,主要表现在Φ 39个孔及其端面加工要求上。图样规定Φ 395直公差为 100 39直度公差为 此可以看出因为Φ 39孔的中心线要求与Φ 55键孔中心线相垂直,因此,加工及测量Φ 39时应以花键孔为基准。这样做,能保证设计基准与 工艺基准相重合。在上述工艺路线制订中也是这样做了的。同理,Φ 39技术要求在加工与测量时也应遵循上述原则。但在已制订的工艺路线中却没有这样做Φ 39加工时,以Φ 55键孔定位(这是正确的);而Φ 39的外端面加工时,也是以Φ 55键孔定位。这样做,从装夹上看似乎比较方便,但却违反了基准重合的原则,造成了不必要的基准不重合误差。具体来说,当Φ 39果两个端面与花键孔中心线已保证绝对平行的话(这是很难得),那么由于Φ 39孔中心线与花键孔仍有 100 Φ 39与其外端面的垂直度误差就会很大,甚至会造成超差而报废。这就是由于基准不重合而造成的恶果。 方案三 解决 了上述 问题,因此,最后的加工路线确定如下 工序 05 车端面及外圆Φ 62 60螺纹 1两个叉耳外轮廓及Φ 65用 专用夹具 装夹 。 工序 10 钻、扩花键底孔Φ 43 锪 沉头孔Φ 55以Φ 62圆为基准,选用 工序 15 内花 键孔 5 60倒角。选用 工序 20 钻锥螺纹 底孔。选用 式钻床及专用钻模。这里安排钻 底孔主要是为了下道工序拉花 键时 消除回转自由度而设中北大学课程设计说明书 - 9 - 置的一个定位基准。本工序以花键内底孔定位,并利用叉部外轮廓消除回转自由度。 工序 25 拉花键孔 。利用花键内底孔、Φ 55锥纹 孔定位,选用 式拉床加工。 工序 30 粗铣Φ 39花键孔定位,选用 工序 35 钻、扩Φ 39孔及倒角。 以花键孔及端面定位,选用 式钻床加工。 工序 40 精、细镗Φ 39孔。选用 卧式金刚镗床及 用夹具加工,以花键内孔及端面定位。 工序 45 磨Φ 39孔端面,保证尺寸 Φ 39及花键孔定位,选用 工序 50 钻叉部四个 纹底孔并倒角。选用 式 及专用夹具加工,以花键孔及Φ 39 工序 55 攻螺纹 4。 选用立式钻床 用夹具, 工序 60 冲箭头。 工序 65 终检。 以上工艺过程详见附表 1“机械加工工艺过程综合卡片”。 艺尺寸及毛坯尺寸的确定 “万向节滑动叉”零件材料为 45钢,硬度 207~ 241坯重量约为 6产类型为大批生产,采用在锻锤上合模模锻毛坯。 根据上述原是资料及加工工艺,分别确定各加工表面的加些加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下 62 1 考虑其加工长度为 90其联结的非加工表面直径为Φ 65简化模锻毛坯的外形,现直接取其外圆 表面直径为Φ 65 62面为自由尺寸公差,表面粗糙度值要求为 要求粗加工,此时直径余量 2Z3能满足加工要求。 1面) 查机械制造工艺设计简明手册(以下简称工艺手册)表 中锻件重量为 6件复杂形状系数为 件材质系数取 件轮廓尺中北大学课程设计说明书 - 10 - 寸(长度方向)> 180~ 315长度方向偏差为 长度方向的余量查工艺手册表 余量值规定为 取 39部) 毛坯为实心,不冲出孔。两内孔精度要求界于 间,参照工 艺手册表 钻孔Φ 25 钻孔Φ 37 2Z12钻Φ 2Z镗Φ 2Z镗Φ 39 2Z160 5 要求花键孔为外径定心,故采用拉削加工。 内孔尺寸为Φ 图样。参照工艺手册表 钻孔Φ 25孔Φ 41扩钻Φ 42花键孔( 160 5 花键孔要求外径定心,拉削时的加工余量参照工艺手册表 2Z1 9 孔外端面的加工余量(加工余量的计算长度为1180 ( 1)按照工艺手册表 加工精度 件复杂系数 锻件重 6二孔外端面的单边加工余量为 Z2件的公差按工艺手册表 质系数取 杂系数 锻件的偏差为 ( 2)磨削余量单边 工艺手册表 ,磨削公差即零件公差 ( 3)铣削余量铣削的公差余量(单边)为 Z 中北大学课程设计说明书 - 11 - 铣削公差现规定本工序(粗铣)的加工精度为 ,因此可知本工序的加工公差为 体方向)。 由于毛坯及以后各道工序(或工步)的加工都有加工公差,因此所规定的加工余量其实只是名义上的加工余量。实际上,加工余量有最大加工余量及最小加工余量之分。 由于本设计规定 零件为大批生产,应该采用调 整法加工,因此在计算最大、最小加工余量时,应按调整法加工方式予 确定。 Φ 39孔外端面尺寸加工余量和工序间余量及公差分布 见图。 毛坯名义尺寸 118222 118 最大余量 118 最小余量 最大余量 最小余量 磨 粗铣 39整法) 由图可知 毛坯名义尺寸 1182 2122( 毛坯最大尺寸 1222 毛坯最小尺寸 2 粗铣后最大尺寸 1182 粗铣后最小尺寸 磨后尺寸与零件图尺寸应相符,即 后,将上述计算的工序间尺寸及公差整理成表 1。 中北大学课程设计说明书 - 12 - 表 1加工余量计算表 锻件毛坯 (Φ 39件尺寸 粗铣二端面 磨二端面 加工前尺寸 最大 小 工后尺寸 最大 18 最小 工余量(单边) 2 最大 小 工公差 定切削用量及基本工时 工序 05车削端面、外圆及螺纹。本工序采用计算法确定切削用量。 工条件 工件材料 45 钢正火,σ b锻。 加工要求粗车Φ 60面及Φ 60 62圆, 螺纹1 机床 式车床。 刀具刀片材料 杆尺寸 16 25 r90, 5, 120 , 60螺纹车刀刀片材料 算切削用量 ( 1)粗车 1面 1) 已知毛坯长度方向的加工余量为 虑 7的模锻拔 模斜度,则毛坯超过年 度方向的最大加工余量 实际上,由于以后还要钻花键底孔,因此端面不必全部加工,而可以留出一个Φ 40部待以后钻孔时加工掉,故此时实际端面最大加工余量可按 虑,分两次工 序 加 工 尺 寸 及 公 差 中北大学课程设计说明书 - 13 - 加工,а p3 长度加工公差按 体方向) 2) 进给量 f 根据切削用量简明手册(第三版)(以下简称切削手册)表 刀杆尺寸为 1625 p≤ 30fr 按 床说明书 (见切削手册表 fr 3) 计算切削速度 按切削手册表 削速度的计算公式为(寿命选 T60 v/m/ 其中 42, m正系数 削手册 所以 42/m/ 4)确定机床主轴转速 000 32( m/ 按机床说明书(见工艺手册表 与 532r/近的机床转速为 480r/ 600r/选取 00r/果选 80r/速度损失太大。 所以实际切削速度 v122m/ 5) 切削工时,按工艺手册表 l65 , tml1l2l3/* 2 粗车Φ 62时应校验机床功率及进给机构强度。 1) 切削深度 单边余量 Z一次切除。 2) 进给量 根据切削手册表 用 fr。 3) 计算切削速度 见切削手册表 v/116 ( m/ 4) 确定主轴转速 000 568 ( r/ 按机床选取 n600r/以实际切削速度 V∏ 000∏ 65000122m/5) 检验机床功率 主切削力 削手册表 算 中 795, 中北大学课程设计说明书 - 14 - σ b/650以 795 N) 切削时消耗功率 cx 410 w 由切削手册表 620主轴转速为 600r/轴传递的最大功率为 以机床功率足够,可以正常加工。 6) 校验机床进给系统强度 已知主切削力 向切削力 削手册表 中 940, σ b/650以 940 95( N) 而轴向切削力 中 2880, 0.4 σ b/650向切削力 880 80( N) 取机床导轨与床鞍之间的摩擦系数μ 切削力在纵向进给方向对进给机构的作用力为 F( p) 48095) 600( N) 而机床纵向进给机构可承受的最大纵向力为 3530N(见切削手册故机床进给系统可正常工作。 7) 切削工时 tll1l2/中 l90, , 所以 t904/600 3 车Φ 60а p1fr(切削手册表 m,刀夹圆弧半 径 v/ 其中 42 m60 北大学课程设计说明书 - 15 - 59m/ n843r/按机床说明书取 n770r/此时 v145m/削工时 t( ll1 l20 所以 t( 204) /770 4 车螺纹 1)切削速度的计算 见切削用量手册(艾兴、肖诗纲编,机械工业出版社, 1985)表 21,刀具寿命 T60用高速螺纹车刀,规定粗车螺纹时а p 刀次数 i2 v/中 m距 以粗车螺纹时 m/精车螺纹时 6.8m/2)确定主轴转速 粗车螺纹时 000 D1000 60r/ 按机床说明书取 n96r/际切削速度 8m/挑螺纹时 000 D1000 60195( r/ 按机床说明书取 n184r/际切削速度 4m/)切削工时 取切入长度 车螺 纹工时 ( l /nf*i精车螺纹 ( l /nf*i以车螺纹的总工时为 tt1m/ 工序 10钻、扩花键底孔Φ 43 沉头孔Φ 55用机床转塔车床 1 钻孔Φ 25mm fr (见切削手册表 v(见切削手册表 5类加工性考虑) 000v/∏ 000 25155( r/ 中北大学课程设计说明书 - 16 - 按机床选取 36r/工艺手册表 所以实际切削速度 v∏ 000m/ 切削工时 t( ll1其中切入 0出 l1502钻孔Φ 41据有关资料介绍,利用钻头进行扩钻时,其进给量与切削速度与钻 同样尺寸的实心孔时的进给量与切削速度之关系为 f( f 钻 v( 1/2~ 1/3) v 钻 式中 f 钻 、 v 钻 现已知 f 钻 r (切削手册表 v 钻 (切削手册表 并令 f r 按机床选取 fr v 1000v/∏ D59r/按机床选取 8r/以实际切削速度为 v∏ 41*58/1000m/切削工时 l150mm t15072/3.扩花键底孔 Φ 43根据切削手册表 得扩孔钻扩Φ 43根据机床规格选 fr 扩孔钻扩孔时的切削速度,根据其他有关资料,确定为 v 其中 v 钻 为用钻头钻同样尺寸实心孔时的切削速度。 故 V m/ 1000* *4357r/按机床选取 8r/削工时切入 切出 t150358*4 锪圆柱式沉头孔 Φ 55 根据有关资料介绍, 锪 沉头孔时进给量及切削速度约为钻孔时的 1/2,故 f1/3f 钻 1/3 mm/r) 按机床取 r 中北大学课程设计说明书 - 17 - v1/3v1/3 25m/ 1000v/∏ D48r/按机床选取 4r/以实际切削速度 v∏ 1000m/切削工时 切入 , l8t( ll1在本工步中,加工Φ 55头空的测量长度,由于工艺基准与 设计基准不重合,故需要进行尺寸换算。按图样要求,加工完毕后应保证尺寸 45 尺寸链如下图所示,尺寸 45定尺寸 18545于基准不重合,加工时应保证尺寸 A A18540( 规定公差值。因终结环公差等于各组成环公差之和,即 T( 45) T( 185) T( 140) 现由于本尺寸链较简单,故分配公差采用等公差法。尺寸 45自由尺寸取公差等级 公差 T( 45) 令 T( 185) T( 140) 0.8 5 A 185 Φ 55深的尺寸换算 工序 15Φ 43孔 5 30倒角,选用卧式车床 于最后的切削宽度很大,故按成形车削制定进给量。根据手册及机床取 fr (见切削手册表 当采用高速钢车刀时,根据一般材料,确定切削速度 v16m/ 000v/∏ D1000 16/∏ 43118( r/ 按机床说明书取 20r/此时切削速度为 v∏ 000m/ 切削工时 l5 mm t( l( 工序 20钻锥螺纹 底孔(Φ fr (切削手册表 v25m/ (切削手册表 中北大学课程设计说明书 - 18 - 所以 n1000v/∏ D1000 25/∏ 04( r/ 按机床选取 80r/ ( 切削手册表 实际切削速度 v∏ 000∏ 680/1000m/ 切削工时 l11mm t( ll1工序 25拉花键孔 单面齿升根据有关手册,确定拉花键孔时花键拉刀的单面齿升为 削速度 vs( 切削工时 t k/1000中 Φ 430 140 η m/ zl/p; p( l 40 16以 拉刀同时工作齿数 zl/p140/16≈ 9 所以 t140 000 9 工序 30粗铣Φ 39孔端面,保证尺寸 (参考切削手册表 3 切削速度参考有关手册,确定 vs 即 27m/ 采用高速钢镶齿三面刃铣刀, 25数 z20。则 000v/∏ 000 27/∏ 22538( r/ 现采用 据机床使用说明书(见工艺手册表 取 实际切削速度为 v∏ 000∏ 225 000m/ 当 ,工作台的每分钟进给量 fm20 0( m/ 查机床说明书,刚好有 0m/直接选用该值。 中北大学课程设计说明书 - 19 - 切削工时由于是粗铣,故整个铣刀刀盘不必铣过整个工件,利 用作图法,可得出铣刀的行程 ll105机动工时为 ll1工序 35 钻、扩Φ 39 15定进给量 f根据切削手册表 钢σ b< 800 25, fr。由于本零件在加工Φ 25时属于低钢度零件,故进给量应乘系数 f( mm/r) 根据 说明书,现取 fr。 切削速度根据切削手册表 得切削速度 v18m/以 000v/∏ 000 18/∏ 25229( r/ 根据机床说明书,取 95r/实际切削速度为 v∏ 000∏ 25 195/1000m/ 切削工时 l19mm ( ll193/195* 以 上为钻一个孔时的机动时间。故本工序的机动工时为 tM22 27 利用Φ 375孔进行扩钻。根据有关手册的规定,扩 钻的切削用量可根据钻孔的切削用量选取 f( f 钻 ( mm/r) 根据机床说明书,选取 fr v( 1/2~ 1/3) v 钻 ( 1/2~ 1/3) 126~ 4( m/ 则主轴转速为 n34r/8r/ 实际切削速度为 v∏ 000∏ 25 195/1000m/ 切削工时(一个孔) l19 mm 1963) /当扩钻两个孔时,机动工时为 t2 中北大学课程设计说明书 - 20 - 3用刀具Φ 用扩孔钻。 进给量 f( (切削手册表 r) 查机床说明书,取 fr。 机床主轴转速取 n68r/切削速度 v 机动工时 l19 mm 1933/当加工两个孔时 2 4 45双面 采用 90锪钻。 为缩短辅助时间,取倒角时的主轴转速与扩孔时相同 n68r/动进给。 工序 40精、细镗Φ 39 用机床 ( 1)精镗孔至Φ 边余量 Z次镗去全部余量,а p 进给量 根据有关手册,确定金刚镗床的切削速度为 v100m/ 000v/∏ D1000 100/∏ 39816( r/ 由于 刚镗床主轴转速为无级调速,故以上转速可以作为加工时使用的转速。 切削工时当加工一个孔时 l19 mm ll1( 所以加工两个孔时的机 动时间为 t2 ( 2)细镗孔至Φ 39 于细镗与精镗孔共用镗杆,利用金刚镗床同时对工件精、细镗孔,故切削用量及工时均与精镗相同 а p fr; 16r/v100m/ t序 45磨Φ 39孔端面,保证尺寸 1)选择砂轮。见工艺手册第三章中磨料选择各表,结果为 中北大学课程设计说明书 - 21 - 40 127 其 含义为砂轮磨料为白刚玉,粒度为 46,硬度为中软 1级,陶瓷结合剂,6号组织,平型砂轮,其尺寸为 350 40 127( D B d)。 ( 2)切小用量的选择。砂轮转速 1500r/机床说明书), s。 轴向进给量 0行程) 工作速度 0m/向进给量 行程 ( 3)切削工时。当加工一个表面时 000v fa 见工艺手册表 式中 3 68 m/ 73 68 000 10 20 10920/3000 当加工两端面时 2 工序 50钻螺纹底孔 4倒角 120。 fmm/r) (切削手册表 v20m/ (切削手册表 所以 000v/∏ D1000 20/∏ 50( r/ 按机床取 60r/ v 切削工时( 4个孔) l19 mm ll1。手动进给。 工序 55攻螺纹 4 由于公制螺纹 外径相差无几,故切削用量一律按 加工 中北大学课程设计说明书 - 22 - vs6m/以 38r/机床选取 95r/ v 机动工时 l19 ll1*2/攻 孔 l11 mm ll1*2最后,将以上各工序切削用量、工时定额的计算结果,连同其它加工数据,一并填入机械加工工艺过程综合卡片,见工艺单 。 4 夹具设计 为了提高劳动生产率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具。 决定设计第 10工序 , 钻、扩花键底孔Φ 43 锪 沉头孔Φ 55以Φ 62为基准,选用 塔车床。 工件 以后端面为主要定为基准,靠 在可换卡爪内端面上;当四个卡爪在与其接触时,自动定心与夹具上。 工件的定心加紧由机床主轴后端的气缸(图中未画出)带动,当拉杆螺钉由气缸活塞杆带动左拉时,通过连接套 8 带动压套 16 左移,推动钢球 9,外锥套15,从而使上下两杠杆 3绕固定支点摆动,拨动上下两可换卡爪 12 同时向中心移动加紧工件;此时外锥套 15停止移动,由于压套 16继续左移,因此钢球 9沿外锥套斜面向下滑动压向内锥套 10 迫使内锥套左移,从而左右两可换卡爪亦向中心移动,最后四抓同时定心且加紧工件。由于外锥套浮动,且每对杠杆扩力比相等,故四抓加紧力相等。 可换卡爪 12由压紧块 11同滑块 14装在一起,在卡爪径向 换卡抓与滑块之间开有锯形齿,以调节卡爪的径向位置。 本夹具加紧迅速,可靠,适用与成批生产小。可换卡抓可更换调整 。 中北大学课程设计说明书 - 23 - 总 结 经过两个星期的时间,我 通过对万向节滑动叉 零件 机加工艺及工装的设计,对以往所学的理论基础、专业知识和 以及 基本技能进行了一次较为全面的 实践 训练,培养了我严谨的科学态度、独立分析 、团队合作和 解决问题的能力以及敢于创新的精神。 通过这次课程设计,我学会了应用机械制造工艺学课程中的基本理论以及在生产实习中学到的知识 ,能够解决一个零件在加工中的定位、夹紧、以及工艺路线安排、工艺尺寸的确定等问题。在这次课程设计中,加强了我运用电脑的能力,加深了对计算机软件性能的深层次掌握。 为了能更好的加工还对典型的工序进行了专用夹具的设计,在夹具的设计过程中,我
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