双向六车道物流园进场道路工程施工图2021

双向六车道物流园进场道路工程施工图2021,双向,车道,物流,进场,道路,工程,施工图,2021 港桥产业园四望山物流园进场道路工程 SD-02 第 42 页 共 36页 页施工图总说明第一章 工程概况1.1项目区位及建设背景永川位于长江上游北岸，东临三峡库区，西靠四川腹地，东距重庆市主城区58公里，西离成都市276公里，介于泸州、自贡、宜宾、内江、南充、合川、江津等大中城市之间，处于川渝城市群核心位置，是重庆规划建设的现代大城市和区域性中心城市；交通通讯便捷，永川处于成渝交通要道，成渝铁路、成渝公路、成渝高速公路横贯东西，黄金水道长江南流而下。永川长江大桥建设即将启动，重庆港永川港区建设推进，是重庆西部交通枢纽。经西南出海大通道至广西北海1300公里，经沪蓉高速公路至上海1900公里，经长江水道至上海2300公里。永川是重庆西部通讯中心，电信网络健全，通信设施先进，已建成以光纤电缆为主、微波通讯为辅的有线和无线相结合的现代通讯网络。港桥工业园位于永川南部，地处川渝黔三省市交界，紧邻长江黄金水道，辖区内重庆港永川港区是重庆市五大重点港之一，水陆交通运输发达。组团规划建设30.1平方公里，其中近期规划建设面积13.7平方公里，以发展循环经济为主线，重点发展基础化学原料制造和有色金属冶炼及压延加工产业，着力打造国家级生态工业示范园区。是永川及渝西地区加快发展大工业和现代工业的重要产业园。优越的地理位置和发达便捷的交通、通信条件，赋予港桥产业园片区独特的区位优势和巨大的发展潜力。本项目为港桥产业园四望山物流园进场道路工程。本项目位于工业园理文造纸厂南侧，长江以北，随着周边道路路网逐渐完善，地块的开发，社会经济的发展，现状公路已不满足使用要求。港桥大道延伸段为既有公路改建，四望山进场道路为新建项目。港桥大道延伸段起点与既有港桥大道顺接，终点与现状五朱路顺接。现状公路为双向两车道，两侧无完整人行道，无法满足居民出行要求；同时，既有道路无完整市政管网，无法满足其需求，因此，本项目的实施迫在眉睫。区域位置图1.2工程规模本项目为港桥产业园四望山物流园进场道路工程，本次设计道路工程约1035米。其中港桥大道延伸段约475米，起点与港桥大道顺接，终点与现状五朱路顺接。道路总体呈东西走向，道路等级为城市主干路，设计时速为50km/h，道路桩号K0+000K0+248.522段，道路标准路幅宽度为36米，车行道24米，双向六车道。道路桩号K0+248.522K0+474.667段，将原有双向两车道拓宽为双向四车道，道路标准路幅宽度为24米；同时，优化港桥大道延伸段右转调头驶入S208方向，增设右转及调头专用车道，考虑货车通行，右转调头车道宽度8.0米。新建四望山进场道路约560米，道路设计起点与规划道路平交，终点与港桥大道延伸段桩号K0+248.522平交。道路等级为城市主干路，设计时速为60km/h，标准路幅宽度40米，车行道为30米，双向八车道。改造港桥大道延伸段、新建四望山进场道路及既有省道208交叉口采用环岛形式统一处理。环岛半径R=25m，设计时速为25Km/h，采用四车道转盘，并根据规范要求对车道宽度进行加宽，进出口根据情况设置交通岛引流。1.3设计内容受重庆豪江建设开发有限公司委托，我公司承担对本项目的设计任务，设计共分三个阶段：方案设计、初步设计、施工图设计。本次设计为施工图设计。本次设计包含道路工程、给排水工程、交通工程、电气工程和附属设施配套工程。第二章 设计依据及采用标准规范2.1设计依据（1） 与业主签订的建设工程设计合同；（2） 重庆市永川港桥工业园港桥大道B段(含港桥新城立交)工程竣工图；（3） 业主提供的1:500的地形图。（4） 松溉镇、朱沱镇区土地利用规划图。（5） 其他资料。（6） 工程地质勘测报告。（7） 初步设计阶段图纸。2.2采用标准规范（1） 城市道路交通规划及路线设计规范（DBJ50-064-2007）（2） 城市道路工程设计规范（CJJ37-2012）（2016年版）（3） 城市道路路线设计规范（C JJ193-2012）（2016年版）（4） 城市道路路基设计规范（CJJ94-2013）（5） 城镇道路路面设计规范（CJJ169-2012）（6） 城市道路交叉口设计规程（CJJ152-2010）（7） 道路交通标志和标线（GB 5768-2017）（8） 城市道路交通设施设计规范（GB 50688-2011）（2019年版）（9） 无障碍设计规范（GB50763-2012）（10） 公路路基设计规范（JTG D30-2015）（11） 公路工程抗震规范（JTG B02-2013）（12） 公路沥青路面施工技术规范（JTG F40-2004）（13） 公路路面基层施工技术细则（JTGT F20-2015）（14） 公路路基施工技术规范（JTG/T 3610-2019）（15） 城镇道路工程施工与质量验收规范（CJJ1-2008）（16） 人行交通信号灯设置规范GAT851-2009（17） 路面标线涂料JT/T280-2004（18） 城市道路照明设计标准（CJJ45-2015）（2016年6月1日起实施）（19） 城市道路照明工程施工及验收规程 （CJJ89-2012）（20） 20kV以下变电所设计规范（GB50053-2013）（21） 民用建筑电气设计规范（JGJ16-2008）（22） 电气装置安装工程接地装置施工及验收规范（GB50169-2006）（23） LED城市道路照明应用技术要求（GB T31832-2015）（24） 低压配电设计规范（GB50054-2011）（25） 供配电系统设计规范（GB50052-2009）（26） 国家有关的技术标准规范和法律法规（27） 工程建设标准强制性条文-城市建设部分（2013版）2.3主要技术标准及采用的设计指标道路名称港桥大道延伸段四望山进场道路技术指标值设计采用值道路等级城市主干道城市主干道城市主干道路面结构设计使用年限（年）沥青路面15年沥青路面15年沥青路面15年计算行车速度（km/h）60/50/405060标准路幅（m）-人行道6m+24m车行道（双向六车道）+人行道6m（桩号K0+000K0+248.522段）人行道3.5m+15.5m车行道（双向四车道）+人行道5m（桩号K0+248.522K0+474.667段）40米=5.0米（人行道）+ 15.0米（车行道）+ 15.0米（车行道）+5.0米（人行道）路线长度（m）-474.667560.6354圆曲线最小半径（m）100（极限值）200-平曲线最小长度（m）85132.2739-圆曲线最小长度（m）4042.2739-最大纵坡（%）66.03.0最小纵坡（%）0.31.13.0最小坡长（m）85133560.6354竖曲线最小半径（极限）（m）凸曲线9001500-凹曲线7001400-竖曲线最小长度（m）40（极限值）68.1648-停车视距（m）606070设计荷载汽车荷载：城-B级；人群荷载：3.5KN/；路面设计轴载：BZZ-100。抗震设防抗震设防烈度为6度,设计基本地震加速度值为0.05g。注：本表采用城市道路路线设计规范（CJJ 193-2012）。第三章 建设条件3.1场地工程地质条件3.1.1 场地现状及道路现状1）、场地现状a.场地位置拟建场地位于重庆市永川区港桥工业园，北侧有已建道路与拟建道路相连，车辆可直达现场，交通较便利。b.场地地形地貌勘察区属构造剥蚀浅丘、斜坡地貌，地势总趋势为南侧高、北侧低。拟建道路纵向沿线整体起伏较小，地形坡角约220；道路横向坡度较大，地形坡角约525，局部为陡坡，最大坡角约31。拟建道路场地皆为原始地貌；本次勘察范围内现状孔口高程在244.87（ZK3)295.55m(ZY11）之间，高差起伏较大，最大高差约50.68m。2）、场地现状本项目为港桥产业园四望山物流园进场道路工程。依据现状地勘报告及实地调查，港桥大道延伸段为双向两车道，既有道路路面为沥青混凝土路面，路面出现车辙、坑槽等破坏，且两侧无完整人行道，无法满足居民出行要求；同时，既有道路无完整市政管网，无法满足其需求，因此，本项目的实施迫在眉睫。 3.1.2 气象与水文勘察区属亚热带湿润气候，四季分明，春早秋迟，夏热冬暖，初夏有梅雨，盛夏多伏旱，秋季有绵雨，冬季多云雾，霜雪甚少，无霜期长，日照少，风力小，湿度大。年均气温为18.50，最高气温41.70，最低气温是2001年10月，为-0.10。盛夏高温炎热，一般8月为最热月，日最高气温大于35。雾日一般从上年的10月至次年的1月出现，年均为37.40d，日照年均时数为1168.88h。风速年均数为1.10米/秒，夏季雷雨时常出现短时大于17m/s的阵性大风。相对湿度年均为81%。年均降水量1187mm，1998年为降水量最多年，年降水量1615.80mm。勘查区未见河流及地表水体，在四望山进场道路K0+350K0+400处存在水田。3.1.3 地质构造勘察区位于石庙场向斜近轴部。无断层通过，区域地质构造上本区属于稳定场地。本区域内实测岩层产状1508，地层连续稳定；地层为侏罗系中统沙溪庙组，岩性为砂岩和泥岩。根据本次钻探，场地内未见断层构造及构造破碎带。通过对场地基岩出露部位进行调查和实测，场地岩体中发育以下两组裂隙：裂隙LX1：产状9456，裂面较平直，延伸长度23m，间距1.52.5m，闭合微张。裂隙LX2：产状23065，裂面较平直，闭合微张，未见充填，延伸长度12m，间距23m。层面及两组构造裂隙裂面未见泥化夹层分布，结合程度差，均属硬性结构面， 经本次勘察并结合区域地质资料分析，区内未发现断层，地质构造简单。3.1.4 地层岩性根据地表调查及勘探的揭露，场地大部分地段被第四系土层覆盖，局部基岩出露。结合钻探资料表明，场区下覆基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩和砂岩（岩土分布见附表1）。现将各岩土层工程特征自上而下（从新到老）分述如下：a.第四系全新统（Q4）1、素填土（Q4ml）： 杂色，稍湿、稍密中密，主要回填粉质粘土夹砂、泥岩碎石，粒径2，含量约524，系无序抛填，易塌孔，回填时间约5年，主要分布在港桥大道延伸段。本次钻孔揭示该层厚0.35m(ZY44)18.7m(ZK1)。2、淤泥质土（Q4l）：黑褐色褐灰色，带臭味，呈流塑状，夹植物根系，厚度较小，主要分布于进场道路K0+350K0+400冲沟内水田中，钻探揭露厚度0.4（ZY58）0.5m（ZY57）。3、粉质粘土（Q4el+dl）：棕黄色，主要由粘粒和粉粒组成。可塑状。粘性较强，可搓成条状，刀切面稍有光泽，土质较均匀，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。场地内大部分地段均有分布；厚度变化较大，钻探揭露厚度0.35（ZY45）2.35m（ZY21），该层与下伏侏罗系中统沙溪庙组基岩呈不整合接触。不整合b.侏罗系中统沙溪庙组（J2S）1、泥岩（J2S-Ms）：紫红色，暗紫红色。主要成份为粘土矿物。泥质结构，中厚-厚层状构造。强风化带岩芯破碎，呈碎块状，手可折断岩芯；中等风化岩芯较完整，呈柱状，节长一般在525cm。为场地主要岩层之一。2、砂岩（J2S-Ss）：灰色灰白色。主要由石英、长石及少量云母碎片等矿物组成。中粒结构，中厚-厚层状构造，钙泥质胶结。强风化带岩芯破碎；中等风化岩芯完整，敲击声清脆，呈柱状，节长530cm。为场地次要岩层。各层在钻孔中分布情况详见钻孔柱状图及钻孔数据一览表（附表1）。3.1.5 基岩面及基岩风化特征a.基岩面特征据地表调查和钻探揭露，拟建场地基岩被第四系土层覆盖，局部基岩出露。通过钻探揭露及地质调查，拟建场地岩层产状1508，本次勘察范围内下伏基岩面埋深起伏小，局部较陡，基岩面坡角一般515，最大坡角约30。b.基岩风化带特征基岩强风化带：主要随基岩面起伏而变化，风化强烈，岩质较软，岩芯破碎，多呈碎块状；揭露厚度为0.804.95m。基岩中风化带：岩质较坚硬，岩芯较完整，多呈柱状短柱状柱状。基岩面与上覆土层呈不整合接触。各风化带具体情况见勘探点数据情况一览表及工程地质剖面图。3.1.6 水文地质条件拟建场地区地下水按赋存条件可分为第四系孔隙水和基岩裂隙水两种类型。地下水主要受大气降雨补给，向场地低洼处排泄。孔隙水：主要赋存于第四系素填土、粉质粘土中，素填土孔隙发育，为相对透水层；粉质粘土结构致密，属相对隔水层。该类地下水受大气降雨的补给，向地势低洼处排泄。基岩裂隙水：下伏基岩为泥岩和砂岩，泥岩为相对隔水层，砂岩为弱含水层，在泥岩强风化带和砂岩中易形成裂隙水，受大气降雨和上部土体下渗的补给，因工程区中风化基岩岩体较完整，裂隙不发育，富水性差，含水微弱。经对场地内所有钻孔的终孔简易水位观测，场地未发现稳定地下水位，说明拟建场地地下水贫乏。水文地质条件为简单。雨季在地形低洼段和高填方段可能形成上层滞水和基岩裂隙水。3.1.7 场地水、土腐蚀性评价根据现场调查场地周边和拟建场地内无污染的工厂、矿山或污染排放点等污染源，场内土层为未污染土，根据岩土工程勘察规范GB50021-2001（2009年版）附录G判定该场地环境类型为类，按岩土工程勘察规范GB50021-2001（2009年版）第12.2条结合地区经验判定：地下水和土体对混凝土结构具微腐蚀性、对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性、对钢结构具微腐蚀性。3.1.8 不良地质现象经本次野外勘察结果，拟建场区未见断层通过，未见滑坡、危岩崩塌、泥石流、软弱夹层等不良地质作用，也未见致灾地质体和地下埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物等对工程不利的埋藏物。仅在部分场地上部存在淤泥质土，施工时建议将其开挖清除。3.2 岩土体物理力学特征3.2.1工程地质分层本次勘察岩土分层以现场岩性鉴别、结合室内试验成果作为划分依据。素填土：密实度为稍密中密，厚度变化大，主要分布在北侧。粉质粘土：可塑状，厚度变化大，分布较广；根据现场岩芯鉴定并结合室内试验成果进行综合分层。强风化基岩：岩体破碎，采样困难，主要以现场岩芯鉴定进行分层；中等风化基岩：岩体较完整，根据现场岩芯鉴定结合室内试验成果进行综合分层。3.2.2岩土试验成果统计a.岩土测试成果的可靠性分析为了获取场地岩土物理力学参数的定量评价指标，本次勘察在32个孔中共采集了22组泥岩岩样，10组砂岩岩样；在2个钻孔中采集2组粉质粘土原状土样；在4个钻孔中做动力触探。各岩石试样主要作抗压、抗拉剪、变形强度测试及物理性质试验，各土样主要作土常规试验；所有岩土样均在现场及时密封保存，保证样品的物质成分及结构不受破坏，并及时送样进行测试。b.土层1）素填土素填土：分布于场地大部分地段，厚度变化大，本次勘察为了了解素填土的密实度及均匀性，在场地内4个钻孔中作重型动力触探试验（N63.5），各孔的触探成果详见柱状图册中所附的曲线图表，根据工程地质勘察规范DBJ50/T-043-2016，一并进行统计列于表4.1-1。统计结果素填土锤击数区间值为428，厚度加权平均值N63.5=8.85击，为稍密状，变异系数0.3170.429，说明此素填土的填料和密实度不均匀。表3.2.2-1 素填土圆锥动力触探（N63.5）试验统计土层名称年代孔号深度范围试验厚度区间值平均值变异系数厚度加权平均值素填土Q4mlZK10.83.52.76219.190.3178.85Q4mlZK21.24.53.36288.610.429Q4mlZK31.54.42.94268.860.409Q4mlZK51435248.800.3782）粉质粘土：本次勘察针对粉质粘土层进行了采样测试，测试项目为土常规试验。试验结果见表3.2.1-1 由上表可知：粉质粘土天然重度取平均值19.3KN/m3，压缩系数平均值0.29MPa-1，为中压缩性土；塑性指数12.0，定名粉质粘土正确；液性指数0.30，呈可塑状态；压缩模量平均值5.95MPa；粉质粘土天然C标准值取值29.9kpa；内摩擦角标准值取值9.06；粉质粘土饱和C标准值取值19.0 kpa；内摩擦角标准值取值6.87。2、岩石场地基岩强风化带岩体破碎，岩质软，多呈碎块状，不便取样，本次勘察未对该层进行取样测试。为了解场地中等风化基岩的物理力学性质，本次勘察取22组中等风化泥岩、10组中等风化砂岩岩样进行岩石单轴抗压强度试验，选取2组中等风化泥岩岩样及2组砂岩进行岩石抗拉及抗剪强度试验。其统计成果见表3.2.3-23.2.3-6。 表3.2.3-2 中等风化泥岩单轴抗压强度试验数据统计岩性编号天然抗压强度(MPa)饱和抗压强度(MPa)泥岩ZY177.227.37.285.153.684.45ZY286.636.685.13.684.36ZY277.586.748.795.584.644.09ZY144.124.433.622.223.271.88ZY514.485.73.752.943.112.45ZY304.35.295.412.83.143.22ZY256.36.287.44.414.863.12ZY104.322.733.812.151.982.39ZY213.614.784.432.623.291.88ZY107.556.517.045.154.443.49ZY327.436.555.53.954.883.27ZY535.34.715.193.132.293.7ZY503.945.035.643.142.213.59ZY368.347.437.914.94.735.29ZY434.66.655.344.042.873.2ZY128.457.927.084.533.966.05ZK119.739.74105.366.217.31ZK59.27.818.226.174.75.04ZK76.654.526.274.392.933.48ZK14.55.255.953.443.192.94ZK185.45.496.83.994.022.96ZY298.338.988.785.915.654.87子样数 N6666最小值2.73 1.88 最大值10.00 7.31 平均值6.31 3.91 软化系数0.62标准差1.74 1.21 变异系数0.28 0.31 a修正系数0.94 0.90 *标准值5.953.52备注：市政工程地质勘察规范（DBJ50-174-2014）有关规定统计 因泥岩性质不均匀，部分含砂质，故变异系数0.3，修正系数按经验取值。 中等风化带泥岩: 天然单轴抗压强度标准值取5.95MPa；饱和单轴抗压强度标准值取3.52MPa。因四望山进场道路K0+350K0+450砂岩性质与其他段不同，故进行分段统计如下表3.2.3-34表3.2.3-3 其他段中等风化砂岩单轴抗压强度试验数据统计岩性编号天然抗压强度(MPa)饱和抗压强度(MPa)砂岩ZK1635.638.530.526.929.719.6ZK2833.72836.825.324.821.1ZK3046.440.641.434.931.629ZK344546.538.936.233.927.9ZK2436.740.535.230.729.221.8ZY6445.450.440.935.63332.7ZY1140.255.848.336.231.340.5ZY3936.641.633.524.829.427.3子样数 N2424最小值28.00 19.60 最大值55.80 40.50 平均值40.29 29.73 软化系数0.74标准差6.47 5.24 变异系数0.16 0.18 a修正系数0.94 0.94 标准值37.9927.86备注：市政工程地质勘察规范（DBJ50-174-2014）有关规定统计中等风化带砂岩: 天然单轴抗压强度标准值为37.99MPa；饱和单轴抗压强度标准值为27.86MPa。 表3.2.3-4四望山进场道路K0+350K0+450中等风化砂岩单轴抗压强度试验数据统计岩性编号天然抗压强度(MPa)饱和抗压强度(MPa)砂岩ZY5416.318.117.212.214.59.83ZY6017.116.615.111.612.510.1子样数 N66最小值15.10 9.83 最大值18.10 14.50 平均值16.73 11.79 软化系数0.70标准差1.01 1.72 变异系数0.06 0.15 a修正系数0.95 0.88 标准值15.1*9.83*备注：市政工程地质勘察规范（DBJ50-174-2014）有关规定统计中等风化带砂岩: 天然单轴抗压强度标准值为15.10MPa；饱和单轴抗压强度标准值为9.83MPa。 表3.2.3-5 中等风化泥岩、抗剪、抗拉强度试验成果统计岩性试样编号抗剪强度抗拉 强度内摩擦角凝聚 力cMPaMPpa泥岩ZY1733.42.10.3560.4090.306ZY2934.72.20.4090.4840.384统计 项目n（样本数）226max（最大值）34.72.20.48min（最小值）33.42.10.31（平均值）34.052.150.39标准值33.4*2.10*0.31*表3.2.3-6 中等风化砂岩、抗剪、抗拉强度试验成果统计岩性试样编号抗剪强度抗拉 强度内摩擦角凝聚 力cMPaMPpa砂岩ZY1142.3 11.1 2.773.102.60ZY3941.2 8.5 2.292.082.39统计 项目n（样本数）22 6max（最大值）41.511.13.10min（最小值）40.68.52.08（平均值）41.75 9.802.54标准值41.2*8.5*2.08*c.岩体基本质量等级岩体完整程度分类：根据现场钻探情况和市政工程地质勘察规范（DBJ50-174-2014）判定，强风化带岩体为破碎较破碎，中等风化泥岩、砂岩属较完整岩体。岩体基本质量等级分类:强风化砂、泥岩岩芯破碎，手可捏碎，风化裂隙发育，岩体破碎，岩体基本质量等级级。中等风化带泥岩天然湿度条件下单轴抗压强度平均值6.31MPa，属软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级为级；其他段中等风化带砂岩天然湿度条件下单轴抗压强度平均值40.29MPa，属较硬岩，岩体较完整，岩体基本质量等级为级；四望山进场道路K0+350K0+450中等风化带砂岩天然湿度条件下单轴抗压强度标准值16.73MPa，属较软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级为级。d.土石类别及可挖性分级依据市政工程地质勘察规范DBJ50-174-2014附录A的土石可挖性分类标准，场地素填土整体呈稍密中密，土石类别属普通土，土石等级为级；粉质粘土整体呈可塑状，土石类别属普通土，土石等级为级；强风化基岩土石类别属硬土，土石等级为级；中等风化泥岩岩质较软，土石类别属软石，土石等级为IV级；其他段中等风化砂岩岩质较硬，土石类别属次坚石，土石等级为V级；四望山进场道路K0+350K0+450中等风化砂岩岩质较软，土石类别属软石，土石等级为IV级。3.2.3岩土体参数建议值1、基岩重度根据经验确定；粉质粘土天然、饱和重度根据试验结合经验确定。2、粉质粘土C、值根据试验确定，中等风化岩体内摩擦角标准值由岩石内摩擦角标准值乘以岩石完整性折减系数0.90后，再乘以时间效应系数0.95确定，岩体粘聚力标准值由岩石粘聚力标准值乘以0.3的折减系数后，再乘以时间效应系数0.95确定。3、中等风化岩体地基承载力特征值根据建筑地基基础设计规范（DBJ50-047-2016）第4.2.6条确定，地基极限承载力分项系数取0.33，采用天然抗压强度标准进行折减。4、岩石单轴抗压强度标准值根据室内试验指标统计确定。5、岩石地基极限承载力标准值由岩石天然抗压强度标准值乘以地基条件系数（泥岩取1.30，砂岩取1.10），土质地基极限承载力标准值按市政工程地质勘察规范（DBJ50-174-2014）表14.3.3-3的平均值乘以修正系数确定。6、粉质粘土压缩模量根据室内试验指标统计确定；7、岩土体水平抗力系数参考市政工程地质勘察规范（DBJ50-174-2014）表14.2.12-1及表14.2.12-2并结合地方经验确定；8、土层和强风化基岩桩的极限侧阻力标准值建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）表5.3.5-1，并结合经验确定。9、岩土与挡墙底面摩擦系数根据建筑边坡工程技术规范（GB503302013）表11.2.3，并结合经验确定；10、中等风化岩体抗拉强度值由岩石极限抗拉强度乘以0.4的折减系数得来11、边坡临时坡率根据建筑边坡工程技术规范（GB503302013）表14.2.1确定；12、表中带*号建议值为地区经验值。岩土体设计参数选取依据试验成果和经验，取值如下表3.3-1。 项目素填土淤泥土粉质粘土泥岩其他段砂岩四望山进场道路K0+350K0+450砂岩岩土体重度（KN/m3）天然19.40*19.0*19.324.9*24.4*/饱和20.00*20.5*20.1*/岩土体抗剪强度天然C（KPa）0.00 3*29.9598*2422*/（）30.00*28*11.8728.6*35.22*/饱和C（KPa）0.002*19.0/（）25*20*6.87/地基承载力特征值（KPa）土层现场荷载测试120*140*/强风化240*300*300*中风化2552101132568岩石单轴抗压强度标准值（MPa）天然5.9537.9915.1（天然）饱和3.5227.869.83（饱和）岩土体水平抗力系数土体水平抗力系数的比例系数（MN/m4）8.0* 10*20*/强风化岩体水平抗力系数（MN/m3）/26*40*/中风化岩体水平抗力系数（MN/m3）/120*420*190*基底摩擦系数土层0.20*0.25*/强风化/0.35*0.37*0.36*中等风化/0.50*0.65*0.50*锚固体与岩土体极限粘结强度标准值（kPa）30*45*300*1400*560*岩石抗拉强度标准值(MPa)/0.31*2.08*/岩体抗拉强度值(MPa)/0.12*0.83*/永久坡率建议值（H8m）未来填土：1：1.75，粉质粘土1：1.5，强风化基岩1：1，中风化基岩1：0.75临时坡率建议值（H8m）未来填土：1：1.5，粉质粘土1：1.25，强风化基岩1：0.75，中风化基岩1：0.5备注：1、表中带*号建议值为地区经验值；未来填土与粉质粘土界面抗剪强度C取4KPa，取9。岩体结构面参数建议取值表 表3.3-2结构面结构面产状结构面类型结构面结合程度内摩擦角()粘聚力C (kPa)9456硬性结构面结合差206023065硬性结构面结合差2060层面1508硬性结构面结合差1850注：表中建议值为经验值；结构面力学参数宜根据现场原位测试确定，并视情况调整；该参数建议值未考虑在施工期和运行期受其它因素影响发生的变化，当存在不利因素时应适当折减。3.3 岩土工程问题分析评价3.3.1地震效应评价根据中国地震动参数区划图（GB18306-2015）表C.1C.32查得，拟建场地基本地震动峰值加速度值为0.05g，根据建筑抗震设计规范GB50011-2010 （2016年版）附录A查得，永川区设计地震分组为第一组，抗震设防烈度为6度。又据建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）规定，本项目抗震设防类别为标准设防,拟建工程抗震设防标准为丙类根据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）（2016年版），场地类别的划分应按照覆盖层厚度和场地土等效剪切波速进行划分。土层的等效剪切波速按下式计算：vse=do / t t = vse土层等效剪切波速(m/s)do 计算深度(m)，取覆盖层厚度和20m二者的较小值；t 剪切波在地面至计算深度之间的传播时间；di 计算深度范围内第i层土的厚度(m)；vsi计算深度范围内第i层土的剪切波速(m/s)；n 计算深度范围内土层的分层数。根据地区工程经验：未来填土暂按s取120/s，为软弱土（后期压实填土应据压实情况复测后校核）；粉质粘土s取值160m/s，为中软土；强风化基岩s取500800m/s，为软质岩石，中等风化基岩大于800m/s，为稳定岩石。按道路设计标高整平后拟建场地内各段拟建道路地震效应和场地类别评价见表4.1。表3.1 场地地震效应评价拟建道路平场后覆盖层厚度（m）剪切波速平均值（m/s）等效剪 切波速（m/s）计算 钻孔场地 类别土的类型地段 类别总厚度素填土粉质粘土素填土粉质 粘土四望山进场道路K0+000K0+560.9254.553.41.15120160128.1ZY58II类软弱土一般地段港桥大道延伸段K0+000K0+474.73618.0418.040120160120ZK2III类软弱土不利地段说明：因存在软弱土，考虑道路路堤边坡在地震作用下发生滑坡崩塌可能性很大，填方段抗震地段建议按不利地段考虑；挖方段边坡高度较大，在地震作用下发生滑坡崩塌，抗震地段建议按一般地段考虑；未来路基填土剪切波速应进行复核。按中国地震动参数区划图（GB18306-2015）附录C.17可知：拟建场区类场地基本地震动峰值加速度为0.05g；基本地震动加速度反应谱特征周期为0.35s；按中国地震动参数区划图（GB18306-2015）8.2相关规定，对场地基本地震动参数进行调整。经调整：II类场地场基本地震动峰值加速度为0.05g；基本地震动加速度反应谱特征周期为0.35s；III类场地场基本地震动峰值加速度为0.065g；基本地震动加速度反应谱特征周期为0.45s。按建筑工程抗震设防分类标准规范（GB50223-2008），本工程抗震设防类别属标准设防类。根据公路工程抗震规范（JTG B022013），本工程位于度区，可采取简易设防。3.3.2 岩土地震稳定性评价据钻探揭示场地覆盖层主要为素填土及粉质粘土；拟建场地为6度区，场地内不存在有饱和砂土和粉土，因此可不必考虑地震液化的影响外，道路平场后两侧形成的路堑、路堤边坡，特别是土质路堑边坡和路堤边坡在地震作用下易失稳垮塌，应进行有效治理。综上，进行有效治理后该路段地震作用发生边坡失稳可能较小。3.3.3 场地稳定性及建筑适宜性评价拟建道路按设计高程整平后，考虑到本场地填方段土体覆盖厚度差异较大，对路基稳定性影响较大；此外，按道路设计高程整平后，大部分地段将形成路堑及路堤边坡，应对开挖或回填后形成的边坡进行有效处理。根据本次勘察，沿线未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象，无断层通过；场地整体稳定，适宜本工程建设。应对路基及边坡进行有效处理。3.3.4 相邻建（构）筑物的影响评价根据调查，拟建道路沿线存在高压线，施工时应注意避免。北侧港桥大道延伸段存在管网，施工开挖时可能会对管网造成影响，沿线存在的乡村道路部分段可能要进行开挖，建议在施工期间应加强周边环境的保护，施工前应与周围片区的相关部门、居民做好沟通、协商工作，避免对相关设施的正常运营及居民生活产生不利影响。同时，在施工期间及竣工后建议加强周边环境的监测工作；以确保相邻已建物和场地的稳定和安全。3.4 道路工程地质评价及建议3.4.1 道路分段评价及建议根据拟建道路设计高程将拟建道路分为3段，分段情况见表5.1，各段工程地质分析评价如下：表3.4.1 拟建道路分段情况序号里程分段道路类型划分代表性剖面备 注1港桥大道延伸段： K0+050K0+180四望山进场道路： K0+000K0+330、 K0+400K0+560.95挖方道路34、1423、10112四望山进场道路：K0+330K0+400填方道路12133港桥大道延伸段：K0+000K0+050、K0+180K0+474.74一般道路12、593.4.1.1港桥大道延伸段里程K0+000K0+050一般道路区段（12剖面）1、工程地质特征道路K0+000K0+050为一般道路段，长度为50m，场地按照道路设计高程平场，覆盖层主要为素填土，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩和砂岩。地面钻孔高程为244.87248.28m，相对高差3.41m，表层土层厚度最厚18.70m。设计道路高程为246.21247.76m，按设计路面开挖后，将在道路两侧形成最高小于2m的土质挖填方边坡，边坡坡体主要由素填土组成，边坡破坏后后果不严重，边坡工程安全等级为三级，边坡稳定安全系数取1.25。岩土界面埋置较深，按道路设计高程开挖和回填后土体整体沿现状地面或基岩面产生折线滑动破坏的可能性小；其破坏模式主要为土体内部的圆弧形滑动破坏。支护措施建议：建议边坡采用护脚墙+放坡+坡面防护处理（边坡坡率建议：素填土1:1. 5）。2、路基持力层建议路基：建议采用压实填土作为道路基础持力层。3、地基承载力特征值压实填土基承载力特征值由现场检测确定；其它设计所需参数按表3.3-1取值。里程K0+050K0+180挖方道路区段（34剖面）1、工程地质特征里程K0+050K0+180为挖方道路区段，该里程段该段属构造剥蚀浅丘地貌，地势起伏较小；该段线路覆盖层主要为素填土，局部为粉质粘土；下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩和砂岩。沿线未发现滑坡、崩塌、危岩、泥石流、地下采空区等不良地质现象。该段现状地形为原始地貌，场地基本按照道路设计高程平场，基岩将基本出露，地面钻孔高程为251.14259.20m，相对高差8.06m。设计道路高程为250.66253.65m，按设计路面开挖后，将在道路右侧形成最高小于9.53m的岩质挖方边坡，边坡坡体主要由强中风化基岩组成，边坡破坏后后果严重，边坡工程安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.30，参考剖面34。K0+050K0+180右侧路堑边坡：按道路设计高程直立开挖后将会最高约9.53m的岩质路堑边坡，岩性主要为强中风化砂、泥岩；主要坡向46；边坡工程安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.30；参考剖34剖面。岩质部分：强风化砂泥岩网状风化裂隙发育，岩体破碎，无明显控制性结构面，其破坏模式主要为圆弧形滑动破坏，边坡岩体类型为类。中等风化砂泥岩体较完整，边坡岩体类型为类；为直观反映边坡与结构面之间关系，附极射赤平投影图如下： 岩层层面与边坡反向相交，为反向坡，对边坡稳定性影响较小；裂隙3与边坡大角度相交，对边坡稳定性影响较小；裂隙4与边坡反向相交对边坡稳定性影响较小。在正常工况条件下，不会发生沿层面的平面滑动。边坡稳定性主要受岩体强度控制，长期暴露也可能出现风化掉块现象。支护措施建议：建议采用护脚墙+放坡+坡面防护方式支挡，放坡坡率值：中风化岩质边坡坡比1:1，强风化岩质边坡坡比为1:1.5，每8.00m一级边坡，两级边坡间留2.0m宽马道，同时在坡顶及坡脚设置截排水沟。2、路基持力层建议建议该路段采用压实填土、强中风化基岩作为道路基础持力层。3、地基承载力特征值压实填土基承载力特征值由现场检测确定；强风化泥岩地基承载力特征值取240kPa ,强风化砂岩地基承载力特征值取300 kPa；中风化泥岩地基承载力特征值取1963kPa ,中风化砂岩地基承载力特征值取9194 kPa；其它设计所需参数按表3.3-1取值。里程K0+180K0+474.74一般道路区段（59剖面）1、工程地质特征道路K0+180K0+474.74为一般道路段，长度为294.74m，场地按照道路设计高程平场，覆盖层主要为素填土，局部为粉质粘土；下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩和砂岩。地面钻孔高程为253.07260.37m，相对高差7.30m，表层土层厚度最厚5.10m。设计道路高程为255.30260.20m，按设计路面开挖后，将在道路两侧形成最高小于2m的土质挖填方边坡，边坡坡体主要由素填土组成，边坡破坏后果不严重，边坡安全等级为三级。边坡现状地面较平缓，按道路设计高程开挖和回填后土体整体沿现状地面或基岩面产生折线滑动破坏的可能性小；其破坏模式主要为土体内部的圆弧形滑动破坏。支护措施建议：建议边坡采用护脚墙+放坡+坡面防护处理（边坡坡率建议：素填土1:1. 5）。2、路基持力层建议路基：建议采用压实填土作为道路基础持力层。3、地基承载力特征值压实填土基承载力特征值由现场检测确定；其它设计所需参数按表3.3-1取值。3.4.1.2四望山进场道路里程K0+000K0+330挖方道路区段（1423剖面）1、工程地质特征里程K0+000K0+330为挖方道路段，该里程段该段属构造剥蚀浅丘、斜坡地貌，地势起伏较大；该段线路覆盖层主要为粉质粘土，局部地段为素填土；下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩和砂岩。沿线未发现滑坡、崩塌、危岩、泥石流、地下采空区等不良地质现象。该段现状地形为原始地貌，场地基本按照道路设计高程平场，基岩将基本出露，地面钻孔高程为268.83295.55m，相对高差26.72m。设计道路高程为263.06272.06m，按设计路面开挖后，将在道路两侧形成最高小于26.18m的岩质挖方边坡，边坡坡体主要由中风化基岩组成，边坡破坏后后果很严重，边坡工程安全等级为一级，边坡稳定安全系数取1.35。K0+000K0+330段左侧路堑边坡按道路设计高程直立开挖后将会最高约26.18m的岩质路堑边坡，岩性主要为强中风化砂、泥岩；主要坡向120；边坡工程安全等级为一级，边坡稳定安全系数取1.35；参考剖1423剖面。岩质部分：强风化砂泥岩网状风化裂隙发育，岩体破碎，无明显控制性结构面，其破坏模式主要为圆弧形滑动破坏，边坡岩体类型为类。中等风化砂泥岩体较完整，边坡岩体类型为类；为直观反映边坡与结构面之间关系，附极射赤平投影图如下： 岩层层面与边坡大角度相交，为顺向坡，为外倾结构面，但岩层倾角近水平，对边坡稳定性影响较小；裂隙3、裂隙4的组合交线（产状144080）与边坡（产状1200900）倾向相近，直立切坡可能发生沿裂隙3与裂隙4的组合交线的楔形体破坏。岩体类别为类，岩质边坡泥岩等效内摩擦角取65，边坡破裂角取45/2和外倾结构面倾角二者较小值，即取8；岩质边坡砂岩等效内摩擦角取70，边坡破裂角取45/2和外倾结构面倾角二者较小值，即取8。支护措施建议：建议采用护脚墙+放坡+坡面防护方式+锚杆设计支挡，放坡坡率值：中风化岩质边坡坡比1:1，强风化岩质边坡坡比为1:5，每8.00m一级边坡，两级边坡间留2.0m宽马道，同时在坡顶及坡脚设置截排水沟。K0+000K0+330段右侧路堑边坡按道路设计高程直立开挖后将会最高约18.82m的岩质路堑边坡，岩性主要为强中风化砂、泥岩；主要坡向300；边坡工程安全等级为二级，边坡稳定安全系数取1.30；参考剖面1423剖面。岩质部分：强风化砂泥岩网状风化裂隙发育，岩体破碎，无明显控制性结构面，其破坏模式主要为圆弧形滑动破坏，边坡岩体类型为类。中等风化砂泥岩体较完整，边坡岩体类型为类；为直观反映边坡与结构面之间关系，附极射赤平投影图如下： 岩层层面、裂隙3和裂隙4均与边坡反向相交，为反向坡，对边坡稳定性影响较小。在正常工况条件下，不会发生沿层面的平面滑动。边坡稳定性主要受岩体强度控制，长期暴露也可能出现风化掉块现象。支护措施建议：建议采用护脚墙+放坡+坡面防护方式支挡，放坡坡率值：中风化岩质边坡坡比1:1，强风化岩质边坡坡比为1:1.5，每8.00m一级边坡，两级边坡间留2.0m宽马道，同时在坡顶及坡脚设置截排水沟。2、路基持力层建议建议该路段采用中风化基岩作为道路基础持力层。3、地基承载力特征值中风化泥岩地基承载力特征值取1963kPa ,中风化砂岩地基承载力特征值取9194 kPa；其它设计所需参数按表3.3-1取值。里程K0+330K0+400填方道路区段（1213剖面）1、工程地质特征里程K0+330K0+400段为填方道路区段；该里程段该段属构造剥蚀浅丘地貌，地势起伏较小；该段线路覆盖层主要为淤泥质土；下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂、泥岩。沿线未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流、地下采空区等不良地质现象。该段现状地面高程约256.60260.63m，设计高程260.06261.56m，该段属于填方段，填方最大高度约3.45m，属土质路堤边坡。边坡工程安全等级为三级，边坡稳定安全系数取1.25，参考剖面1213剖面。道路左侧路堤边坡按道路设计高程直立堆填将会形成最高约3.45m的土质路堤边坡，岩性主要为未来填土；主要坡向295；边坡工程安全等级为三级，边坡稳定安全系数取1.25，参考剖面13剖面。未来填土直立堆填易失稳垮塌，根据地表测绘及钻探揭示在13剖面附近现状地面平缓；基岩面较平缓；按道路设计高程堆后土体整体沿现状地面或基岩面产生折线滑动破坏的可能性小；其破坏模式主要为土体内部的圆弧形滑动破坏。建议采用坡率法，填方边坡坡率为1:1.50；坡面采取种草防护。填方路基外侧地表水往路基汇集时，在坡脚设排水沟。堆填前应清除表层软土或松散土层；并在坡脚设置排水沟。同时边坡放坡后坡面面积大，应加强坡面的截排水措施。2）道路右侧路堤边坡按道路设计高程直立堆填将会形成最高约3.37m的土质路堤边坡，岩性主要为未来填土；主要坡向120；边坡工程安全等级为三级，边坡稳定安全系数取1.25，参考剖面12剖面。未来填土直立堆填易失稳垮塌，根据地表测绘及钻探揭示在12剖面附近现状地面平缓；基岩面较平缓；按道路设计高程堆后土体整体沿现状地面或基岩面产生折线滑动破