3533 天然气电控发动机设计
3533 天然气电控发动机设计,天然气,发动机,设计
I天 然 气 电 控 发 动 机 设 计摘 要为了解决日益严重的环境污染和能源危机的问题,开发了一种以天然气和柴油为燃料的电控双燃料发动机。它是在电控柴油机的基础上改装而成的,采用柴油引燃天然气的方式来工作。由于只需另外加装一套天然气供给系统,适当改变一下燃料供给策略,对原柴油机不必作什么改动,故改装简单、成本低。但改装后天然气替代率高,发动机排放性明显改善。本设计是在原 YC6108 电控柴油机的基础上,设计安装一套天然气供给系统,并充分利用原柴油机上的电控系统,通过加装相关传感器,精确控制柴油引燃量和天然气的供给量,来提高原发动机的经济性和排放性。具体来说,一方面分析了电控天然气发动机燃料供给策略,对天然气供给系统进行了整体设计;另一方面重点设计了天然气供给系统的一些主要专用装置,如:气瓶、瓶口阀、手动关闭阀、充气阀、燃气压力调节器、加温器等,对其它所需部件按国家标准进行了选用;同时还根据公交车车架,对天然气供给系统布置与安装进行了分析与设计。关键词: 柴油机; 天然气; 双燃料发动机; 供气系统IIAbstractIn order to solve the increasingly serious energy crisis and environmental pollution problems, we develop a electronically controlled dual-fuel engine natural for natural gas and diesel fuel. It is Modified by a electronically controlled engine, and work by diesel igniting the natural gas. We only add a natural gas supply system on the diesel engine, and give some appropriate changes in the fuel supply strategy, but the diesel engines emissions significantly improved. We develop this electronically controlled dual-fuel engine on the basis of the YC6108 Diesel Engine. We make full use of the electronic control system on the diesel engine and precisely control the diesel and natural gas supply to improve the engine of the economy and emissions. On the one hand, we analyze fuel supply strategy, and design the gas supply system; On the other hand, we focused on the design of the gas supply system for some major installations, such as: the cylinder, the cylinder valve, filling gas Valves, gas pressure regulator, heating regulator, etc. We also design the gas supply system layout and installation under the bus frame. Key words: Diesel engine; Natural gas; Dual-fuel diesel engine; Gas supply systemIII目 录1 前言 .12 原始设计数据 .221 柴油机数据 .222 公交车数据 .33 系统整体设计 .431 控制原理设计 .432 各部件功用 .4321 气瓶 .4322 压力调节器 .5323 气体流量阀 .5324 中央控制器 .5325 油门位置传感器 .5326 柴油油量控制器 .5327 冷却水温度传感器 .6328 控制面板 .64 储气系统设计 .741 气瓶设计 .7411 材料选择 .7412 储气压力确定 .7413 结构设计 .8414 尺寸设计 .842 手动关闭阀设计 .9421 结构设计 .9421 阀杆设计 .1043 瓶口阀设计 .13431 结构设计 .13432 泄放直径校核 .1444 充气阀设计 .1545 其它部件选用 .165 供给系统设计 .1751 燃气压力调节器设计 .17511 结构设计 .17512 阀口设计 .18513 密封膜片设计 .20514 弹簧设计 .2153 加温器设计 .25IV53 其它部件选用 .266 总体布置 .2761 气瓶布置 .2762 气瓶架设计校核 .307 结束语 .32参考文献 .33致 谢 .3411 前言随着社会发展,汽车保有量的不断增多,由汽车导致的环境污染和能源危机的问题日益严重。为汽车寻找清洁而且丰富的替代燃料,从而提高发动机的经济性和排放性,已成为相关研究技术人员迫切需要解决的问题。天然气继煤碳、石油之后,作为三大能源之一。在煤碳、石油大量开采和耗尽下,天然气的储量显得比较丰富。同时它具有使用、储存方便,热效率高,燃烧清洁等优点,对天然气的开发和使用受到各国重视。用天然气替代常规的汽油或柴油作为汽车燃料具有很多优点。最大的好处在于环保方面,不但排放性能优,而且汽车噪音也低;同时把传统汽车改装成天然气汽车只需要在原发动机上加装一套天然气供给系统,改装方便、成本低;此外,天然气汽车安全性高。天然气是一种高燃点的轻量气体,在通常的温度和压力下比汽油更安全。天然气本身无毒、无腐蚀性和非致癌的,即使泄漏也不会对土地或水形成威胁。在我国天然气储量相当丰富。据统计我国天然气总资源量约为万亿立方米,天然气可采资源总量为 14 22 万亿立方米。天然气资源总量列世界第五位、亚洲第一位。所以在我国发展天然气汽车,开发天然气发动机前景广阔。天然气发动机发展大致经历了三个阶段:第一代产品是机械式,第二代属于简单闭环控制,第三代是采用电控喷射 CNG 技术。具体来说,天然气发动机经历了从最先汽油机改装到柴油机改装,最后到专门根据天然气特性设计发动机阶段。同时燃料也经历了从双用燃料、双燃料到单用燃料过程。在这发展过程中,产生了许多技术,如:增压中冷技术、燃烧稀燃技术、天然气缸内喷射技术、天然气发动机闭环电控技术、天然气零部件开发可靠性技术、天然气催化器应用技术等。就目前我国天然气发动机发展上看,大多是在原汽油发动机的基础上加装一套天然气供给系统,开发成汽油-天然气双用发动机。控制形式多为机械式的,天然气供给方式多为混合器预混合式。我们知道汽油天然气双用发动机天然气替代率低,同时机械式控制不精确的自身缺陷,混合器预混合式天然气-空气混合不均等原因,实际发动机排放性改善并不大。鉴于以上情况和对城市环境造成很大污染的公交车大多很用柴油机,在柴油机的基础上开发一款电控天然气/柴油双燃料发动机。电控天然气 /柴油双燃料发动机是在原电控柴油机的基础上,设计安装一套天然气供给系统,用少量柴油引燃天然气来工作。充分利用柴油机上的电控系统,来精确控制柴油引燃量和天然气的供给量。达到提高天然气替代率,提高原发动机的经济性和排放性的目的。22 原始设计数据本设计在 YC6108 电控单体泵柴油机的基础上开发一套天然气供给系统,充分利用原有的电控系统,把原发动机改装成电控天然气发动机,并在使用这种发动机的公交车上对天然气供给系统布置进行设计。下面给出了设计时所用的柴油机和公交车的一些数据参数。21 柴油机数据图 YC6108 发动机2.1缸径 行程 m508额定功率/转速 rpkw3/7最大扭矩/转速 N16外形尺寸 075825燃油消耗率 hkgbe/0322 公交车数据图 2.2 公交车底盘外形尺寸 mm31024850百公里油耗 Q=27L续驶里程 S=300km整车质量 M = 9740kg前轴轴载质量 M1 = 3270kg后轴轴载质量 M2 = 6470kg轴距 L = 4700mm车架参数纵梁 异形钢管 m5.4680通横梁 槽形钢 外伸横梁 槽形钢 143 系统整体设计设计的电控柴油/天然气双燃料发动机是在原 YC6108 柴油机的基础上开发而成,主要开发了双燃料发动机的供气系统。并设置了多种传感器,充分应用原发动机的电控系统,实现引燃柴油量和天然气量的精确控制。31 控制原理设计设计的柴油/天然气双燃料发动机采用电控单点喷气控制方式,其供气系统电子控制原理如下图 3.1 所示。图 3.1 控制原理设计的系统主要包括天然气的储气系统、供给系统及控制系统。由图所示,天然气由气瓶通过高压管流入压力调节器。其间设置有充气阀、手动关闭阀、压力表等。然后,天然气通过电磁阀进入气体流量阀,由燃气喷射器喷入进气道。在进气道内天然气与空气混合后流入进气歧管,最后到达各气缸内。在汽车的一些部位安有传感器,通过数据采集由中央控制器控制柴油和天然气的供给量。32 各部件功用321 气瓶气瓶储存压力为20Mpa的压缩天然气,在其后先后接有气瓶阀、充气阀、手动关闭阀及压力表等。气瓶阀在必要时封住瓶内气体及防止瓶内压力过高损坏气瓶;充气阀5是在储气瓶内压力不足时向储气瓶内充入天然气;手动关闭阀是当CNG汽车因加气、修理、入库停车时,用来截止气瓶到燃气压力调节器之间的气路联接。压力表用于表针加气时天然气是否加足。322 压力调节器燃气压力调节器可以将天然气的压力从20MPa降到0.5 Mpa左右,而且在压力调节器上装有压力传感器且与驾驶室内控制面板相连,这样在驾驶室内即可通过压力值了解气瓶内天然气的储量。在压力调节器前分别安装有加温器和过滤器。其中加温器是为了给天然气加热,以避免因天然气压力降低吸收热量而使压力调节器冻结。过滤器是为了滤除气体中的杂质,以避免减压器阀口被堵塞。燃气压力调节器后连接电磁阀,当发动机出现故障或发动机熄火时,电磁阀自动切断天然气的供给。323 气体流量阀气体流量阀可精确控制双燃料工作状态下的燃气流量。其内有一小容积室,与燃气喷射器、天然气压力传感器和温度传感器相连,2个传感器分别测出容积室中天然气的压力和温度。中央控制器(ECU)将实测天然气压力与存储在ECU内的目标压力值相比较,根据二者的差值调整容积室的容积,保证确的天然气喷射量。天然气以1O80 Mpa的喷射压力喷入时进气道内,与空气充分混合后进入气缸。燃气喷射器的喷孔与空气的流向相反,使天然气与空气充分混合。324 中央控制器ECU是YC6108双燃料发动机的控制核心,它接受8个传感器的信息,通过计算分析处理后,向柴油油量控制器及气体流量阀等主要执行器发出指令,控制双燃料状态下的柴油量以及燃气的流量,进而保证发动机的性能。ECU具有故障自诊断功能。当控制系统出现问时,ECU 自动记录错误信息,并将错误代码在控制面板上显示出来。它可自动记录天然气流量、柴油流量天然气温度和压力、进气温度、进气压力等3O余个参数随时间变化的曲线,并进行分析。325 油门位置传感器油门位置信号和转速信号是决定燃料MAP和节气门开度MAP的主要参数。油门位置传感器固定在喷油泵的油门操纵杆上,并通过油门拉线与油门踏板连接,由驾驶员直接控制。ECU根据它的信号确定天然气、空气和柴油的供给量。326 柴油油量控制器柴油油量控制器安装在喷油泵的后端。发动机在双燃料工作状态时,ECU 按照其6内设定的燃料MAP,通过控制步进电机的行程从而控制喷油泵齿条的位移量来控制在双燃料工作状态的柴油油量。在纯柴油工作状态时,柴油油量控制器不起作用,由喷油泵调速器直接控制发动机的柴油喷射量。327 冷却水温度传感器冷却水温度传感器安装在发动机的出水管上,当发动机冷却水温度在65 c以上和转速超过900 rmin时,发动机自动转换到双燃料的工作状态。转速传感器转速传感器安装在齿轮室罩盖一飞轮壳上测量发动机的转速,其信号是决定燃料MAP和节气门开度MAP的主要参数。328 控制面板控制面板固定在驾驶室内的仪表板上。控制面板上有控制发动机工作状态的转换开关,还可以显示双燃料工作状态下的天然气替代率及气瓶内的天然气储量。当双燃料工作状态下出现故障时,控制面上的故障显示灯就会提醒驾驶员,同时可以通过外接设备端口把故障的原因打印出来。74 储气系统设计天然气储气系统包括气瓶、瓶口阀、充气阀、手动关闭阀、高压管线及高压接头、气压表等。这里主要设计了储气瓶、气瓶阀、充气阀、手动关闭阀,对于高压管线、气压表、相关传感器等直接按国家规定选用。41 气瓶设计CNG 的储气瓶一直是天然气汽车重要的专用装置之一,它的成本约占 CNG 汽车改装总成本的 30%70%。图 4.1 气瓶411 材料选择就目前使用的情况,气瓶大体分二大类:第一类钢或铝合金金属瓶;第二类复合材料储气瓶。合金金属瓶,生产成本低,安全耐用,容积率高,但重容比大,重量大;复合材料瓶重容比小,重量轻,但生产成本高,价格贵。就本设计而言,由于是改装公交车,它上面空间大,对重量不太敏感,同时钢制气瓶在我国应用广泛,所以选择钢制气瓶。依据国家标准 GB/17258-1998汽车用压缩天然气钢瓶 ,按照标准中表 2 对瓶体材料的要求,综合考虑选择 35CrMn 的钢合金。412 储气压力确定根据国家标准 GB/17258-1998 的规定,天然气储气瓶的设计压力为 。MPa20它是综合考虑到储气瓶的容重比以及 CNG 加气站运行成本所确定的优化结果。过高的储气压力反而会导致气瓶容积率比的下降及加气站设备的成本和运行管理费用的升高。8413 结构设计目前储气瓶按生产工艺制造不同分三类:无缝钢管两端收口,尾部成凸状;无缝钢管两端收口,两端成管状;由钢坯直接冲压而成。由于公交车用储气瓶对其形状没有特别要求,考虑到工厂生产情况,形状的复杂程度,以及生产工艺,选择无缝钢管两端收口,尾部为凸状的形状。图 4.2 气瓶结构414 尺寸设计结合目前市场用储气瓶情况,考虑到公交的续驶里程为 300km,以及国家标准GB17258-1998,查标准中表 1,确定所设计气瓶的公称容积 ,公称外径L60。mD26701 气瓶壁厚气瓶壁厚应满足以下两式S= ( 1 ) (4.1)2oD.304.ehPS (4.2)50o其中S气瓶壁厚 (mm)公称外径(mm)0D材料屈服应力(MPa)e水压试验压力(MPa)hP9由材料为 35CrMo 知 = 440MPae水压试验压力 = P= 2033MPa (p 为储气压力)hP53所以S= ( 1 )9 mm26740.3.S 2.068 mm250综上,取壁厚 S 为 9mm。2 瓶口螺纹依据 GB8335-1998 气瓶专用螺纹规定,查标准中表 1 选择瓶口阀螺纹代号为PZ27.8 的圆锥螺纹。42 手动关闭阀设计气瓶到燃气压力调节器之间应设置手动关闭阀。当 CNG 汽车因加气、修理、入库停车时,用来截止储气瓶到减压器之间的气路联接。手动关闭阀是 CNG 系统安全可靠的关键部件,要求能够做到快速“开”和“关” ,启闭范围应为 0.251.5 圈,并清楚标明“开”和“关”的方向。手动关闭阀应安装在易于操作的位置,阀体又不得直接安装在驾驶室内。图 4.3 手动关闭阀421 结构设计设计的手动关闭阀的结构如图 4.4 所示。101阀体 2阀芯 3内螺帽4密封膜片 5外螺帽 6阀杆 7手轮图 4.4 手动关闭阀结构手动关闭阀实质是截止阀。由上图天然气从 A 端进入 B 端流出。当旋传手轮 7 时,可以截止或打开气瓶与燃气压力调节器通路。用于截止天然气的阀芯 2 端部设置有密封垫,使截止充分防止泄漏。在阀杆和内螺帽之间安有密封膜片,防止在手动关闭阀打开时天然气泄漏。421 阀杆设计根据设计的手动充气阀结构,初步设计阀杆的最小直径为 12mm,取材料为1Cr13。1 阀杆轴向力计算阀杆轴向力(4.3)MJFZQ其中阀杆轴向力(N)FZQ密封力(N)介质力(N)MJ密封力(4.4)MFmpMFqbDQ由设计结构初定11阀座密封面平均直径 mDp6阀座密封面宽度 b2又密封必需比压 (p 为储气压力)qMFPa40所以 NQF1572614.3介质力(4.5)pDmMJ24即 Q061.3N5所以阀杆的最大轴向力 MJFZ67202 阀杆力矩计算阀杆力矩(4.6)FDLF其中阀杆力矩( )FMmN关闭时阀杆螺纹摩擦力矩( )L N关闭时阀杆头部与阀瓣接触面的摩擦力矩( )FD mN关闭时阀杆螺纹摩擦力矩(4.7)FMZFLRQ由结构初定关闭时阀杆螺纹的摩擦半径 mF10所以 NFL2710关闭时阀杆头部与阀瓣接触面的摩擦力矩(4.8)312.0ERQMOFZFD12由结构知,阀杆头部球面半径 mRO15由阀杆材料知,阀杆材料弹性模数 MPaE302所以 331571.0FDMmN82故截止阀力矩 FDLF09203 阀杆强度校核由阀杆材料为 1Cr13 查得 许用拉伸应力 MPa5.12许用扭转应力 73许用合成应力 4阀杆所受拉伸应力(4.9)AQFZ即 2dZZMPa1814.3072阀杆所受扭转应力(4.10)tFWM即 32.0dFt MPa6012.93阀杆所受合力应力(4.11)24即 Pa12608213故满足条件。43 瓶口阀设计瓶口阀是连接储气瓶和高压管的部件,它由进气口、出气口、手轮、安全装置组成。瓶口阀的作用是在必要时关闭储气瓶与高压管间的通道。安全装置为爆破片易熔塞组合式。当遇到意外时,高温将易熔合金熔化,高压将爆破片爆破,使气瓶内的高压天然气泄放,以保护气瓶。由 GB8337-1996气瓶用易熔合金塞 知,易熔合金熔化温度为 ,爆破片公称爆破压力为水压试验压力 ,允差为 。天然气为Co510 hP%5可燃气体,按国家标准螺纹为左旋。图 4.5 气瓶阀431 结构设计设计的气瓶阀结构如图 4.6 所示。1阀体 2安全阀 3阀芯 4内阀帽5密封膜片 6外阀帽 7阀杆 8手轮14图 4.6 气瓶阀结构A 端与气瓶相连接,B 端连接高压管。安全装置 2 为爆破片易熔塞组合式,当达到规定条件,爆破片爆破和易熔合金熔化,泄放天然气来达到保护储气瓶的信作用。在必要时也可以扭转手轮 8 截断气瓶与高压管的通路。阀芯上设置有密封垫,使其通路充分截止。同时在阀杆头部安在密封膜片,防止天然气泄漏。气瓶阀与手动关闭阀一样都是截止阀,不同之处是气瓶阀设计有安全装置用来保护气瓶。阀体在结构有也些不同,气瓶阀阀体进口与气瓶相接。所以阀杆设计与手动关闭阀一样。这里主要设计了安全装置。432 泄放直径校核初步设计泄放直径为 。md4达到安全泄放满足条件(4.12)sW其中W设计泄放量 ( )hkg/安全泄放量( )s安全泄放量(4.13)uds23108.式中压力源进口管内径 md介质密度 3/7.kg介质流速 su1所以 1378.0283. sWhkg/5.设计泄放量(4.14)ZTMCAP8.5式中额定泄放系数 62.0气体特性系数 15设计爆破面积 2dA2256.14.3m气体摩尔质量 kmolgM/16气体压缩系数 5.Z进气口温度 T30爆破压力 Pa所以 305.166.12506.85WsWhkg/2满足条件。44 充气阀设计充气阀是安装在汽车上,与加气站售气机的加气枪连接后给车用气瓶充装 CNG 装置的总称。它由进气接口、单向阀、防尘塞、输气接头组成。它的作用是在加气站储存的高压天然气充装到储气瓶组时,可靠的接通高压充气气路;在充气结束后,能可靠的封闭充气口,防止天然气从充气口泄漏。图 4.7 加气装置充气阀结构如图 4.8 所示。161防尘盖 2加气口 3单向阀4接头 5密封圈 6泄放塞图 4.8 加气口结构当储气瓶需要加气时,首先拔出泄放塞放出泄漏的天然气,再打开防尘盖,把加气站里的加气枪接到加气口上充气。在充气阀旁连接储气瓶的端安有压力表,用于查看气瓶天然气是否不足或是否充气好。为了保证不同加气站之间加气插头的通用性,对加气口的接口形状和尺寸国家作了统一规定。根据 QC/T245-1998 压缩天然气汽车专用装置和安装要求的规定,天然气装置就设置单向阀或截止阀,加气接头采用直径为 12mm 的插销式结构,并设置能密封系统压力的防尘塞,防止气体泄漏,在取出防尘塞前,就能泄压。45 其它部件选用高压管线采用不锈钢无缝钢管或其它车用高压天然气专用管线。根据目前国内使用的情况选用 8 的 1Cr18Ni9Ti 不锈钢无缝钢管。高压管接头根据国家规定要用选用符合 GB3765-1993卡套式管接头技术条件的卡套式管接头,它由接头体、卡套和压紧螺母组成。选用的压力表量程应储气系统公称工作压力的 1.52 倍,其性能应符合 ZBN11001和 QC/T8 的有关规定。各种传感器等按国家相关规定外购选用。175 供给系统设计供给系统包括:加温器、过滤器、燃气压力调节器、流量控制器、喷射器等。本设计主要设计了加温器和燃气压力调节器,对过滤器、流量控制器、喷射器及相关传感器直接选用。51 燃气压力调节器 设计由天然气的物化特性知,在气态下天然气的体积能量密度很低。为了提高天然气汽车的一次充气的行驶里程,车用天然气压缩到 20MPa 储存到高压气瓶中。而发动机在工作时,却要求天然气压力降到 1Mpa 左右进入喷射器中。因此天然气供给系统中必须要有燃气压力调节器。图 5.1 燃气压力调节器燃气压力调节器实质是一种减压器,它的作用是减压和稳压。既要把高压降到一定数值,又要使输出压力稳定到一定范围。511 结构设计设计的燃气压力调节器结构如图 5.2 所示。181阀体 2阀帽 3密封膜片 4调节弹簧 5阀盖6调节螺杆 7阀瓣 8阀座 9阀座弹簧 10安全阀图 5.2 燃气压力调节器结构20MPa 的压缩天然气从 A 进入减压阀,从 B 流出就降到 0.5MPa。通过调节弹簧和阀座弹簧的平衡作用,保证输入压力始终在 0.5MPa。在出口处设置有安全阀,防止减压阀压力过大,保护减压器。在调节弹簧和阀瓣之间安有密封膜片,防止天然气泄漏。512 阀口设计 天然气质量流计算已知燃油消耗率 hkwgbe/250最大功率 P天然气密度 3/78.m故燃油消耗量(5.1)10bBe即 Pe hkg/50219又柴油的热值 kgJH/4250天然气的热值 381所以若燃烧天然气时,天然气的消耗量(5.2)1HB即 1 hkg/60384250所以天然气的流量 (5.3)3601BQ即 1 sm/02.78.3天然气的质量流 QW即 (5.4)skg/0176.8.02.取 skg/02.2 阀口参数设计因为临界压力比1*2k528.04.21.减压比 1p*025.所以流通面积 (5.5)ZTMkpWAjZ12.9式中20进口压力 MPapj20介质系数 6.摩尔质量 kmolg/1绝对温度 T30压缩比 5.Z所以 305.164.12206. 0.9.ZA 27.4m取 mAZ4故实际流通面积 23 mAZ阀瓣高度满足条件(5.6)TZDH(5.7)4Z又阀口直径 mNT485.0.所以 DAHTZ96.1.32mZ4取 mHZ1所以设计 阀口直径 阀瓣高度 DTmHZ1513 密封膜片设计1 材料选择由于燃气压力调节器为高压阀,承受压力大,故选择其材料为 1Cr18Ni9Ti,查得21其许用应力 。MPa5.122 应力校核膜片所受的最大应力 (5.8)mcmDEP243.0其中 材料的弹性模数 Ma5102.膜片的厚度 m3膜片的有效直径 D4所以3.04512.3.02mMPa.8满足要求。514 弹簧设计1 材料选择根据经验初步选择弹簧材料为 50CrVA,又因减压阀的工作情况知,其承受的循环应力次数多,故弹簧为 I 类弹簧。查资料得弹簧的相关参数:切变模量 弹性模数 许用应力 MPaG31079 MPaE31026MPap452 尺寸设计根据减压阀的结构,初步选择弹簧参数如下:调节弹簧 弹簧中径 钢丝直径 弹簧变形量 mD301md51mf51阀座弹簧弹簧中径 钢丝直径 弹簧变形量 42 2f2安全阀弹簧弹簧中径 钢丝直径 弹簧变形量mD6md1mf22对密封膜片受力分析如图 5.3 所示。调节弹簧作用力 阀座弹簧作用力 介质作用力1F2FN图 5.3 密封膜片受力由图知(5.9)21N设阀座弹簧的弹簧刚度 mk/0则 NfF422故 N5061所以调节弹簧刚度 1fkm/50安全阀弹簧作用力(5.10)APFh其中泄放压力 chp35MPa83.0有效面积 NDAT56.124.2所以 F.056.183.0安全阀弹簧刚度 mfk/2233 弹簧强度校核钢丝直径 (5.11)pKCFd6.1其中 K曲度系数C旋绕比F弹簧受最大力 (N)弹簧许用应力(N)p旋绕比(5.12)dDC曲度系数 (5.13)K615.04对调节弹簧旋绕比 65301dDC即曲度系数 2.K所以 md7.4506.11满足条件。对阀座弹簧旋绕比 72142dDC即曲度系数 .2K所以 md4.15072.16224满足条件。对于安全阀弹簧旋绕比 16dDC即曲度系数 25.K故 45.06.1m7满足要求。 弹簧其它参数设计选择弹簧的有效圈数(5.14)kDGdn348对于阀座弹簧 1341k207934取支承圈数 n则总圈数 1134故取弹簧自由高度 mH20则压缩高度 mf1821对于调节弹簧 23428kDGdn1057934.2取 5.取支承圈数 12n则总圈数 21.5.3故取弹簧自由高度 mH5025则压缩高度 mfH405201对于安全阀弹簧弹簧有效圈数 kDGdn34825.16079349取支承圈数 1则总圈数 0n取弹簧自由高度 mH5则压缩高度 mf13201表 5.1 减压调节器所选用弹簧各参数表弹簧中径 )(mD钢丝直径 )(d变形量 )(f自由高度 )(0H压缩高度 )(1m调节弹簧 30 5 5 45 40阀座弹簧 14 2 2 20 18安全阀弹簧 6 1 2 15 1353 加温器设计由于天然气储于高压容器中,在天然气的减压过程中,其体积膨胀需吸收大量的热,这一效应会导致整个天然气供气系统内高凝点气体凝结成冰状,引起系统的堵塞,无法正常供气。因此必须在天然气减压前给其加热,提高温度,使高凝点气体不会降到凝结温度之下,防止系统结冰堵塞。天然气加温器结构如图 5.4 所示。12 34A B 5DC1外壳 2内筒 3垫块 4接头图 5.4 加温器换热元件为圆筒式结构,筒内壁加工有轴向金属锯齿形槽沟,扩大换热面积,外弹 簧种 类弹 簧参 数26壁中部为凹形槽,它与加温器外壳紧密配合形成加热水腔。加温水来自发动机的冷却水,流向是从 A 到 B,而天然气则是从 D 到 C,加温水与天然气流向相反是为了让天然气充气加热。同时在内筒 3 内设计有金属片是为了增加与天然气的接触面积,更好的对天然气加温。在外壳上设计有放水口。53 其它部件选用为便于过滤器能滤除 CNG 中的颗粒物质而又不影响天然气的供给,并易于检查和清洗,直接加装独立的过滤器。低压气软管及循环水软管采用有衬里的耐油夹胶管,试验压力为工作压力的 2 倍,破裂压力不小于工作压力的 4 倍。燃气喷射器的性能优劣直接影响燃料的喷射质量,从而影响发动机的性能。选择的燃气喷射器要求有良好的动态响应特性、高温特性、良好的安全性,具有高压逆止作用。气体流量阀是控制天然气量的核心部件,它是由步进电机来驱动控制阀。选用的气体流量阀,应满足控制精度高、相关传感器安装方便的要求。电磁阀及其它相关传感器按规定要求外购。276 总体布置根据标准 GB/T19240-2003压缩天然气汽车专用装置的安装要求 ,天然气供给系统在汽车上的布置,各部件应布置合理、简洁、便于安装操作和维修;系统安装后,基本不影响原车行驶性能和通过性能;改装后汽车总质量增加分数不超过 5%,前轴、后轴负荷增加的百分比不超过 5%。天然气供给系统的安装,其中气瓶的布置和气瓶架的固定是重点,其它部件根据线路走向和按照标准 GB/T19240-2003 要求合理布置。61 气瓶布置气瓶数量确定气瓶数量的估算式为N= (6.1)201.5SQq其中 N气瓶数量(个)S续驶里程( km)Q百公里油耗(L)q气瓶的容积(L)已知所选用公交车百公里油耗 Q=27L 续驶里程 S=300km又所设计气瓶为 CNP20-60-267A故气瓶容积 q=60L所以储气瓶个数 28N = = 6.3302761.5取 N=6即气瓶的个数为 6 个。气瓶布置校核设计的气瓶在车架上初步布置如下图 6.1 所示。图 6.1 气瓶布置把汽车简化成一根杆,对汽车进行受力分析,并以前轴形成的点为原点作一维坐标系,如图 6.2 所示。前轴载荷 后轴载荷 汽车重量 x 坐标轴1F2GX图 6.2 车架受力图所以汽车的质心Xc = (6.2)GLF2Xc = = = 3122 mm2Mg264709改装后汽车质心为= (6.3)Xc)(miXi29式中每个储气瓶组的质量(kg)miXi每个储气瓶组的质心坐标(mm)M原车整车质量(kg)Xc原车整车质心坐标(mm)每个气瓶质量 kgm73故每个气瓶组质量 kg143721每个气瓶组的坐标 X602 mX625所以= 3156 mmc97431743146改装后汽车的最大装载量后轴 (6.4)2MLX即 = 6834.9kgc47031568所以前轴 2110kg.改装后汽车轴荷所占质量分数前轴 (6.5)1M即 1%1078.348.32所以后轴 12.2.6改装后增加质量所占质量分数 后轴 (6.6)22M即 22%106479.83530前轴 (6.7)11M即 11 %10327.42.质心 (6.8)即 M 10974085.4满足要求。表 6.1 改装前后汽车质量计算结果载荷类型 改装前柴油汽车(kg)改装后天然气车(kg)改装后轴荷所占分数(%)改装后增加量所占分数(%)整备质量 6420 6858装载质量 3320 3320总质量 9740 10178 4.5前轴 3270 3343.1 32.8 2.2最大装载量 后轴 6470 6834.9 67.2 562 气瓶架设计校核图 6.3 气瓶架根据设计的气瓶架的结构,初步选 M20 普通螺栓。螺栓材料为低碳钢抗拉极限 MPab40屈服极限 s231对螺栓受力分析由于一个气瓶组由两个气瓶组成,一个气瓶组前后用两个气瓶架固定,所以各个螺栓的受力(6.8)4GF其中气瓶组
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