3533 天然气电控发动机设计
3533 天然气电控发动机设计,天然气,发动机,设计
武汉科技大学本科毕业设计外文翻译1Effect of advanced injection timing on emissioncharacteristics of diesel engine running on natural gas O.M.I.NwaforRenewable Energy,2007,32:2361-2368喷油定时对柴油/天然气双燃料发动机排放性影响O.M.I.Nwafor替代能源,2007,32:2361-2368武汉科技大学本科毕业设计外文翻译2摘 要导致全球变暖的温室气体排放日益受人关注,现已证明它主要来源于矿物燃料的燃烧。科学家一直在寻求绿色的替代燃料,天然气 因其辛烷值高、环保性好被认为最有潜力作为柴油机上的替代燃料。然而进一步研究表明,天然气燃烧速率低,着火延迟长,从而产生高的升功率使柴油机易产生爆燃。这项实验研究了基于柴油机的双燃料发动机喷油定时对排放性的影响:柴油机标准喷油定时为 30 BTDC。当喷油定时调整为 35.5 BTDC 时,发动机运转不稳,而当喷油定时变为 33.5 BTDC 时发动机运行顺畅,特别是在低负荷工况下。故把 33.5 BTDC 定为优化喷油定时。试验表明,虽然燃料消耗略有增加,但着火延迟缩短,CO、CO 2排放量降低。关键词:一氧化碳(CO) ; 二氧化碳(CO 2) ;碳氢化合物(HC)排放;着火延迟武汉科技大学本科毕业设计外文翻译31 引言1997 年东京各国首脑会谈关注的焦点是温室气体排放对全球环境的影响。它能导致洪灾、山体滑坡等,2005 年在美国发生的 Katrina、Rita 和 Wilma 飓风就是最好的例证。这都是由于矿物燃料燃烧产生大量温室气体 CO2所致。许多科学家在寻找替代传统矿物燃料的绿色燃料(Nwafor1、 Lowe and Branhan2 、 Horie and Mishizawa3 ),他们不约而同对天然气作为未来柴油机上的替代燃料极为看好。然而天然气要真正替代柴油还有很多问题要解决。比方说,天然气自然温度高,这就要求配有着火系统。再者,天然气因燃烧速率低,着火延迟长,从而缸内压力波动大。不过从最近关于双燃料发动机性能、排放研究可知(Nwafor4 、Stone and Lallommatos5、Karim and Ali6),天然气辛烷值高(RON 131),故抗爆性好,可以通过提高压缩比来改进发动机的性能。这个试验研究了基于柴油机的双燃料发动机喷油定时对排放的影响(以天然气为主要燃料柴油天然气双燃料发动机) 。在压缩行程终了吸入空气天然气混合气,并喷入一定量的柴油引燃混合气。所需引燃柴油量受爆燃限制(Rani and Rice7 、Nwafor 8),随柴油量增加,天然气减少,爆燃趋势减弱。优化喷油定时是为了补偿着火延迟和燃烧速率低的影响。研究表明,与标准喷油定时相比,发动机在优化喷油定时下,HC、CO 2排放量下降,着火延迟缩短,但燃料消耗量大。发动机在全柴油运行下,HC 排放最低,CO 排放最高。总的来说,在低负荷、低转速下,优化喷油定时对发动机排放改进很有用,但在高负荷下,发动机温度起着决定作用。2 实验装置这个试验所用的发动机为一个 Petter 型 AC1 单缸柴油机,它是一种空冷高速直喷式发动机。功率计包括一个分流式 Mawdsley 型直流发电机和一个能量储存器,力矩则是由相当于 牛顿弹簧测量范围的装置测得。5.01燃烧室压力由 Kistle 型 7063A 压力计测量(这个压力计是水冷电控压电式的,灵敏度为 79pc/bar) ,再通过数字示波器显示,并把结果储存到软盘里以便随后分析缸内压力最大升高率。排气歧管压力由普通型压力计测量,空气流量由 Viscous 流量计测。和测量缸内壁温度一样,进、排气道安装有热敏电阻可以监控气体温度变化。柴油由喷油泵输到喷油器,它的流量由一个 50cm3的分级式滴管和秒表共同完成。天然气流量由一个能测量多样空间的转子流量计测得,相对温度和环境温度由 Vaisala 型温度计测,空气天然气混合气由安装在进气歧管的气体控制阀控制。21 天然气组成成份氮 2.18% 甲烷 92.69% 乙烷 3.43% 二氧化碳 0.52% 丙烷 0.71% 异丁烷 0.12%正丁烷 0.15% 正戊烷 0.09% 正己烷 0.11%武汉科技大学本科毕业设计外文翻译4毛热值=38.59 MJ/m 3净热值=34.83 MJ/m 3Wobbe 数=49.80 MJ/m3空燃比=16.65:1柴油净热值=42.70 MJ/kg柴油相对密度=0.84422 发动机数据缸径=76.20 mm 行程=66.67 mm排量=304 cc 压缩比=17 喷油压力=183 bar标准喷油定时=30BTDC 优化喷油定时=33.5BTDC3 实验结果31 一氧化碳(CO)排放CO 排放量与空燃比有关,它是表明发动机燃烧效率的一个参数。图 1 和图 2 分别显示了发动机转速在 3000rpm 和 2400rpm 时,双燃料发动机 CO 排放情况。由图可知,发动机不同转速下,CO 的排放特性是不同。总的来说,在发动机运转在双燃料时,与标准喷油定时相比,优化喷油定时下 CO 排放量明显低。两者 CO 排放变化趋势相似,但 CO 排放量集中区段不同。全柴油运转时,CO 排放量最少,但它随负荷增加而加大。CO 排放量最大点是在全柴油运转高负荷下产生的。武汉科技大学本科毕业设计外文翻译5图 1 CO 排放(n=3000rpm)图 2 CO 排放(n=2400rpm)32 二氧化碳(CO 2)排放图 3 和图 4 显示了 CO2的排放特性。由图可知,喷油定时对 CO2排放影响很大。在优化喷油定时下,不管发动机处于哪个转速下,CO 2的排放都很低。CO 2排放量最高是在全柴油运转下,而在标准喷油定时下,CO 2排放量处于中间。试验表明,随空燃比的减小,CO 2的排放量呈增多趋势。我们知道在理想燃烧下,燃料燃烧产物为 CO2和H2O,故 CO2可以作为衡量燃烧效率的一个参数。使发动机排放尽量多的 CO2和少的 HC一直是我们追求的目标。武汉科技大学本科毕业设计外文翻译6图 3 CO2 排放(n=3000rpm)图 4 CO2 排放(n=2400rpm)33 碳氢化合物(HC)排放图 5 显示了发动机转速为 3000rpm 时,分别在双燃料和全柴油运行下 HC 的排放。全柴油运行下,HC 排放量最少。与标准喷油定时相比,在优化喷油定时在低负荷下排放低但在高负荷下排放高。图 6 显示发动机转速为 2400rpm 时 HC 的排放性与图 5 相似。实验表明,在燃烧开始时,有大量天然气未及时参与反应,这可能是因为天然气燃烧速率慢的原故。双燃料运行下,HC 排放量大主要原因有:稀薄燃烧、缸内壁熄火作用、天然气空气混合气不均匀等。由图还可知,不同工况,不管是在标准喷油定武汉科技大学本科毕业设计外文翻译7时还在优化喷油定时 HC 排放量都比较高。当在进气行程,由于气门重叠角大导致大量已吸入的新鲜气又被排出很可能是重要原因。图 5 HC 排放(n=3000rpm)图 6 HC 排放(n=2400rpm)34 着火延迟着火延迟指柴油机燃料被引燃到燃料正式燃烧之间的时间段。图 7 和图 8 显示了发动机在双燃料和全柴油运行下,着火延迟的情况。从两图中可知,虽发动机转速不同,但全柴油运行下着火延迟都比较短。与优化喷油定时相比,标准喷油定时在高负武汉科技大学本科毕业设计外文翻译8荷下着火延迟长。在发动机转速为 2400rpm 时,双燃料与全柴油运行着火延迟有明显不同,标准喷油定时下着火延迟最长。实验知,双燃料下,随转速下降,着火延迟变长,这与全柴油运行下刚好相反。因为在低转速时,大量气体参与预燃从而增加了发动机爆燃趋势。在双燃料运行下总的比全柴油运行下着火延迟要长,因天然气自燃温度(704 oC)比柴油(245 oC)高很多,在压缩行程终了缸内温度达不到气体自燃温度。柴油的雾化程度和喷油锥角取决于缸内气体密度,雾化不良导致着火延迟长可能是由于油滴原因。图 7 点火延迟(n3000rpm)图 8 点火延迟(n2400rpm)4 结论武汉科技大学本科毕业设计外文翻译9试验表明,替代燃料都有着火延迟特性,有人认为是受发动机负荷和转速和影响。同时每一种替代燃料都有各自的最佳喷油定时,试验发现,在最佳喷油定时下,发动机的燃料消耗量都略微增加,但 CO2的排放量明显下降,CO 排放集中的也下降。在双燃料运行下,HC 排放比较高,但在优化喷油定时下,它的排放有明显改进。在双燃料时,与标准喷油定时相比,优化喷油定时在低负荷运行下优为顺畅,但当喷油定时调整为 35.5BTDC 时,发动机运转就不稳了。在高负荷下,燃烧温度起决定作用,进而增加了柴油的蒸发可缩短着火延迟。故调整喷油定时不适合高负荷工况。双燃料发动机据说受着火延迟影响。武汉科技大学本科毕业设计外文翻译10参考文献1 O.M.I. Nwafor and G. Rice, Combustion characteristics and performance of natural gas in high speed, indirect injection diesel engine, WREC, UK (1994) p. 841.2 W. Lowe and R.T. Brandham, Development and application of medium speed gas burning engines, IMechE 186 (1971), p. 75.3 K. Horie and K. Mishizawa, Development of a high fuel economy and performance four-valve lean burn engine, IMechE C448/014 (1992), p. 137.4 O.M.I. Nwafor, Effect of advanced injection timing on the performance of natural gas in diesel engine, Int J Indian Acad Sci, Sadhana 25 (2000), p. 11. 5 C.R. Stone and N. Ladommatos, Design and evaluation of a fast-burn spark ignition combustion system for gaseous fuels at high compression ratios, J Inst Energy 64 (1991), p. 202. 6 G.A. Karim and A.I. Ali, Combustion, knock and emission characteristics of a natural gas fuelled s.i. engines with particular reference to low intake temperature conditions, IMechE 189 (25/75) (1975), p. 135.7 Bari S, Rice G. Knocking in gas-fumigated dual-fuel engine. In: Proceedings of the fourth international conference on small engines, their fuels and the environment. 2124 September 1993.8 O.M.I. Nwafor, Effect of oxygen supply on dual-fuel engine performance using natural gas as primary fuel, J AMSE, Modelling, Simulation Control, Fr 71 (3) (2002), p. 29.
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