2693 钢筋混凝土简支T梁桥主梁设计
2693 钢筋混凝土简支T梁桥主梁设计,钢筋混凝土,梁桥主梁,设计
0目录桥梁工程课程式设计任务书 1第 1 章 设计资料与结构布置 31.1 设计资料 31.2 结构布置 31.3 设计概述 6第 2 章 主梁内力计算 72.1 恒载内力计算 72.2 汽车、人群荷载产生内力计算 92.3 主梁内力组合 9第 3 章 主梁配筋设计 213.1 跨中正截面强度计算 213.2 斜截面承载力剪力筋设计 233.3 全梁承载力校核 263.4 裂缝验算 293.5 变形验算 29总结 32致谢 33参考文献 341桥梁工程课程设计任务书一、课程设计题目钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁设计二、课程设计目的桥梁工程课程设计是桥梁设计的入门,通过设计进一步巩固钢筋混凝土基本原理的主要理论知识,是学生掌握桥梁的设计原理和各种体系桥梁的受力特点,同时重点掌握结构计算基本理论。结合课程设计与习题加深对桥梁工程课堂理论教学内容的理解。培养学生的动手能力。三、基本要求1 掌握钢筋混凝土桥梁结构的设计原理、步骤,结构构造和设计计算方法。2 熟悉并掌握桥梁工程现行规范运用。3 通过本课程的学习,具有设计一般桥梁结构的能力。四、基本资料标准跨径、桥面净宽、荷载等级、主梁及横隔梁数目(按照自己的数据填写)五、基本内容1、提供钢筋混凝土简支 T 形梁桥设计计算书一份,基本内容如下:(1) 拟定桥面铺装、主梁截面尺寸及各部分尺寸(2) 主梁内力计算(3) 配筋设计与各种验算2、完成下列图纸绘制(1) 桥梁一般布置图(2) 主梁一般构造图(3) 主梁钢筋布置图六、课程设计依据1 公路桥涵设计通用规范 (JTG D602004)2 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 (JTG D622004)3 公路砖石及混凝土桥涵设计规范4 公路桥梁荷载横向分布计算七、要求1. 熟读规范、标准,理论联系实际;2. 手工与计算机绘图相结合,至少一张手工图,均采用 3 号图纸;说明书用 A4 纸,打印。3. 独立完成设计。2桥梁工程课程设计文件撰写要求一、顺序要求(按照模板)封面目录任务书正文(包括设计总结、致谢、参考文献)二、字体及字号要求正文用小四号宋体;章节标题用小三号黑体;3第 1 章 设计资料与结构布置1.1 设计资料 1.1.1 跨 数:三跨标准跨经:采用标准跨径 13m 的钢筋混凝土简支梁,只进行桥梁的上部结构的计算主梁全长:根据设计经验值,确定伸缩缝采用 4cm,预制梁体长 12.96m。计算跨径:相邻支座中心间距为 12.60m。桥面宽度:净 7m(行车道)2*0.75(人行道) 。1.1.2 设计荷载:由公路级,人群荷载 3.0kN/m ,结构重要性系数为 。2 01.r1.1.3 材料初步选定混凝土:主梁选用 C30,铺装层采用 C25。钢 筋:直径 时采用 HRB335 钢筋。12m直径 时采用 Q235 钢筋。1.1.4 设计规范公路桥涵设计通用规范 (JTGD60-2004)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 (JTGD62-2004)1.2 结构布置1.2.1 主 梁 高: 按照经济性原则,钢筋混凝土 T 型简支梁桥高跨比的经济范围大约在 之间,根据跨度小者取较大比值原则,本桥取 ,则16 1梁高为 1.12m,设计时按照 1.3m 计算。1.2.2 主梁间距:按照任务书规定,本桥采用五根主梁,且主梁间距为 1.6m。1.2.3 主梁梁肋宽:取梁肋宽为 0.20m。1.2.4T 形梁翼缘板尺寸:腹板交接处通常取不小于主梁高的 ,即 =0.083m,本12设计取 0.14m,翼缘悬臂端取 0.1m。1.2.5 横隔梁:按任务书规定设置五排横隔梁,梁高为主梁高的 左右,即340.975m,在靠近腹板处的横隔梁底缘到主梁顶距离为 1m,厚度取 1216cm 之间,本设计横隔梁下缘取 16cm,上缘取 18cm。1.2.6 桥面铺装:采用 4cm 厚的沥青混凝土磨耗层,4cm 厚的 C25 混凝土垫层。T 形梁横截面尺寸如图4横隔梁布置5桥面铺装、桥梁横断面 沥 青 混 凝 土 厚 4混 泥 土 垫 层 厚 61.3 设计概述在进行桥梁设计时,一般应先认真阅读设计任务书。然后根据任务书中所要求的内容,进行桥面的铺装和主梁横隔梁的截面尺寸拟订。再根据设计任务书中所给出的相关资料进行主梁、边梁等的内力计算。根据杠杆原理法算出支座处的荷载横向分布系数,再根据偏心压力法(适用于高跨比小于 0.5 的窄桥,大于 0.5 的采用正交异性板法)算出跨中处的荷载横向分布系数,根据横向分布系数算出端点处、跨中处和四分之一处的相应弯距和剪力,再根据其弯距和剪力大小,合理布筋并进行弯距、剪力、裂缝和变形的演算。最后,绘制出总图、包络图等各类所需图样,并编写钢筋明细表、计算混凝土用量,书写设计说明书。7第 2 章 主梁内力计算2.1 恒载内力计算结构自重集度主梁 =0.21.30+ (1.60-0.1)25=11kN/m1g0.14()2边主梁=1.00( )( )260.12 525/12.6=1.53kN/m0.8横隔梁 中主梁=21.53=3.06kN/m2g桥面铺装层(含防水层) =0.047.0023+0.5(0.02+0.04)7.0024/5=2.296kN/m3栏杆和人行道 =52/5=2.00kN/m4g边主梁 = =16.826kN/mi合计中主梁 =18.356kN/m8边主梁结构自重产生内力截面面积内力剪力 Q(kN) 弯矩 m(kNm)边主梁 Q= 15.4712.60=106210x=0中主梁 Q= 16.4512.60=115.64 0边主梁Q= 15.47(12.60-2)=5312.604m= (12.60247.15.60 )=250.43x= 4l中主梁Q= 16.45(12.60-2)=57.82.m= (12.60.4)=273.211260边主梁 0m= 15.47 =333821.60.91x= 2l中主梁 0m= 16.45 =36412.2792.2 汽车、人群荷载产生内力计算2.2.1 按杠杆原理法计算支点处横向分布系数:图 2.1 杠杆原理法计算横向分系数图示(单位:mm)1#= = 0.875=0.438oqm21= =1.422or2#= = 1=0.5oqm21=0or103#= = (1.7+0.2)=0.594 =0oqm2160. orm2.2.2 按偏心压力法计算:设此桥有刚度强大的横隔梁,结构长宽比为: = =0.6 接近 0.5lB51.260可按偏心压力法计算跨中横向分布系数 ;半桥各根主梁横截面均相等,梁数 n=5,梁cm间距为 1.60m图 2.2 偏心压力法计算横向分布系数图示(单位:mm)1#粱的横向影响线竖标值为:= + + + =25.60512ia2)6.(.1(2)6.2).1(11= = + =0.601n51i2 a60.5)1(2= = 0.40=-0.201551i2 i= = (4.60+2.80+1.50-0.30)=0.538cqm280.46= = (4.80+0.30+ )=0.684cr. 275.2#梁的横向影响线竖标值为:= = + =0.4021n51i2 ai60.13= = =02551i2 i .5)2(= = (6.20+4.40+3.10+1.30)=0.484cqm40.6= (6.40+0.30+ )=0.442cr40.6275.3#粱的横向影响线竖标值为:= =0.2315=0.4 =0.2cqmcrm2.2.3 荷载横向分布系数汇总荷载横向分布系数汇总梁号 荷载位置 公路II 级 人群荷载 备注跨中 mc 0.538 0.684 按“偏心压力法”1# 5#梁端 mo 0.438 1.442 按“杠杆原理法”跨中 mc 0.484 0.442 按“偏心压力法”2# 4#梁端 mo 0.5 0 按“杠杆原理法”12跨中 mc 0.4 0.2 按“偏心压力法”3#梁端 mo 0.594 0 按“杠杆原理法”2.2.4 均布荷载和内力影响线面积计算均布荷载和内力影响线面积计算类型截面公路-级(kN/m)kq人群 (kN/m)rq影响线面积 影响线图式2lM10.50.75=7.8753.00.75=2.25=19.8454l7.875 2.25 =14.8842lQ7.875 2.25 =1.5754l7.875 2.25 =3.540Q7.875 2.25 =6.32.2.5 公路II 级中集中荷载计算:计算弯矩效应时:=0.75180+ (12.48-5)=157.8kNkP501836计算剪力效应时: =1.2157.8=189.36kNkP2.2.6 冲击系数 取 0.3 则 (1+)=1.32.2.7 跨中弯矩 ,剪力 ,四分点弯矩 计算表2lM2lQ4lM13S序号 截面 荷载类型qk 或qr P k 1+u mc 或 ySi S19.845 109.3公路-II 级 7.875 157.8 1.3 0.5383.15 347.65456.952lM人群荷载 2.25 0.684 19.845 30.541.575 8.67公路-II 级 7.875 189.36 1.3 0.5380.5 66.22 74.892lQ人群荷载 2.25 0.684 1.575 2.4214.884 81.975公路-II 级 7.875 157.8 1.3 0.5382.3625 260.74 342.724lM人群荷载 2.25 0.684 14.884 22.913.54 62.02公路-II 级 7.875 189.36 1.3 0.5380.75 56.78118.81#5# 4lQ人群荷载 2.25 0.684 3.54 5.4519.845 98.34公路-II 级 7.875 157.8 1.3 0.4843.15 312.75 411.092l人群荷载 2.25 0.442 19.845 19.741.575 7.80公路-II 级 7.875 189.36 1.3 0.4840.5 59.57 67.372lQ人群荷载 2.25 0.442 1.575 3.5214.884 73.76公路-II 级 7.875 157.8 1.3 0.4842.3625 234.56 308.324lM人群荷载 2.25 0.442 14.884 14.803.54 55.79公路-II 级 7.875 189.36 1.3 0.4840.75 51.07106.92#4# 4lQ人群荷载 2.25 0.442 3.54 3.5219.845 81.26公路-II 级 7.875 157.8 1.3 0.43.15 258.48 339.742l人群荷载 2.25 0.2 19.845 8.931.575 6.45公路-II 级 7.875 189.36 1.3 0.40.5 49.23 55.682lQ人群荷载 2.25 0.2 1.575 0.7114.884 60.94公路-II 级 7.875 157.8 1.3 0.42.3625 193.86 254.83# 4lM人群荷载 2.25 0.2 14.884 6.6714跨中弯矩 ,剪力 ,四分点弯矩 计算表2lM2lQ4lM2.2.8 计算支点截面汽车荷载最大剪力绘制荷载横向分布系数沿桥纵向的变化图形和支点剪力影响线如图:1#5#梁影 响 线公 路 -2级人 群横向分布系数变化区段的长度:= 3.15ma3.54 46.15公路-II 级 7.875 189.36 1.3 0.40.75 42.2288.274lQ人群荷载 2.25 0.2 3.54 1.5915m 变化区荷载重心处的内力影响线坐标为:=1(12.6- 3.15)/12.6=0.917y31对于 1#5#梁:=(1+ )均0Q)(20ycckmaq=1.317.8750.5386.3+ 3.15 (0.438-0.538)0.917=36.2kN1= =1.310.438189.361.0=107.82kN集0ikiyP)( 1 则公路-II 级作用下,1#6#梁支点的最大剪力为:= =36.2+107.82=144kN0Q均 集0计算支点截面人群荷载最大剪力:=r0 yrcrc qmaqm)(20=0.6842.256.24 3.15(1.422-0.684)2.250.917=12.09kN 116对于 2#4#梁:影 响 线人 群公 路 -2级图 2.4 支点剪力计算图(单位:m)= (1+ )均0Q)20ycckmaq=1.317.8750.4846.3+ 3.15 (0.5-0.484)0.917=31.43kN117= =1.310.5189.361.0=123.07kN集0QikiyPm)( 1则公路-II 级作用下,1#6#梁支点的最大剪力为:= =31.43+123.07=154.5kN0均 集0计算支点截面人群荷载最大剪力:=rQ0 yrcrc qmaqm)(20=0.4422.256.3 3.15(0-0.442)2.250.917=4.97kN 21对于 3#梁:影 响 线人 群公 路 -2级图 2.5 支点剪力计算图(单位:m)= (1+ )均0Q)20ycckmaq18= 1.317.8750.46.3+ 3.15 (0.594-0.4)0.917=29.45kN21= = 1.310.594189.361.0=146.16kN 集0QikiyPm)( 1则公路-II 级作用下,1#6#梁支点的最大剪力为:= =29.45+146.16=175.6kN0均 集0计算支点截面人群荷载最大剪力:=rQ0 yrcrc qmaqm)(20= 0.22.256.3 3.15(0-0.2)2.250.917=2.185kN 1192.3 主梁内力组合控制设计的计算内力确定1#5#梁2#4#梁弯矩 剪力序号 荷载类型梁端 四分点 跨中 梁端 四分点 跨中 结构自重 0 250.43 333.91 106 53 0 汽车荷载 0 342.72 456.95 139.37 118.8 74.89 人群荷载 0 22.91 30.54 13.97 5.45 2.42 1.2(1) 0 300.52 400.69 127.2 63.6 0 1.4(2) 0 479.81 639.73 195.12 166.32 104.85 0.81.4(3) 0 25.66 34.20 15.65 6.10 2.71 Sud=(4)+(5)+(6) 0 805.99 1074.62 337.97 236.02 107.56弯矩 剪力序号 荷载类型梁端 四分点 跨中 梁端 四分点 跨中 结构自重 0 273.21 364.27 115.64 57.82 0 汽车荷载 0 308.32 411.09 154.8 106.9 67.37 人群荷载 0 14.8 19.74 5.43 3.52 3.52 1.2(1) 0 327.85 437.12 138.77 69.38 0 1.4(2) 0 382.49 575.53 216.72 149.66 94.32203#梁 0.81.4(3) 0 16.58 22.11 6.08 3.94 3.94 Sud=(4)+(5)+(6) 0 726.925 1034.76 361.57 222.98 98.26弯矩 剪力序号 荷载类型梁端 四分点 跨中 梁端 四分点 跨中 结构自重 0 273.21 364.27 115.64 57.82 0 汽车荷载 0 254.8 337.74 168.91 88.27 55.68 人群荷载 0 6.69 8.93 2.46 1.59 0.71 1.2(1) 0 327.85 437.12 138.77 69.38 0 1.4(2) 0 356.72 475.64 236.47 123.58 77.95 0.81.4(3) 0 7.49 10 2.76 1.78 0.80 Sud=(4)+(5)+(6)0 692.06 922.76 378 194.74 78.7521第 3 章 主梁配筋设计3.1 跨中正截面强度计算3.1.1 确定翼缘板计算宽度 fb=1074.62kNm; =805.99kN/m2lM4lM确定翼缘板计算宽度(1)简支梁计算跨径的 1/3:12600/3=4200(2)主梁中心距:1600(3)b+12 : b+12 =200+12120=1640fhf故取翼缘板计算宽度 =1600mmfb3.1.2 判断 T 型截面类型选取335 钢筋,30 混泥土,13.8MPa, 280MPa, 1.39MPa, =0.56;cdfsdftdfb30+0.07h=121, =1.0,ho=1300-121=1179;saor( - /2)01cdffbh0f= 13.81600120(1179-120/2)=2964.9kNm =1074.62kNm. 2lM中性轴在翼缘板内。属于第一类 T 型梁。3.1.3 计算混泥土受压高度:X= - =42.030.2%45sdtf取 =0.2%min而 = =1.57%0.2%0bhAs配筋率满足公桥规要求.3.1.4 承载力复核钢筋布置符合规范要求。判断 T 形截面的类型:X= =46.86 =805.99kNm4lM经检验,结构安全.233.1.5 正截面尺寸图 图 正 截 面 尺 寸 图 (单 位 :3.2 斜截面承载力、剪力筋设计3.2.1 验算截面尺寸=337.97kN0dV00,315.bhfkcu24= 2001300-(30+ )=658.68kN =337.97kNdV4015.0325.300dV该 T 形粱满足尺寸要求。3.2.2 核算是否需要根据计算配置箍筋若满足 则此粱段范围内可仅根据构造要求设置箍筋。0dV02315.bhfatd= 1.01801.651300-(30+ )=163.88kN02315.bhfat 25.30=107.56kN0Ld固在近跨中区段可仅根据构造要求设置箍筋。3.2.3 剪力钢筋设计(一)剪力图划分绘剪力图,如图计算不需要配置计算剪力筋区段长度 x=630x1.807.56=643.81m所以按计算设置剪力钢筋粱段长度为 =6300-643.81=5656.191L计算 (距支座中心 处截面的计算剪力)dV2h=1300/2=6502h=107.56+ (337.97-107.56)=314.2kNd6305其中,应由混泥土和箍筋承担的计算剪力=0.6 =188.52kNcsVd应由弯起钢筋承受的计算剪力=0.4 =125.68kNsbd(二)箍筋设计采用直径为 8 的双肢箍筋, = =250.3=100.6 ,一般受弯构件中箍筋常svAsvin2m按等间距布置,为了计算简便,计算公式中纵筋配筋百分率 p 及截面有效宽度 均取跨0h中及支点截面的平均值。25=100 =100 =100 =1.412lp2l0bhAs314.720(2)=100 =100 =0.520015.9= =0.97P2olp= =1209.50h194.5.7由式=vS2020,6231)(.dsvkcuVbhfAfpa= =457.0126 22.0.97)31.69501.5(4.取 =450 并根据公桥规要求,支座中心至 h/2=550范围内取 =100,vS2m vS= = =0.00118kvsbA10.645min(三)弯起钢筋设计:第一排弯起钢筋计算:根据公桥规规定,计算第一排弯起钢筋时取用距支座中心 h/2=550 处由第一排弯起钢筋承担的剪力 vsb1,即 =122.58kN1sbV=1sbAosdbSinf45075.31= =846.3932.68. oi2m加韩 ,供给面积 1230.88 846.39 。2第二排弯起钢筋计算:第二排弯起钢筋时,取第一排弯起钢筋起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值,此时,第一排弯起钢筋弯起段的水平投影长度计算如下(设净保护层厚为 30,上部架立筋为 2 34)=h-2保护层厚- - -1L伸d架 弯26=1300-2303430.5 20=1155.51L=107.56+ (337.97-107.56)-188.32=107.19kN2sbV63015.=2sbAosdbSinf475.320= =721.8631.9.85oi2m弯起 2 28,供给面积 1230.88 721.862第三排弯起钢筋计算:= - =1155.5-30.5=11252L1弯d=107.56+(337.97-107.56) -188.52=66.05kN3sbV63015.2=3sbAosdbSinfV451075.3= =444.736.28oi2m弯起 2 28,供给面积 1230.88 444.7 2第四排弯起钢筋计算:= + =1125-30.5=1094.53L2弯d=107.56+(337.97-107.56) -188.52=26.016kN4bV63015.21094.5=4sbAosdbSinfV451075.3= =175.2326. oi2m加焊 2 16,供给面积 402 175.223.3 全梁承载力校核3.3.1 跨中截面所能承担的最大弯矩计算X= =46.86 =120、fcdsbAhf27=dM )2(0xhbfc=13.8160046.86(1179- 46.86)=1195.63kNm =1074.62kNm212lM3.3.2 L/4 截面承载力校核弯起钢筋的水平投影长度 L 计算L=h/2+ +L=650+1155.5+1125=2930.5L/4=3150mm21L故:L/4 处的承载力为全梁最大承载力=805.99kNm 1195.63kNm4lMd故此截面安全283.3.3 绘制承载力图:如图 3.1 并进行全梁承载力校核支 座 中 心 线 梁中心线图 3.1(单 位 )图 3.1单 位293.4 裂缝验算23695mAs取04810.2sbh0.18荷载短期效应组合弯矩: 60 456.9.7391.73.4610.51.502.8.48.sssMKNmMPaAh车 短恒 。荷载长期效应组合弯矩: 13 456.9.()3.910(30.4)86.7210l KNmC车 人恒现对于短期静荷载 ,最大裂缝宽度为:.2123 5()/(081).0.43./20.810.890.2fkss fkWdE mW长期荷载作用时 2.5/10.586.7/1.lsCM最大裂缝宽度为: mWWfkfk 2.2.3903.5 变形验算C30 混凝土: MPaEc4105. MPaEs510.20/ /326.51()6.1548(9.)EsfsbxAhxx8.920fxmh按第二类计算30 22 20 2233 2100()6.154380(1620)174.5389.567.418.9()()3.98Esff Esfffcr EsAhb mB NmxmbxhbI Ahx4mT 梁全截面换算面积 0 2()(1)2136020(6.51)438506.1f EssAbh受压区高度2 00323 220 0()()11(6)12(6.15)43819.547.6450.(/)()()/)()()210f Essff EssbhbAhx mIbhxhbbhxAhx 2 32 2102 11/7.601(6)(47.60)(5)438(9.547.6)5.m计算开裂刚度 43.51cEMPa全截面抗弯刚度 152009.6cBINm2rr全截面换算截面受拉区边缘是弹性抵抗矩108305.53476IWhx31全截面换算截面面积矩220 )(1fff hxbxbS= 2 26407.60(47.610)= 83.51m802.2.59SW820.10.31.9crtkMf KNm15 1520 1522220.60.763.9.()()()1()6150.crcrssrB Nm计算人群荷载和汽车荷载(不计冲击力)作用下梁的挠度622 154.()538.1921480760ppMl lf mB符合要求计算结构物恒载弯矩作用下梁的挠度 2621553.9.74807gcrlfEI荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响产生的长期挠度(0.7)(.19.2)1.6.257.85160gp lff mm按公桥规规定必须设置预拱度预拱度跨中值 0.70.72()(8.19)1.67.522pgff32总结历时半个月的桥梁设计课程设计,终于在今天告一段落了。通过本次课程设计, 进一步巩固钢筋混凝土基本原理的主要理论知识. 掌握桥梁的设计原理和各种体系桥梁的受力特点,同时重点掌握了结构计算基本理论和钢筋混凝土桥梁结构的设计原理、步骤,结构构造和设计计算方法。熟悉并掌握桥梁工程现行规范运用,具有设计一般桥梁结构的能力。在本次课程式设计中,虽然查阅了很多的参与资料和现行规范,但还有很多方面做的不够好,对规范应用还不够全面,设计中有些地方构造不太合理,有些细节问题没考虑到.本次钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁设计成果在安全、经济上还不太合理,内力计算不太精确.有了本次设计的经验,在以后的计中,应对设计做好总体上的布局,再对各各细节加以考虑,仔细看规范与参考资料,避免设计上的一些失误,使结构更加合理,并正确处理好荷载与承载能力之间的问题.通过实践煅炼自已,提高所学知识与实践结合的综合能力.在这为期 13 天的桥梁工程课程设计中,我初步掌握了桥梁设计的基本思路和原理。巩固了上学期所学习的结构设计原理的知识,主梁的布车与和横向系数的计算,桥梁工程设计中所需的各种设计图表的编制与填写,任务书的编写等问题。学会了如何正确的查阅使用规范、标准.并将以往所学的零散知识做了一次系统的梳理与整合。对学过的知识点做了一次全面的查漏补缺,发现了不少问题。从而对桥梁工程和结构设计这两门功课的有了更深一层的了解与认识。以往在学习时总是有觉得有些知识学会了,却不知道怎么去运用,而我通过这次桥梁工程课程设计将学过的知识系统的综合起来,将知识点编织成知识网络就达到了能懂会用目的,为我对将来的工作奠定了基础。而在设计的过程中我遇到了许多不懂的地方,通过老师的讲解,更正了许多以前错误的观点。学到了许多新知识,对以前学过的也加深了印象。当然,由于此次课程设计时间紧迫且是初学,所以我对它还比较陌生,加之知识点掌握的不够熟练等原因,这就难免使得此次课程设计存在这样或那样的缺憾。而这些不足还请诸位老师给予批评指正。33谢谢!致谢经过两周的不懈努力,我的桥梁工程课程设计工作终于圆满的结束了。在这里我首先要感谢杨艳娟、杨海涛两位老师,在这次桥梁工程课程设计中,从布置任务到最后结稿,两位老师从旁给予我悉心的指导。而现在正直评估的关键时期且酷暑难当,但两位老师还是克服了这样或那样的困难,每天顶着炎阳和高温从系办准时来到设计室,指导我们的设计工作。而每当我们遇到这样那样的问题时,他们也总是不厌其烦的为我们细心剖析、耐心解答。可谓是“详悉其疑,细解其惑” ,是真正的为师表率。我们在设计中遇到的问题他们总是给我们以最及时准确的解决,确保了我们设计的顺利完成。在这里我要真心的向两位老师说一声:老师您们辛苦了!同时感谢各位同学给予我的无私帮助,谢谢大家!34参考文献1 交通部 公路桥涵设计通用规范 (JTG D602004) 人民交通出版社 20042 交通部 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 (JTG D622004) 人民交通出版社 20043 邵旭东 桥梁工程 武汉理工大学出版社 20044 叶见曙 结构设计原理 人民交通出版社 20025 贾艳敏 结构设计原理 人民交通出版社 20026 中华人民共和国行业标准 公路桥涵设计通用规范 人民交通出版社 2004350目录桥梁工程课程式设计任务书 1第 1 章 设计资料与结构布置 31.1 设计资料 31.2 结构布置 31.3 设计概述 6第 2 章 主梁内力计算 72.1 恒载内力计算 72.2 汽车、人群荷载产生内力计算 92.3 主梁内力组合 9第 3 章 主梁配筋设计 213.1 跨中正截面强度计算 213.2 斜截面承载力剪力筋设计 233.3 全梁承载力校核 263.4 裂缝验算 293.5 变形验算 29总结 32致谢 33参考文献 341桥梁工程课程设计任务书一、课程设计题目钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁设计二、课程设计目的桥梁工程课程设计是桥梁设计的入门,通过设计进一步巩固钢筋混凝土基本原理的主要理论知识,是学生掌握桥梁的设计原理和各种体系桥梁的受力特点,同时重点掌握结构计算基本理论。结合课程设计与习题加深对桥梁工程课堂理论教学内容的理解。培养学生的动手能力。三、基本要求1 掌握钢筋混凝土桥梁结构的设计原理、步骤,结构构造和设计计算方法。2 熟悉并掌握桥梁工程现行规范运用。3 通过本课程的学习,具有设计一般桥梁结构的能力。四、基本资料标准跨径、桥面净宽、荷载等级、主梁及横隔梁数目(按照自己的数据填写)五、基本内容1、提供钢筋混凝土简支 T 形梁桥设计计算书一份,基本内容如下:(1) 拟定桥面铺装、主梁截面尺寸及各部分尺寸(2) 主梁内力计算(3) 配筋设计与各种验算2、完成下列图纸绘制(1) 桥梁一般布置图(2) 主梁一般构造图(3) 主梁钢筋布置图六、课程设计依据1 公路桥涵设计通用规范 (JTG D602004)2 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 (JTG D622004)3 公路砖石及混凝土桥涵设计规范4 公路桥梁荷载横向分布计算七、要求1. 熟读规范、标准,理论联系实际;2. 手工与计算机绘图相结合,至少一张手工图,均采用 3 号图纸;说明书用 A4 纸,打印。3. 独立完成设计。2桥梁工程课程设计文件撰写要求一、顺序要求(按照模板)封面目录任务书正文(包括设计总结、致谢、参考文献)二、字体及字号要求正文用小四号宋体;章节标题用小三号黑体;3第 1 章 设计资料与结构布置1.1 设计资料 1.1.1 跨 数:三跨标准跨经:采用标准跨径 13m 的钢筋混凝土简支梁,只进行桥梁的上部结构的计算主梁全长:根据设计经验值,确定伸缩缝采用 4cm,预制梁体长 12.96m。计算跨径:相邻支座中心间距为 12.60m。桥面宽度:净 7m(行车道)2*0.75(人行道) 。1.1.2 设计荷载:由公路级,人群荷载 3.0kN/m ,结构重要性系数为 。2 01.r1.1.3 材料初步选定混凝土:主梁选用 C30,铺装层采用 C25。钢 筋:直径 时采用 HRB335 钢筋。12m直径 时采用 Q235 钢筋。1.1.4 设计规范公路桥涵设计通用规范 (JTGD60-2004)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 (JTGD62-2004)1.2 结构布置1.2.1 主 梁 高: 按照经济性原则,钢筋混凝土 T 型简支梁桥高跨比的经济范围大约在 之间,根据跨度小者取较大比值原则,本桥取 ,则16 1梁高为 1.12m,设计时按照 1.3m 计算。1.2.2 主梁间距:按照任务书规定,本桥采用五根主梁,且主梁间距为 1.6m。1.2.3 主梁梁肋宽:取梁肋宽为 0.20m。1.2.4T 形梁翼缘板尺寸:腹板交接处通常取不小于主梁高的 ,即 =0.083m,本12设计取 0.14m,翼缘悬臂端取 0.1m。1.2.5 横隔梁:按任务书规定设置五排横隔梁,梁高为主梁高的 左右,即340.975m,在靠近腹板处的横隔梁底缘到主梁顶距离为 1m,厚度取 1216cm 之间,本设计横隔梁下缘取 16cm,上缘取 18cm。1.2.6 桥面铺装:采用 4cm 厚的沥青混凝土磨耗层,4cm 厚的 C25 混凝土垫层。T 形梁横截面尺寸如图4横隔梁布置5桥面铺装、桥梁横断面 沥 青 混 凝 土 厚 4混 泥 土 垫 层 厚 61.3 设计概述在进行桥梁设计时,一般应先认真阅读设计任务书。然后根据任务书中所要求的内容,进行桥面的铺装和主梁横隔梁的截面尺寸拟订。再根据设计任务书中所给出的相关资料进行主梁、边梁等的内力计算。根据杠杆原理法算出支座处的荷载横向分布系数,再根据偏心压力法(适用于高跨比小于 0.5 的窄桥,大于 0.5 的采用正交异性板法)算出跨中处的荷载横向分布系数,根据横向分布系数算出端点处、跨中处和四分之一处的相应弯距和剪力,再根据其弯距和剪力大小,合理布筋并进行弯距、剪力、裂缝和变形的演算。最后,绘制出总图、包络图等各类所需图样,并编写钢筋明细表、计算混凝土用量,书写设计说明书。7第 2 章 主梁内力计算2.1 恒载内力计算结构自重集度主梁 =0.21.30+ (1.60-0.1)25=11kN/m1g0.14()2边主梁=1.00( )( )260.12 525/12.6=1.53kN/m0.8横隔梁 中主梁=21.53=3.06kN/m2g桥面铺装层(含防水层) =0.047.0023+0.5(0.02+0.04)7.0024/5=2.296kN/m3栏杆和人行道 =52/5=2.00kN/m4g边主梁 = =16.826kN/mi合计中主梁 =18.356kN/m8边主梁结构自重产生内力截面面积内力剪力 Q(kN) 弯矩 m(kNm)边主梁 Q= 15.4712.60=106210x=0中主梁 Q= 16.4512.60=115.64 0边主梁Q= 15.47(12.60-2)=5312.604m= (12.60247.15.60 )=250.43x= 4l中主梁Q= 16.45(12.60-2)=57.82.m= (12.60.4)=273.211260边主梁 0m= 15.47 =333821.60.91x= 2l中主梁 0m= 16.45 =36412.2792.2 汽车、人群荷载产生内力计算2.2.1 按杠杆原理法计算支点处横向分布系数:图 2.1 杠杆原理法计算横向分系数图示(单位:mm)1#= = 0.875=0.438oqm21= =1.422or2#= = 1=0.5oqm21=0or103#= = (1.7+0.2)=0.594 =0oqm2160. orm2.2.2 按偏心压力法计算:设此桥有刚度强大的横隔梁,结构长宽比为: = =0.6 接近 0.5lB51.260可按偏心压力法计算跨中横向分布系数 ;半桥各根主梁横截面均相等,梁数 n=5,梁cm间距为 1.60m图 2.2 偏心压力法计算横向分布系数图示(单位:mm)1#粱的横向影响线竖标值为:= + + + =25.60512ia2)6.(.1(2)6.2).1(11= = + =0.601n51i2 a60.5)1(2= = 0.40=-0.201551i2 i= = (4.60+2.80+1.50-0.30)=0.538cqm280.46= = (4.80+0.30+ )=0.684cr. 275.2#梁的横向影响线竖标值为:= = + =0.4021n51i2 ai60.13= = =02551i2 i .5)2(= = (6.20+4.40+3.10+1.30)=0.484cqm40.6= (6.40+0.30+ )=0.442cr40.6275.3#粱的横向影响线竖标值为:= =0.2315=0.4 =0.2cqmcrm2.2.3 荷载横向分布系数汇总荷载横向分布系数汇总梁号 荷载位置 公路II 级 人群荷载 备注跨中 mc 0.538 0.684 按“偏心压力法”1# 5#梁端 mo 0.438 1.442 按“杠杆原理法”跨中 mc 0.484 0.442 按“偏心压力法”2# 4#梁端 mo 0.5 0 按“杠杆原理法”12跨中 mc 0.4 0.2 按“偏心压力法”3#梁端 mo 0.594 0 按“杠杆原理法”2.2.4 均布荷载和内力影响线面积计算均布荷载和内力影响线面积计算类型截面公路-级(kN/m)kq人群 (kN/m)rq影响线面积 影响线图式2lM10.50.75=7.8753.00.75=2.25=19.8454l7.875 2.25 =14.8842lQ7.875 2.25 =1.5754l7.875 2.25 =3.540Q7.875 2.25 =6.32.2.5 公路II 级中集中荷载计算:计算弯矩效应时:=0.75180+ (12.48-5)=157.8kNkP501836计算剪力效应时: =1.2157.8=189.36kNkP2.2.6 冲击系数 取 0.3 则 (1+)=1.32.2.7 跨中弯矩 ,剪力 ,四分点弯矩 计算表2lM2lQ4lM13S序号 截面 荷载类型qk 或qr P k 1+u mc 或 ySi S19.845 109.3公路-II 级 7.875 157.8 1.3 0.5383.15 347.65456.952lM人群荷载 2.25 0.684 19.845 30.541.575 8.67公路-II 级 7.875 189.36 1.3 0.5380.5 66.22 74.892lQ人群荷载 2.25 0.684 1.575 2.4214.884 81.975公路-II 级 7.875 157.8 1.3 0.5382.3625 260.74 342.724lM人群荷载 2.25 0.684 14.884 22.913.54 62.02公路-II 级 7.875 189.36 1.3 0.5380.75 56.78118.81#5# 4lQ人群荷载 2.25 0.684 3.54 5.4519.845 98.34公路-II 级 7.875 157.8 1.3 0.4843.15 312.75 411.092l人群荷载 2.25 0.442 19.845 19.741.575 7.80公路-II 级 7.875 189.36 1.3 0.4840.5 59.57 67.372lQ人群荷载 2.25 0.442 1.575 3.5214.884 73.76公路-II 级 7.875 157.8 1.3 0.4842.3625 234.56 308.324lM人群荷载 2.25 0.442 14.884 14.803.54 55.79公路-II 级 7.875 189.36 1.3 0.4840.75 51.07106.92#4# 4lQ人群荷载 2.25 0.442 3.54 3.5219.845 81.26公路-II 级 7.875 157.8 1.3 0.43.15 258.48 339.742l人群荷载 2.25 0.2 19.845 8.931.575 6.45公路-II 级 7.875 189.36 1.3 0.40.5 49.23 55.682lQ人群荷载 2.25 0.2 1.575 0.7114.884 60.94公路-II 级 7.875 157.8 1.3 0.42.3625 193.86 254.83# 4lM人群荷载 2.25 0.2 14.884 6.6714跨中弯矩 ,剪力 ,四分点弯矩 计算表2lM2lQ4lM2.2.8 计算支点截面汽车荷载最大剪力绘制荷载横向分布系数沿桥纵向的变化图形和支点剪力影响线如图:1#5#梁影 响 线公 路 -2级人 群横向分布系数变化区段的长度:= 3.15ma3.54 46.15公路-II 级 7.875 189.36 1.3 0.40.75 42.2288.274lQ人群荷载 2.25 0.2 3.54 1.5915m 变化区荷载重心处的内力影响线坐标为:=1(12.6- 3.15)/12.6=0.917y31对于 1#5#梁:=(1+ )均0Q)(20ycckmaq=1.317.8750.5386.3+ 3.15 (0.438-0.538)0.917=36.2kN1= =1.310.438189.361.0=107.82kN集0ikiyP)( 1 则公路-II 级作用下,1#6#梁支点的最大剪力为:= =36.2+107.82=144kN0Q均 集0计算支点截面人群荷载最大剪力:=r0 yrcrc qmaqm)(20=0.6842.256.24 3.15(1.422-0.684)2.250.917=12.09kN 116对于 2#4#梁:影 响 线人 群公 路 -2级图 2.4 支点剪力计算图(单位:m)= (1+ )均0Q)20ycckmaq=1.317.8750.4846.3+ 3.15 (0.5-0.484)0.917=31.43kN117= =1.310.5189.361.0=123.07kN集0QikiyPm)( 1则公路-II 级作用下,1#6#梁支点的最大剪力为:= =31.43+123.07=154.5kN0均 集0计算支点截面人群荷载最大剪力:=rQ0 yrcrc qmaqm)(20=0.4422.256.3 3.15(0-0.442)2.250.917=4.97kN 21对于 3#梁:影 响 线人 群公 路 -2级图 2.5 支点剪力计算图(单位:m)= (1+ )均0Q)20ycckmaq18= 1.317.8750.46.3+ 3.15 (0.594-0.4)0.917=29.45kN21= = 1.310.594189.361.0=146.16kN 集0QikiyPm)( 1则公路-II 级作用下,1#6#梁支点的最大剪力为:= =29.45+146.16=175.6kN0均 集0计算支点截面人群荷载最大剪力:=rQ0 yrcrc qmaqm)(20= 0.22.256.3 3.15(0-0.2)2.250.917=2.185kN 1192.3 主梁内力组合控制设计的计算内力确定1#5#梁2#4#梁弯矩 剪力序号 荷载类型梁端 四分点 跨中 梁端 四分点 跨中 结构自重 0 250.43 333.91 106 53 0 汽车荷载 0 342.72 456.95 139.37 118.8 74.89 人群荷载 0 22.91 30.54 13.97 5.45 2.42 1.2(1) 0 300.52 400.69 127.2 63.6 0 1.4(2) 0 479.81 639.73 195.12 166.32 104.85 0.81.4(3) 0 25.66 34.20 15.65 6.10 2.71 Sud=(4)+(5)+(6) 0 805.99 1074.62 337.97 236.02 107.56弯矩 剪力序号 荷载类型梁端 四分点 跨中 梁端 四分点 跨中 结构自重 0 273.21 364.27 115.64 57.82 0 汽车荷载 0 308.32 411.09 154.8 106.9 67.37 人群荷载 0 14.8 19.74 5.43 3.52 3.52 1.2(1) 0 327.85 437.12 138.77 69.38 0 1.4(2) 0 382.49 575.53 216.72 149.66 94.32203#梁 0.81.4(3) 0 16.58 22.11 6.08 3.94 3.94 Sud=(4)+(5)+(6) 0 726.925 1034.76 361.57 222.98 98.26弯矩 剪力序号 荷载类型梁端 四分点 跨中 梁端 四分点 跨中 结构自重 0 273.21 364.27 115.64 57.82 0 汽车荷载 0 254.8 337.74 168.91 88.27 55.68 人群荷载 0 6.69 8.93 2.46 1.59 0.71 1.2(1) 0 327.85 437.12 138.77 69.38 0 1.4(2) 0 356.72 475.64 236.47 123.58 77.95 0.81.4(3) 0 7.49 10 2.76 1.78 0.80 Sud=(4)+(5)+(6)0 692.06 922.76 378 194.74 78.7521第 3 章 主梁配筋设计3.1 跨中正截面强度计算3.1.1 确定翼缘板计算宽度 fb=1074.62kNm; =805.99kN/m2lM4lM确定翼缘板计算宽度(1)简支梁计算跨径的 1/3:12600/3=4200(2)主梁中心距:1600(3)b+12 : b+12 =200+12120=1640fhf故取翼缘板计算宽度 =1600mmfb3.1.2 判断 T 型截面类型选取335 钢筋,30 混泥土,13.8MPa, 280MPa, 1.39MPa, =0.56;cdfsdftdfb30+0.07h=121, =1.0,ho=1300-121=1179;saor( - /2)01cdffbh0f= 13.81600120(1179-120/2)=2964.9kNm =1074.62kNm. 2lM中性轴在翼缘板内。属于第一类 T 型梁。3.1.3 计算混泥土受压高度:X= - =42.030.2%45sdtf取 =0.2%min而 = =1.57%0.2%0bhAs配筋率满足公桥规要求.3.1.4 承载力复核钢筋布置符合规范要求。判断 T 形截面的类型:X= =46.86 =805.99kNm4lM经检验,结构安全.233.1.5 正截面尺寸图 图 正 截 面 尺 寸 图 (单 位 :3.2 斜截面承载力、剪力筋设计3.2.1 验算截面尺寸=337.97kN0dV00,315.bhfkcu24= 2001300-(30+ )=658.68kN =337.97kNdV4015.0325.300dV该 T 形粱满足尺寸要求。3.2.2 核算是否需要根据计算配置箍筋若满足 则此粱段范围内可仅根据构造要求设置箍筋。0dV02315.bhfatd= 1.01801.651300-(30+ )=163.88kN02315.bhfat 25.30=107.56kN0Ld固在近跨中区段可仅根据构造要求设置箍筋。3.2.3 剪力钢筋设计(一)剪力图划分绘剪力图,如图计算不需要配置计算剪力筋区段长度 x=630x1.807.56=643.81m所以按计算设置剪力钢筋粱段长度为 =6300-643.81=5656.191L计算 (距支座中心 处截面的计算剪力)dV2h=1300/2=6502h=107.56+ (337.97-107.56)=314.2kNd6305其中,应由混泥土和箍筋承担的计算剪力=0.6 =188.52kNcsVd应由弯起钢筋承受的计算剪力=0.4 =125.68kNsbd(二)箍筋设计采用直径为 8 的双肢箍筋, = =250.3=100.6 ,一般受弯构件中箍筋常svAsvin2m按等间距布置,为了计算简便,计算公式中纵筋配筋百分率 p 及截面有效宽度 均取跨0h中及支点截面的平均值。25=100 =100 =100 =1.412lp2l0bhAs314.720(2)=100 =100 =0.520015.9= =0.97P2olp= =1209.50h194.5.7由式=vS2020,6231)(.dsvkcuVbhfAfpa= =457.0126 22.0.97)31.69501.5(4.取 =450 并根据公桥规要求,支座中心至 h/2=550范围内取 =100,vS2m vS= = =0.00118kvsbA10.645min(三)弯起钢筋设计:第一排弯起钢筋计算:根据公桥规规定,计算第一排弯起钢筋时取用距支座中心 h/2=550 处由第一排弯起钢筋承担的剪力 vsb1,即 =122.58kN1sbV=1sbAosdbSinf45075.31= =846.3932.68. oi2m加韩 ,供给面积 1230.88 846.39 。2第二排弯起钢筋计算:第二排弯起钢筋时,取第一排弯起钢筋起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值,此时,第一排弯起钢筋弯起段的水平投影长度计算如下(设净保护层厚为 30,上部架立筋为 2 34)=h-2保护层厚- - -1L伸d架 弯26=1300-2303430.5 20=1155.51L=107.56+ (337.97-107.56)-188.32=107.19kN2sbV63015.=2sbAosdbSinf475.320= =721.8631.9.85oi2m弯起 2 28,供给面积 1230.88 721.862第三排弯起钢筋计算:= - =1155.5-30.5=11252L1弯d=107.56+(337.97-107.56) -188.52=66.05kN3sbV63015.2=3sbAosdbSinfV451075.3= =444.736.28oi2m弯起 2 28,供给面积 1230.88 444.7 2第四排弯起钢筋计算:= + =1125-30.5=1094.53L2弯d=107.56+(337.97-107.56) -188.52=26.016kN4bV63015.21094.5=4sbAosdbSinfV451075.3= =175.2326. oi2m加焊 2 16,供给面积 402 175.223.3 全梁承载力校核3.3.1 跨中截面所能承担的最大弯矩计算X= =46.86 =120、fcdsbAhf27=dM )2(0xhbfc=13.8160046.86(1179- 46.86)=1195.63kNm =1074.62kNm212lM3.3.2 L/4 截面承载力校核弯起钢筋的水平投影长度 L 计算L=h/2+ +L=650+1155.5+1125=2930.5L/4=3150mm21L故:L/4 处的承载力为全梁最大承载力=805.99kNm 1195.63kNm4lMd故此截面安全283.3.3 绘制承载力图:如图 3.1 并进行全梁承载力校核支 座 中 心 线 梁中心线图 3.1(单 位 )图 3.1单 位293.4 裂缝验算23695mAs取04810.2sbh0.18荷载短期效应组合弯矩: 60 456.9.7391.73.4610.51.502.8.48.sssMKNmMPaAh车 短恒 。荷载长期效应组合弯矩: 13 456.9.()3.910(30.4)86.7210l KNmC车 人恒现对于短期静荷载 ,最大裂缝宽度为:.2123 5()/(081).0.43./20.810.890.2fkss fkWdE mW长期荷载作用时 2.5/10.586.7/1.lsCM最大裂缝宽度为: mWWfkfk 2.2.3903.5 变形验算C30 混凝土: MPaEc4105. MPaEs510.20/ /326.51()6.1548(9.)EsfsbxAhxx8.920fxmh按第二类计算30 22 20 2233 2100()6.154380(1620)174.5389.567.418.9()()3.98Esff Esfffcr EsAhb mB NmxmbxhbI Ahx4mT 梁全截面换算面积 0 2()(1)2136020(6.51)438506.1f EssAbh受压区高度2 00323 220 0()()11(6)12(6.15)43819.547.6450.(/)()()/)()()210f Essff EssbhbAhx mIbhxhbbhxAhx 2 32 2102 11/7.601(6)(47.60)(5)438(9.547.6)5.m计算开裂刚度 43.51cEMPa全截面抗弯刚度 152009.6cBINm2rr全截面换算截面受拉区边缘是弹性抵抗矩108305.53476IWhx31全截面换算截面面积矩220 )(1fff hxbxbS= 2 26407.60(47.610)= 83.51m802.2.59SW820.10.31.9crtkMf KNm15 1520 1522220.60.763.9.()()()1()6150.crcrssrB Nm计算人群荷载和汽车荷载(不计冲击力)作用下梁的挠度622 154.()538.1921480760ppMl lf mB符合要求计算结构物恒载弯矩作用下梁的挠度 2621553.9.74807gcrlfEI荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响产生的长期挠度(0.7)(.19.2)1.6.257.85160gp lff mm按公桥规规定必须设置预拱度预拱度跨中值 0.70.72()(8.19)1.67.522pgff32总结历时半个月的桥梁设计课程设计,终于在今天告一段落了。通过本次课程设计, 进一步巩固钢筋混凝土基本原理的主要理论知识. 掌握桥梁的设计原理和各种体系桥梁的受力特点,同时重点掌握了结构计算基本理论和钢筋混凝土桥梁结构的设计原理、步骤,结构构造和设计计算方法。熟悉并掌握桥梁工程现行规范运用,具有设计一般桥梁结构的能力。在本次课程式设计中,虽然查阅了很多的参与资料和现行规范,但还有很多方面做的不够好,对规范应用还不够全面,设计中有些地方构造不太合理,有些细节问题没考虑到.本次钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁设计成果在安全、经济上还不太合理,内力计算不太精确.有了本次设计的经验,在以后的计中,应对设计做好总体上的布局,再对各各细节加以考虑,仔细看规范与参考资料,避免设计上的一些失误,使结构更加合理,并正确处理好荷载与承载能力之间的问题.通过实践煅炼自已,提高所学知识与实践结合的综合能力.在这为期 13 天的桥梁工程课程设计中,我初步掌握了桥梁设计的基本思路和原理。巩固了上学期所学习的结构设计原理的知识,主梁的布车与和横向系数的计算,桥梁工程设计中所需的各种设计图表的编制与填写,任务书的编写等问题。学会了如何正确的查阅使用规范、标准.并将以往所学的零散知识做了一次系统的梳理与整合。对学过的知识点做了一次全面的查漏补缺,发现了不少问题。从而对桥梁工程和结构设计这两门功课的有了更深一层的了解与认识。以往在学习时总是有觉得有些知识学会了,却不知道怎么去运用,而我通过这次桥梁工程课程设计将学过的知识系统的综合起来,将知识点编织成知识网络就达到了能懂会用目的,为我对将来的工作奠定了基础。而在设计的过程中我遇到了许多不懂的地方,通过老师的讲解,更正了许多以前错误的观点。学到了许多新知识,对以前学过的也加深了印象。当然,由于此次课程设计时间紧迫且是初学,所以我对它还比较陌生,加之知识点掌握的不够熟练等原因,这就难免使得此次课程设计存在这样或那样的缺憾。而这些不足还请诸位老师给予批评指正。33谢谢!致谢经过两周的不懈努力,我的桥梁工程课程设计工作终于圆满的结束了。在这里我首先要感谢杨艳娟、杨海涛两位老师,在这次桥梁工程课程设计中,从布置任务到最后结稿,两位老师从旁给予我悉心的指导。而现在正直评估的关键时期且酷暑难当,但两位老师还是克服了这样或那样的困难,每天顶着炎阳和高温从系办准时来到设计室,指导我们的设计工作。而每当我们遇到这样那样的问题时,他们也总是不厌其烦的为我们细心剖析、耐心解答。可谓是“详悉其疑,细解其惑” ,是真正的为师表率。我们在设计中遇到的问题他们总是给我们以最及时准确的解决,确保了我们设计的顺利完成。在这里我要真心的向两位老师说一声:老师您们辛苦了!同时感谢各位同学给予我的无私帮助,谢谢大家!34参考文献1 交通部 公路桥涵设计通用规范 (JTG D602004) 人民交通出版社 20042 交通部 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 (JTG D622004) 人民交通出版社 20043 邵旭东 桥梁工程 武汉理工大学出版社 20044 叶见曙 结构设计原理 人民交通出版社 20025 贾艳敏 结构设计原理 人民交通出版社 20026 中华人民共和国行业标准 公路桥涵设计通用规范 人民交通出版社 200435
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