1167-YA32-1000KN四柱万能液压机设计
1167-YA32-1000KN四柱万能液压机设计,ya32,kn,万能,液压机,设计
0目 录1 液压机的主要技术参数 .21.1 YA321000KN 四柱万能液压机主要参数 .21.2 YA321000KN 四柱万能液压机系统工况图 .32 液压基本回路以及控制阀 .52.1 YA323150KN 四柱万能液压机液压系统图 .52.2 YA323150KN 四柱万能液压机工作循环图 .73 液压缸 .83.1 主缸 .84.2 主缸活塞杆 .154.3 主缸的总效率 .174.3 顶出 .174.4 顶出缸活塞杆 .214.5 顶出缸的总效率 .234.7 各油缸工作流量 .244 液压工作介质 .274.1 液压油的选择 .275 液压辅助件及液压泵站 .285.1 管件 .285.2 密封件 .295.3 油箱 .305.4 过滤器 .335.5 立柱导杆 .336 液压系统的安装.使用和维护 .346.1 液压元件的安装 .34总 结 .35致 谢 .36参考文献 .37 11 液压机的主要技术参数1.1 YA321000KN 四柱万能液压机主要参数表 1.1产品名称 四柱万能液压机 滑块快进速度(mm/s) 100型号 YA32-1000KN 工进速度(mm/s) 10公称压力(T) 100 快上行速度(mm/s) 80滑块行程(mm) 1260 顶出力(T) 20滑块下平面至工作台最大距离(mm)1260 顶出速度(mm/s) 80工作台尺寸(前后 左右)(mm)900 1250回程速度(mm/s) 120液体最大工作压力(MPa) 16 顶出活塞最大行程(mm) 500外型尺寸长 宽高(mm) 1780 1420 4391回程力(T) 6最大拉伸深度(mm) 500 电机功率 KW 31.5 21.2 YA321000KN 四柱万能液压机系统工况图时 间工 进快 进 回 程行 程 时 间主 缸 顶 出 缸工 进 回 程回 程工 进顶 出 缸主 缸快 进 回 程工 进图 1.1 液压系统工作行程与压力图 3时 间顶 出 缸主 缸 顶 出 缸主 缸 时 间回 程工 进快 进 工 进 回 程工 作 周 期 系 统 流 量 循 环 图 回 程工 进快 进 工 进 回 程图 1.2 工作周期系统功率循环图 42 液压基本回路以及控制阀2.1 YA323150KN 四柱万能液压机液压系统图12345682423216YA 1011215319175YA186 92031YA24YA DD图 2.11斜盘式变量柱塞泵,2齿轮泵,3小电机,4大电机,6滤油器,7电控比例溢流阀,8.22.24溢流阀, 9.18. 23换向阀,10压力继电器,11单向阀,12压力表,13.18液控单向阀,14外控顺序阀,16顺序阀,15上液压缸,19下液压缸,21节流器, 5工作过程A: 启动:电磁铁全断电,主泵卸荷。主泵(恒功率输出)电液压换向阀 9 的 M型中位电液换向阀 20 的 K 型中位TB: 快进:液压缸 15 活塞快速下行:1YA,5YA 通电,电磁铁换向阀 17 接通液控单向阀 18 的控制油路,打开液控单向阀 18,进油路:主泵 1 电液换向阀 9 单向阀 11上液压缸 15回油路:液压缸 15 下腔 液控单向阀 18电液换向阀 9电液换向阀 20 的 K型中位T 液压缸 15 活塞依靠重力快速下行:大气压油吸入阀 13液压缸15 上腔的负压空腔C: 工进:液压缸 15 接触工件慢速下行:(增压下行)液压缸活塞碰行程开关 2XK,5YA断电,切断经液控单向阀 18 快速回油通路,上腔压力升高,切断(大气压油吸入阀 13 上液压缸无杆腔)吸油路。回油路:液压缸 15 下腔顺序阀 16电液换向阀 9电液换向阀 20 的 K 型中位TD: 保压:液压缸 15 上腔压力升高达到预调压力,压力继电器 10 发出信息,1YA断电,液压缸 15 进口油路切断,单向阀 11 和吸入阀 13 的高密封性能确保液压缸 15 活塞对工件保压。主泵(恒功率输出)主泵 电液压换向阀 9 的 M 型中位 电液压换向阀 20 的 K 型位T 实现主泵卸荷。E: 保压结束,泄压,液压缸 15 回程:时间继电器发出信息,2TA 通电(1YA 断电),液压缸 15 上腔压力很高,外控顺序阀 14,使主泵 1电液压换向阀 9吸入阀的控制油路由于大部分油液经外控顺序阀 14 流回油箱,压力不足以立即打开吸入阀 13 通油箱的通道,只能打开吸入阀的卸荷阀 13(或叫卸荷阀 13 的卸荷口) ,实现液压缸 15 上腔(只有极少部分油液经卸荷阀口回油箱)先卸荷,后通油箱的顺序动作,此时:主泵 1 大部分油液电液压换向阀 9外控顺序阀TF: 液压缸 15 活塞快速上行: 液压缸 15 上腔卸压达到吸入阀 13 开启的压力值时,外控顺序阀 14 关闭,切断主泵 1 大部分油液电液换向阀 9外控顺序阀14T 的卸荷油路实现:进油路:主泵 1电液换向阀 9液控单向阀 20液压缸 15 下腔回油路:液压缸 15 上腔吸入阀 13TG: 顶出工件:液压缸 15 活塞快速上行到位,PLC 发出信号, 2YA 断电,电液压换向阀 9 关闭,3YA 通电电液压换向阀 20 右位工作 进油路:主泵 1电液压换向阀 9 的 M 型中位电液换向阀 20液压缸 19 无杆 6腔回油路:液压缸 19 有杆腔电压换向阀 20TH: 顶出活塞退回:3YA 断电,4YA 通电,电压换向阀 20 左位工作进油路:主泵 1电液换向阀 9 的 M 型中位电液换向阀 20液压缸 19 上腔回油路:液压缸 19 下腔电液换向阀 20TK: 压边浮动拉伸:薄板拉伸时,要求顶出液压缸 19 下腔要保持一定的压力,以便液压缸 19 活塞能随液压缸 15 活塞驱动的动模一起下行对薄板进行拉伸,3YA 通电,电液换向阀 20 右边工作,6YA 通电,电磁换向阀 23 工作,溢流阀 24 调节液压缸 19 下腔油垫工作压力。2.2 YA323150KN 四柱万能液压机工作循环图(点动.半自动.自动)表 2.1动作元件 工步 1YA 2 YA 3 YA 4 YA 5 YA 6 YA 7 YA PJ原位上缸快进 + +上缸工进 + +保压 + +上缸快退 +下缸工进 +下缸快退 +压边浮动拉伸(注:PJ压力继电器。) 73 液压缸3.1 主缸3.1.1 材料表 3.1型号 MPabMPas%s35CrMo 1000 850 123.1.2 缸筒内径:已知液压缸的理论作用力 (推力 =100KN;拉力 2F=10KN) 1F假设最大压力 P=25MPa则: 无活塞杆的缸筒内径 D 为:D= P41m 3.130= m0.22 m 2543活塞杆径 为:主d3.2PRD回主 42= =0.208 m632105取标准值 =0.2 m 主d主液压缸有效面积:A = 3.2142D= 0.22 =0.038m =380cm222 8A = (D2-d )3.324= (0.22 -0.20 )=0.00659 cm =66 cm22A3= d 3.42= 0.20 =0.0314 m =314cm4224.主液压缸实际压制力和回程力:R =PA 3.5压 制 1=25 1060.0380=950KNR =100KN主 回5 主液压缸的工作力:(1)主液压缸的平衡压力:P = 3.6平 衡 2AG= =1.41 10 Pa0659.816(2)主液压缸工进压力:P = + 3.7工 1AR压 制 12平 衡= =25.26MPa038.659.495(3)主液压缸回程压力:P = 3.8回 2AR回 程= =14.4 MPa0659.132.顶出液压缸1.顶出液压缸内径:D = 3.9顶 PR顶4= =0.1009m6310254. 9根据 GB/T2348-1993,取标准值 D =100mm顶2.顶出液压缸活塞杆径 d顶d = 3.10顶 PR顶 回42= =0.083m6321054.10.根据 GB/T2348-1993,取标准值 d =80mm顶3 顶出液压缸有效面积:A = D 3.111顶 42= 0.3=0.00785 m =79 cm22A = ( D -d )3.122顶 4= (0.10 -0.08 )1.322=0.0028 m =28 cmA = d 3.133顶 42= 0.08 =0.0050 m1.2=50 cm24.顶出液压缸实际顶出力和回程力:R =PA 3.14顶 出 1=25 10 0.007856=21.4 MPaR =60KN顶 回5 顶出液压缸的工作压力和回程工作压力:PA =25 10 0.00785=196.3KN16R =60KN顶 回 105 顶出液压缸的工作压力和回程压力:P =25 MPa顶 出P = 3.15顶 回 2顶顶 回AR= 21.4 MPa08.6三.液压缸运动中的供油量:1 主液压缸的进出油量:(1)主液压缸快进的进出油量:q =A V 3.16快 进 1=0.0380 m 0.1m/s 60s2=3.8 1 60=228L/minq =A V 3.17快 回 21=0.0659 m 0.1m/s 60s=6.59 1 60=36L/min(2).主液压缸工作行程的进出油量:q =A V 3.18工 进 12=0.038m 0.01m/s 60s=3.8 0.1 60=22.8L/minq =A V 3.19工 回 2=0.00659m 0.01m/s 60s=6.59 0.1 60=3.6L/min(3)主液压缸回程进出油量:q =A V 3.20回 进 23 11=0.00659m 0.08m/s 60s2=6.59 0.08 60=28.8L/minq =A V 3.21回 出 13=0.0380m 0.08m/s 60s2=3.80 0.08 60=182.4L/min4 顶出液压缸的进出油量:(1)顶出液压缸的进出油量:q =A V 3.22顶 进 14=0.00785m 0.08m/s 60s=0.785 0.8 60=37.68L/min2q =A V 3.23顶 回 24=0.0028m 0.08m/s 60s=0.28 0.8 60=13.44L/min2 顶出液压缸快退行程的进出油量:q =A V 3.24退 进 25=0.0028m 0.12m/s 60s2=0.28 1.2 60=20.16L/minq =A V 3.25退 回 15=0.00785m 0.12m/s 60s2=0.785 1.2 60=56.52L/min四,确定快进供油方式,液压泵的规格,驱动电机功率:1.液压系统快进:q = A V 3.26快 进 1=0.0380m 0.1m/s 60s 2 12=3.8 1 60=228L/min2 选定液压系统最高工作压力 P=25MPa,主液压缸工作行程,主液压缸的无杆腔进油量为:q =A V 3.27工 进 12=0.038m 0.01m/s 60s=3.8 0.1 60=22.8L/min主液压缸的有杆腔进油量为:q =A V 3.28回 进 23=0.00659m 0.08m/s 60s2=6.59 0.08 60=28.8L/min顶出液压缸顶出行程的无杆腔进油量为:q =A V 3.29顶 进 14=0.00785m 0.08m/s 60s2=0.785 0.8 60=37.68L/min设选主液压缸工作行程和顶出液压缸顶出行程工作压力最高(P=25MPa)工件顶出后不需要高压.主液压缸工作行程(即压制)流量为 22.80L/min,主液压缸工作回程流量为 3.6 L/min,选用 160BGY14-1B 型电液比例斜盘式轴向变量柱塞泵 .虽然在P = =0.0211m3.310pP2max3.82016 =0maxPDp163-8.20=0.0245m 取 =0.045 m-缸筒材料的许用应力, =Ppnb当 时,材料使用不够经济,应改用高屈服强度的材料.D203.1.5 缸筒壁厚校核:额定工作压力 , 应该低于一个极限值,以保证其安全n表 3.2MPa3.32nP2135.0DP=0.35 259.0.8=83.84 MPa=外径; D=内径1同时额定工作压力也应该完全塑性变形的发生:3.33rlnPP42.035.=49.259MPa -缸筒完全塑性的变形压力 -材料屈服强度 MParl s3.34rlDlg.1s=2.3 850lg1.8=2.3 850 0.0719=140.56MPa交变载荷材料 静载荷 不对称 对称 冲击载荷钢 3 5 8 12 143.1.6 缸筒的暴裂压力 rP3.35rDlg3.21s=2.3 1000 0.0719=165.37MPa3.1.7 缸筒底部厚度 :缸筒底部为平面时:0.433 3.361PDp20.433 3.8162.90mm 取 mm0.4575 3213.1.8 缸筒端部法兰厚度:h3.373104Fbhpar= =0.0448m.8.6-.5234取 h=0.05m -法兰外圆半径 -螺孔直径螺栓;M16-2ar1r3.1.9 缸筒法兰连接螺栓:(1)螺栓处的拉应力 = MPa3.386210zd4kF= 624.3=0.7445MPaz-螺栓数,12 根; k-拧紧螺纹的系数变载荷,取 k=4; -螺纹底径1d(2)螺纹处的剪应力: = 0.475MPa3.396310z2d.kFK 15= MPa0nsp3.812-屈服极限; -安全系数; 12s 0n(3)合成应力 n= 3.40n23.74531.=0.9679MPa ,符合设计要求。 P3.2 主缸活塞杆3.2.1 材料表 3.2型号 MPabMPas%s35CrMo 1000 850 123.2.2 直径 dd= 3.413p104Fd= =0.0797m342-液压缸的推力;KN ; -材料的许用应力 MPa1Fnspp-材料屈服强度;取 =800MPa; =200 MPss480ns液压缸活塞杆往复运动时的速度比 = 3.4222214vdDAn -安全系数;4 D-油缸内径; d-活塞杆外径;-回程速度; -工进速度12v已知 =100 mm/s; =80 mm/s 2vv所以 = 1.25801根据活塞杆直径系列 GB/T2348-1993 之规定取 d=0.18m 163.2.3 强度校核:当只受轴向力推或拉力,可以近似地用直杆承受拉压载荷的简单强度计算公式进行计算:3.43P26d410F= =82.86 MPa 8. p危险截面的合成应力:=5.5 MPa MPa24n1.0p3.3 主缸的总效率3.3.1. 机械效率 :m由活塞及活塞杆密封处的摩擦阻力所造成的摩擦损失,在额定压力下通常可取:=0.90.95, 这里取: =0.93mm3.3.2. 容积效率 :v由各密封件的泄露所造成,当活塞密封为弹性材料时;取 =0.98v3.3.3 反作用力效率 :由排出口背压差所产生的反向作用力。d3.4412AP= 222.050.4.=0.987 MPa-当活塞杆伸出是为进油压力,当活塞杆缩回是为排油压力1P-当活塞杆伸出时为排油压力,当活塞杆缩回时为进油压力2= 3.45d21AP= 220.5.40=0.981 MPa主缸的总效率 : t= 3.46tdvm=0.93 0.98 0.98 17=0.893说明:该系统背压 0.4 MPa3.4 顶出3.4.1 材料表 3.4型号 MPab MPas%s35CrMo 1000 850 123.4.2 缸筒内径已知液压缸的理论作用力 (推力 =20KN, 拉力 2F=6KN) 1F已知最大压力 P=16MPa;则:无活塞杆的缸筒内径 D 为:D= P41m 3.4730= m620.126m D-缸筒内径, m有活塞杆的一侧内径 D 为:D= 3.48262104dPF= 2648.=0.142 m考虑泄露,机械效率,摩擦力,控制阀的压力降特性等取 D=0.22m根据 GB/T2348-1993 取 D=140mm根据 GB/T2348-1993 取 d=125mm d-活塞杆直径, m; -速比; =1.46因为直径 D 变大,当 P=16 MPa 时,此时所产生压力为:N3.4962104DPF 1862104.=24.62KN3.4.3 液压缸的理论作用力 FF= 45.59KN3.509.06240t取 =0.6; =0.90t3.4.4 缸筒壁厚 根据 GB/T2348-1993 取 D=140mm公式: = + +01C2关于 的值,分别计算;当 时,为薄壁缸筒D08. = =0.0134m3.510pP2max3.146= = =83.3 mPnb-缸筒材料的许用应力P当 0.3 时,液压缸的安全系数: n=12D08. =0max32p163-8.240=0.0156 m取 =0.025 m当 时,材料使用不够经济,应改用高屈服强度的材料.D0表 3.53.4.5 缸筒壁厚校核额定工作压力 , 应该低于一个极限值,以保证其安全.nP交变载荷材料 静载荷 不对称 对称 冲击载荷钢 3 5 8 12 19MPa3.52nP2135.0DP=0.3527.04.8=100MPa=外径 D=内径1D同时额定工作压力也应该完全塑性变形的发生:3.53rlnPP42.035.=60.7672.9 MPa3.54rlDlg.1s=2.3 850.273=2.3 850 0.0888=173.6 MPa-缸筒完全塑性的变形压力, -材料屈服强度 MParlPs3.4.6 缸筒的暴裂压力 r3.55rPDlg3.21s=204.24 MPa 3.4.7 缸筒底部厚度 缸筒底部为平面时:0.433 3.561PDp20.433 3.81622.90mm 取 mm.1571.2513.4.8 缸筒端部法兰厚度:h 203.573104Fbhpar= .87-32.9034=12.72 mm 取 h=15mm -法兰外圆半径; -螺孔直径; 螺栓 M16-2ar1r3.4.9 缸筒法兰连接螺栓:(1)螺栓处的拉应力 = MPa3.586210zd4kF= 624873=1.4 MPa 310z-螺栓数 8 根; k-拧紧螺纹的系数变载荷 取 k=4; -螺纹底经, m1d(2)螺纹处的剪应力: = 0.475 MPa3.596310z2d.kFK= MPa0nsp3.8-屈服极限 -安全系数; 12s 0n(3)合成应力: n= 3.60n23314.5.1= MPa 08.P3.5 顶出缸活塞杆3.5.1 材料 21表 4.6型号 MPab MPas%s35CrMo 1000 850 123.5.2 直径 dd= 3.613p104Fd= =0.143m34263.62nsp=200 MPa480sp-液压缸的推力; t; -材料的许用应力; MPa 1Fp-材料屈服强度 MPa 取 =800 MPa n-安全系数;ss液压缸活塞杆往复运动时的速度比 = 3.6322214vdDA已知 =100 mm/s; =80 mm/s2v1所以 = 1.25801D-油缸内径; d-活塞杆外径; -回程速度; -工进速度1v2v根据活塞杆直径系列 GB/T2348-1993 之规定 取 d=0.22m 则 =1.24 ;3.5.3 强度校核:当只受轴向力推或拉力,可以近似地用直杆承受拉压载荷的简单强度计算公式进行计算: 223.64P26d410F= =82.86 MPa 215.03p危险截面的合成应力 :=2.7 MPa MPa 24n.8.1p3.6 顶出缸的总效率3.6.1 机械效率 m由活塞及活塞杆密封处的摩擦阻力所造成的摩擦损失,在额定压力下,通常可取: =0.90.95m这里取: =0.933.6.2 容积效率 v由各密封件的泄露所造成,当活塞密封为弹性材料时:取: =0.98 v3.6.3 反作用力效率 :由排出口背压差所产生的反向作用力。d活塞杆伸出时:= 3.65d12AP222.0665.4.1=0.983MP活塞杆缩回时:= 3.66d21AP22065.1.6.401=0.963 MPa-当活塞杆伸出是为进油压力,当活塞杆缩回是为排油压力1P-当活塞杆伸出时为排油压力,当活塞杆缩回时为进油压力2 23主缸的总效率 : t= 3.67tdvm=0.93 0.98 0.97=0.884说明:该系统背压 0.4 MPa3.7 各油缸工作流量3.7.1 主缸快速下行 :V=100 Sm=VA 3.68进q1= 3206.01. s=228.1 minL= VA 3.69出q2= 3106.0.1.0=39.6 minLV-速度; -工作流量; A-有效面积; -回油流量;(下式同)进q 出q3.7.2 主缸工进V=10 S=VA 3.70进q3106= 32.01.sm=22.8 inL= VA 3.71出q3106 24= 322106.0.1.0=3.6 minL3.7.3 主缸回程 :V=80 S=VA 3.72进q3106= 322106.08. =28.8 minL= VA 3.73出q3106= 32.08.s=182.4 minL3.7.4 顶出缸工进 :V=80 S=VA 3.74进q3106= 32.08.sm=38.35 inL= VA 3.75出q3106= 3221068.08. =19.87 minL3.7.5 顶出缸回程 : 25V=120 Sm=VA 3.76进q3106= 3221068.1.0=29.81 minL= VA出q3106= =57.5332.012.sminL 264 液压工作介质4.1 液压油的选择根据 YA321000KN 四柱万能液压机的各项指标,选择 L-HL 型液压油。表 4.1项目 质量指标按(GB/T7631.2) L-HL质量等级 一等品黏度等级(GB/T 3141) 32420运动黏度/mm s 0 C2140 C28.835.2黏度指数 95空气释放(50 C)/min017密封适应性能指数 10抗乳化性(40-37-3)/ min 54 C030泡沫化性/ 1.ml 150/10说明 :本产品具有良好的防锈及抗氧化安定性,使用寿命比机械油长 1 倍以上;并具有较好的空气释放性.抗泡性.分水性及橡胶密封相容性。主要应用于机床、工程机械、采矿、冶金等中低压场合。实用环境温度为 0 度以上,最高使用温 27度为 80 度。无本产品时可以用 L-HM 油。5 液压辅助件及液压泵站5.1 管件5.1.1 高压金属油管内径 dd 5.1VQ61.4=4.61 58.7=4.8mmQ-流量;117.81 V-流速;5minLsm5.1.2 高压金属油管壁厚 5.2pd2= mm 4.0615P-工作压力;16MPa -许用应力;MPap5.1.3 高压软管内径 d1= 5.3p610nbA =11VQ=166.6 MPa= =3.927cm568.72 28d = 22.4 mm1A4-抗拉强度;MPa n-安全系数;6b5.1.4 低压软管内径:d 2A = 5.4261VQV =6 5.53sm= =17.833 cm642d = 47.5 mm2A5.2 密封件5.2.1 主缸工作压力:FF= 5.652104PD= 526.=0.60819 kg5105.2.2 作用面积:S 1S = 4210D5.71= 42.=380.12cm25.2.3 主缸工作单位压力:F 1F = 5.812.380691S 29=16 2cmkgf5.2.4 顶出缸工作压力:FF= 5.952104PD= 526.=12566kg5.2.5 作用面积:S 2S = 4210D5.10= 42.=380.13cm5.2.6 主缸工作单位压力:F 1F = 5.113.802462S=160 2cmkgf5.3 油箱5.3.1 平均功率损失 H 15.12 KwtPTHii1P= = =39.27KW5.13pq8.067P-液压泵的输入功率; =总效率;0.8表 5.1快进 工进 快退 等待行程 1100 150 1250 0速度 100 10 80 0时间 11 15 15.625 4.375 30循环工作周期 T=11+15+15.625+4.375=46 SH =1 0625.106915.2.0681704=2.69 KW5.3.2 阀的功率损失 H 2其中泵的全部流量流经溢流阀,返回油箱时,功率损失最大。H =pq26081.7=31.416 KW p-溢流阀的调整压力 q-流量5.3.3 管路及其他功率损失 H 3一般情况下,可取全部能量的 0.030.05 倍。取:H =0.04P3=0.04 39.27=1.57 KW系统总的功率损失 :321H=2.69+31.4+1.57=35.66 KW5.3.4 计算散热面积 ;当环境温度为 T 时,最高允许温度为 T 的油箱 0 p的最小散热面积 A 为 min0iKHr= 3156.=79.24 2mK-传热系数 T -为 20K T -为 50KKcW.0p5.3.5 根据液压系统最大工作容积 : 31V= =245.43 L 31025.选择油箱 :AB40-30-/1000-VN1000-B-N-3-3-ES/M表 5.2规格 质量(Kg) 工作容量(L) 工作容积(L)1000 435 1100 3205.3.6 近似计算油箱散热面积 : S已知 : 长 2 米宽 0.860 米体积 1.1 立方米则 : 高 h= =0.64m86.021制冷面积 S=2 0.86+2 2 0.64+2 0.86 0.64=5.38 m通过计算可知,需要冷却系统制冷。5.3.7 油箱中油液的冷却 :H =SK(T -T ) 1r0=5.38 15 30=2.421KW H -系统散热功率 -油与水的温差 取 T =15K T =50K1 m12蛇形管的冷却面积:A A= mKH1= 3053842.6.=2.5 m蛇形管的长度 : L 32L= =39.788m 02.5dA取 L=40m-管的内径,m 取 dm5.4 过滤器1 . 烧结式过滤器 :已知该系统的最大工作流量 Q=22.8 minL表 5.3型号 流量 in./L工作压力 MPa/过滤精度 Pa/管径 -J102525 133 25.5 立柱导杆1 . 材料表 5.42 . 许用应力 : -安全系 sn数型号 mPas/mPab/%/cCr40784 980 9 33 = 取 =12snsn = =65.312784mPa3 . 计算截面尺寸 : AA= = F =NF6403.5N41=0.00382448 2m= N41035=3824.48 24 . 直径 : DD= =69.8A4m取 D=806 液压系统的安装.使用和维护6.1 液压元件的安装(1)安装前应进行质量检测,如确认元件被污染需进行拆洗,并进行测试,应符合液压元件通用技术条件 (GB/T7935)的规定,合格后方可安装;(2)安装前应该见各种控制仪表(如压力表、压力继电器、液位计、温度计等)进行校核,这对以后的调整工作极为重要,以避免不准确而造成事故;(3)外露的旋转轴.联轴器必须安装防护罩;(4)液压泵的进油路应尽量直,避免拐弯过多,断面突变;(5)液压泵的进油路密封必须可靠,不得吸入空气;(6)泵装置底座装置弹性减振垫;(7)油箱应仔细清洗,用压缩空气干燥后,再用煤油检查焊缝质量; 34(8)液压元件按 YA321000KN 四柱万能液压机主要参数进行调整
收藏