639 P-90B型耙斗式装载机
639 P-90B型耙斗式装载机,90,型耙斗式,装载
参考文献1 刘德喜. 采掘机械 北京: 煤炭工业出版社 1994.32 王启广,李炳文,黄嘉兴 采掘机械与支护设备 徐州: 中国矿业大学出版社 2006.43 王洪欣,李木, 刘秉忠. 机械设计工程学 I 徐州: 中国矿业大学出版社 2000.94 唐大放,冯小宁,杨现卿. 机械设计工程学 II 徐州: 中国矿业大学出版社 2001.25 甘永立. 几何量公差与检测 上海: 上海科学技术出版社 2005.16 洪晓华. 矿井运输提升 徐州: 中国矿业大学出版社 2005.67 刘鸿文. 简明材料力学 北京:高等教育出版社 1995.88 周元康,林昌华,张海兵. 机械设计课程设计 重庆: 重庆大学出版社 2000.109 饶振纲. 行星齿轮传动设计 化学工业出版社 2003.410 中国矿业大学机械制图教材编写组 画法几何及机械制图徐州: 中国矿业大学出版社 2002.711 清华大学 吴宗泽. 北京科技大学 罗圣国. 机械设计课程设计手册 北京: 高等教育出版社 1992.312 成大先,王德夫,姜勇. 机械设计手册第三版北京: 化学工业出版社 1992.213 陆玉, 何在洲,佟延伟. 机械设计课程设计第三版北京: 机械工业出版社 1995.214 上海煤矿机械研究所装载机组编. 耙斗装岩机北京: 煤炭工业出版社 1976.1015 朱龙根. 简明机械零件设计手册 北京: 机械工业出版社 2005.816 蔡春源. 新编机械设计手册 辽宁: 辽宁科学技术出版社 1993.717 单丽云, 强颖怀, 张亚非. 工程材料(第二版)徐州: 中国矿业大学出版社 2002.12 中 国矿 业 大 学本 科 生 毕 业 设 计姓 名:李领 学 号: 14030330学 院: 应用技术学院 专 业: 机械工程及自动化 设计题目: 耙斗装岩机绞车设计 专 题: 指导教师: 陈飞 职 称: 教授 2007 年 6 月 徐州中国矿业大学毕业设计任务书学院 应用技术学院 专业年级 机自 03-7 学生姓名 李领 任 务 下 达 日 期 : 2007 年 1 月 11 日毕业设计日期: 2007 年 3 月 25 日至 2007 年 6 月 20 日毕业设计题目: 耙斗装岩机绞车设计毕业设计专题题目:毕业设计主要内容和要求:完成耙斗装岩机的绞车设计,耙斗装岩机的耙斗容积为 0.9m3技术生产效率为 95140m 3/h具体要求如下:1.完成毕业设计图纸 3 张零号图纸;2.按学校的毕业论文标准格式打印,装订设计说明书,正文在六十页左右;3 中英文摘要 400 字左右;4 参考文献 20 篇左右.院长签字: 指导教师签字:中国矿业大学毕业设计指导教师评阅书指导教师评语(基础理论及基本技能的掌握;独立解决实际问题的能力;研究内容的理论依据和技术方法;取得的主要成果及创新点;工作态度及工作量;总体评价及建议成绩;存在问题;是否同意答辩等):成 绩: 指导教师签字: 年 月 日中国矿业大学毕业设计评阅教师评阅书评阅教师评语(选题的意义;基础理论及基本技能的掌握;综合运用所学知识解决实际问题的能力;工作量的大小;取得的主要成果及创新点;写作的规范程度;总体评价及建议成绩;存在问题;是否同意答辩等):成 绩: 评阅教师签字:年 月 日中国矿业大学毕业设计答辩及综合成绩答 辩 情 况回 答 问 题提 出 问 题 正 确基 本正 确有 一般 性错 误有 原则 性错 误没 有回 答答辩委员会评语及建议成绩:答辩委员会主任签字: 年 月 日学院领导小组综合评定成绩:学院领导小组负责人: 年 月 日摘 要P-90B 耙斗装载机属于矿井巷道掘进的装岩设备,是耙装机和转载机“合二为一”的机型。可称之为转载式耙斗装岩机。在巷道掘进中,作为装载设备的装岩机有多种,主要分耙斗式、铲斗式装岩机两种。P-90B 耙斗装载机是一种用绞车牵引耙斗把岩石装入矿车的机械。其符号的意义是:P 耙斗式;90耙斗的容积为 0.9 ;B设计序号。它适用于巷3m道净高大于 2m,断面为 5 以上的巷道。3为了适应大断面矿井快速掘进的要求,从而解决装载速度不能满足掘进速度要求的矛盾,论文中以耙斗装岩机的生产率和耙斗容积为已知条件,通过大量的计算、推理和论证,设计了耙斗装岩机的减速器、工作滚筒、空程滚筒等绞车主要部件。其中工作滚筒和空程滚筒的传动部分采用行星齿轮机构来完成,具有操作省力、灵活,调整简便,事故少,维修工作量小的优点,同时在吸取成型产品生产和使用经验的基础上完成了耙斗装岩机的绞车设计。P-90B 耙斗装载机主要由钢丝绳、耙斗、机架、台车、操作机构和绞车等部分组成。这种装载机的优点为装载能力大、装岩效率高、安全可靠、故障少、易维修、使用范围广、结构简单,便于制造等等。但体积大、钢丝绳磨损快。关键字: 耙斗装岩机、 滚筒、 行星齿轮ABSTRACTThe P-90B scraper bucket loads machine to belong to mineral well tunnel to dig into of pack a rock equipments, is the model that the rake packs machine and turns to carry the machinematch two is one.Can call it as to turn the carry type scraper bucket to pack rock machine.In the tunnel dig into, Be load an equipments to pack the rock machine contain variety, main cent scraper bucket type, bucket type pack rock machine 2 kinds.P-90B scraper buckets loading machine is a kind of machine which leads scraper bucket to pack the rock into a mineral car with the winch.The meaning of its sign BE:P Scraper bucket type;90the capacity of scraper bucket is 0.9;Bdesign ordinal number.It is applicable to tunnel clean and high and big in 2 ms, the cross section is 5 above tunnels.For adapting a big cross section mineral, the well digs quickly into of request, solving to load speed thus cant satisfy to dig into the antinomy of with speed request, in the thesis with the scraper bucket pack rate of production and scraper bucket of rock machine capacity for have already known a condition, pass a great deal of calculation and reason logically with argument, design scraper bucket to pack the deceleration machine of rock machine and work roller, empty distance roller etc. the winch main parts.Work among them roller with empty the distance roller spread to move the planet wheel gear of the part adoption organization to complete, having operation labor-saving, vivid, adjust simple, the trouble is little, maintaining the workload small advantage, completing scraper bucket to pack the winch design of rock machine in absorbing to model product production and using empirical foundation in the meantime.The P-90B scraper bucket loads machine to mainly constitute to from the parts such as steel wire rope, scraper bucket , machine, trolley, operation organization and winch etc.This kind of advantage that load machine for load an ability greatly and pack a rock efficiency high, safety credibility, break down little, maintain, use scope easily widely, structure simple, easy to manufacturing etc.But the physical volume is big, the steel wire rope wear away quickly.Keywords: scraper loader 、 drum、 planet gear. 山西农业大学 2009 毕业设计 第 1 页1 前 言煤 炭 被 人 们 誉 为 黑 色 的 金 子 , 工 业 的 食 粮 , 它 是 十 八 世 纪 以 来 人 类世 界 使 用 的 主 要 能 源 之 一 。 虽 然 它 的 重 要 位 置 已 被 石 油 所 代 替 , 但 在 今后 相 当 长 的 一 段 时 间 内 , 由 于 石 油 的 日 渐 枯 竭 , 必 然 走 向 衰 败 , 而 煤 炭因 为 储 量 巨 大 , 加 之 科 学 技 术 的 飞 速 发 展 , 煤 炭 汽 化 等 新 技 术 日 趋 成 熟 ,并 得 到 广 泛 应 用 , 煤 炭 必 将 成 为 人 类 生 产 生 活 中 的 无 法 替 代 的 能 源 之 一 。山西是我国的重要能源基地,素有煤铁之乡之称。煤炭是山西最大的资源优势,现已探明的煤矿储量为 2000 亿吨,占全国的三分之一,其中炼焦用煤占全国的 56.5%,无烟煤占全国的 43.06%。可见作为全国的能源供应基地,山西的煤炭开采显得尤为重要。随着科技的进步,机械化的大力发展,煤炭的开采也进入了全新的机械化时代,一系列的采掘设备应运而生。装岩机就是其中重要的机械设备。装煤(岩)机主要用于装载矿山井下水平、倾斜巷道掘进工作面爆破后的岩石等,它的出现很好的代替了工人完成繁重的体力劳动,同样要从安全方面保证了其安全性,正确的选择和使用装岩机,对于提高机械化水平,加快掘进速度非常重要。耙斗装岩机属于矿井巷道掘进的装岩设备,是装岩机的一种,是耙装机和转载机结合在一起的机型。可称之为转载式耙斗装岩机。在巷道掘进中,作为装载设备的装岩机有多种,主要分耙斗式、铲斗式装岩机两种。P-90B 耙斗装载机是一种用绞车牵引耙斗把岩石装入矿车的机械。其符号的意义是:P 耙斗式;90耙斗的容积为 0.9 ;B设计序号。它3m适用于巷道净高大于 2m,断面为 5 以上的巷道。3耙斗装载机工作时,耙斗借自重插入岩石堆,然后启动绞车电动机,使绞车主轴旋转;再扳动操纵手把,使工作滚筒旋转,则工作钢丝绳不断地缠到工作滚筒上,于是牵引耙斗沿底板移动并将岩石耙入进料槽,经中间槽直到卸料槽的卸料口处,从卸料口把岩石卸入矿车里,与此同时,空程滚筒处于浮动状态,使空程钢丝绳可顺利地由空程滚筒放松下来。当工作过程结束后,需松开工作操纵手把,要扳动空程操纵手把,这时空程滚筒则与绞车主轴旋转,返回钢丝绳就不断地缠到空程滚筒上,于是将耙斗拉回岩石堆,完成一个循环,重新开始耙装。由耙装到卸载的过程可看出,耙斗装载机是间断地装载岩石的。 山西农业大学 2009 毕业设计 第 2 页2 技术任务书2.1绞车总体介绍绞 车 是 用 卷 筒 缠 绕 钢 丝 绳 或 链 条 以 提 升 或 牵 引 重 物 的 轻 小 型 起 重 设备 ( 见 起 重 机 械 ) , 又 称 卷 扬 机 。 绞 车 可 以 单 独 使 用 , 也 可 作 为 起 重 、筑 路 和 矿 井 提 升 等 机 械 中 的 组 成 部 件 , 因 操 作 简 单 、 绕 绳 量 大 、 移 置 方便 而 广 泛 应 用 。 绞 车 又 名 卷 扬 机 。 该 产 品 通 用 性 高 、 结 构 紧 凑 、 体 积 小 、重 量 轻 、 起 重 大 、 使 用 转 移 方 便 , 被 广 泛 应 用 于 建 筑 、 水 利 工 程 、 林 业 、矿 山 、 码 头 等 的 物 料 升 降 或 平 拖 , 还 可 作 现 代 化 电 控 自 动 作 业 线 的 配 套设 备 。绞 车 的 主 要 用 途 之 一 就 是 作 为 搬 运 设 备 , 用 于 井 下 调 度 运 输 矿 石 ( 矿车 ) , 采 场 耙 矿 ( 渣 ) 或 填 充 、 撤 除 立 柱 等 , 其 工 作 特 点 是 在 一 定 范 围内 , 以 一 定 速 度 上 下 、 前 后 往 复 运 动 , 而 且 启 动 和 停 止 频 繁 。绞 车 有 多 种 分 类 方 式 :(1).按 滚 筒 个 数 可 分 为 : 单 滚 筒 式 绞 车 , 多 滚 筒 式 绞 车 等 ;(2).按 传 动 方 式 可 分 为 : 齿 轮 传 动 绞 车 , 液 压 传 动 绞 车 等 ;(3).按 防 爆 性 能 可 分 为 : 防 爆 型 绞 车 , 非 防 爆 型 绞 车 ;(4).按 驱 动 力 可 分 为 : 电 动 式 绞 车 , 风 动 式 绞 车 等 ;(5).按 用 途 可 分 为 : 矿 用 提 升 绞 车 , 凿 井 绞 车 , 耙 矿 绞 车 , 调 度 绞 车等 。2.2 P-90B型耙斗式装载机的绞车P-90B 型耙斗式装载机的绞车是采用行星轮传动的双滚筒绞车,它由电动机、减速器、带式制动闸、空程滚筒、工作滚筒、辅助闸和绞车架等部分组成。闸带式双卷筒绞车的一个卷筒用来缠绕工作钢丝绳(称工作滚筒) ,另一个卷筒则用来缠绕回程钢丝绳(称空程滚筒) 。当启动电动机之后,可经减速器带动绞车主轴旋转,此时两个卷筒不动。若需耙斗开始耙取岩石工作时,司机操作控制手柄将工作滚筒一侧的带式制动闸闸紧,通过行星轮结构,其工作滚筒随主轴旋转缠绕钢丝绳,使耙斗处于工作状态。这时空程滚筒是处于浮动状态若使耙斗返回到耙岩石位置时,司机松开控制工作滚筒一侧的带式制动闸手柄,而将空程滚筒一侧的带式制动闸闸紧通过相应的行星轮结构,空程滚筒则随主轴的旋转缠绕钢丝绳,使耙斗处于回程状态。这时工作滚筒处于浮动状态。1.主轴部件绞车的主轴部件主要由工作滚筒和空程滚筒、内齿圈、行星轮架、绞车架、行星轮、中心轮、主轴和轴承等部分组成。绞车主轴穿过两个卷筒 山西农业大学 2009 毕业设计 第 3 页的内孔,并用花键固定着两个中心轮。工作滚筒和空程滚筒用键联接在相应的行星轮架上,同时支承在相应的 滚动轴承上。内齿圈的外缘就是带式制动闸的制动轮,这两个内齿圈也支承在相应的轴承上。整个绞车通过绞车固定在机器的台车上。主轴的安装方式很特殊,它没有任何轴承支承,呈浮动状态。这种浮动结构能自动调节三个行星轮上的负荷趋于均匀,使主轴不受径向力,只承受扭距。主轴左端与减速器伸出轴上大齿轮的花键连接,实现传递扭距。2.带式制动闸带式制动闸主要由钢带、钢丝石棉带、摇杆、和拉杆等部分组成闸带。石棉带磨损后可更换。闸带呈半圆形对称布置,两条闸带用圆柱销与绞车机架连接。当操纵机构使摇杆顺时针转动时,则摇杆时右闸带闸紧内齿圈外缘;同时,由于拉杆随摇杆向右移动使左闸带也闸紧内齿圈外缘,从而实现内齿圈的制动。反之,当操纵机构使摇杆逆时针转动时,摇杆使右闸带离开内齿圈外缘,同时拉杆随摇杆向左移动使左闸带也离开内齿圈外缘,即左右闸带几乎同时向外张开,从而实现内齿圈的松闸。为防止闸带松开距离过大,缩短制动时间,在闸带外缘上铆有凸肩。当该凸肩碰到固定在绞车架上的挡板后,闸带便停止向外张开,使闸带内表面与内齿圈外缘之间保持一定的工作间隙。该间隙的大小可用调节螺钉进行调节。两套带式制动闸可借助相应的杠杆操纵机构进行操作。操作机构操作机构主要由空程滚筒操纵手柄、工作滚筒操纵手柄、拉杆、短杆、长杆和连杆等部分组成。这是两套组装在一起的 杠杆操纵机构。空程滚筒操纵手柄和工作滚筒操纵手柄向右推时,通过相应的长杆或使拉杆向下移,因拉杆是与制动闸中的摇杆连接,所以摇杆被带动按顺时针转动,则对相应的内齿圈进行制动;反之操纵手柄向左拉时,通过相应的长杆使拉杆向上移,则对相应的内齿圈就进行松闸。3.辅助闸辅助闸主要是由铜丝石棉带、闸瓦、接头、支座、弹簧、活塞、把手和把座等部分组成。绞车工作时,只有一个滚筒缠绕钢丝绳处于工作状态;另一个滚筒却响应的处于浮动状态,随着耙斗的移动松开钢丝绳。这样,当耙斗停止工作时,由于浮动滚筒的惯性,会使该滚筒继续转动而放出部分钢丝绳,使堆积在滚筒的出绳口处引起乱甚事故,使钢丝绳很容易损坏。为此,在两个滚筒的轮缘上各安装一个辅助闸,其作用就是以一定的制动力抵消浮动滚筒的惯性力矩,一般情况下这个辅助闸始终闸紧滚筒轮缘, 山西农业大学 2009 毕业设计 第 4 页使滚筒旋转始终具有一定的摩擦阻力矩,以便耙斗停止运动时及时克服惯性力矩而使浮动滚筒停止放绳。辅助闸的力矩一 般是较小的,不致影响卷筒的正常转动。若摩擦阻力矩过大,则会增加绞车无用功率的消耗,降低机械效率。辅助闸的支座用螺钉固定在绞车架上。把座和支座之间为螺纹配合。带偏心的手把安装在把座上。当顺时针转动手把时,手把上的偏心盘推压活塞向左移动,压缩弹簧,使接头推动闸带作用在卷筒轮缘上,产生一定摩擦阻力矩,抵消卷筒的惯性力矩。正常情况下,辅助闸手把就被调整在一定的位置不动,使卷筒轮缘上始终具有一定的摩擦阻力矩。只有当人工拖拉钢丝绳的情况下,为了减轻人力,才将手把逆时针转动 ,使弹簧松开,180此时闸带只以很小的力贴在卷筒轮缘上。闸带中的铜丝石棉带磨损后可更换。4.传动系统绞车的传动系统如图所示。电动机启动后,经减速器内齿轮,使绞车主轴转动。主轴上用花键固定着两个中心轮12345ZZ和 ,分别与三个行星齿轮 和 啮合,并与相应的内齿圈 和69 7Z10 8Z组成两套行星齿轮传动机构,传动工作滚筒和空程滚筒,当耙斗装载机工作时,需扳动操纵手把使带式制动闸闸紧内齿圈 ,三个行星齿轮的行8Z星轮架则被带动着与中心齿轮 同向旋转。因工作卷筒用键固定在行星轮6架上,故工作卷筒也就随着行星轮架同时旋转,使工作钢丝绳不断地缠绕到该卷筒上,牵引耙斗耙取岩石进入溜槽,实现耙斗的工作过程。与此同时,由于耙斗的移动,拉着返回钢丝绳从空程滚筒上放松下来,所以空程滚筒与工作滚筒按相反的方向旋转。由于空程滚筒也用键与相应的行星轮架固定,故此行星轮架也就随着空程滚筒转动。由于内齿圈 未被闸紧,1Z而中心齿轮 始终随主轴一起转动,所以通过行星齿轮 带动内齿圈9Z 0随空程滚筒同向转动。同理,当带式制动闸闸紧内齿圈 而松开内齿圈1时,返回钢丝绳不断地缠绕到空程滚筒上,工作钢丝绳则由工作卷筒上8放松下来,使耙斗实现返回行程。必须注意两个内齿圈只能一个闸紧另一个松开,不能同时闸紧,否则将引起耙斗跳动,甚至拉断钢丝绳,造成人身和设备事故。当两个带式制动闸同时松开相应的内齿圈时,两个卷筒都不旋转,使耙斗处于原来位置不动,这如同停止电动机运转一样。由此可见,采用这种绞车可防止电动机频繁起动,耙斗运动换向容易实现,对保护电气设备有利。由于耙斗工作行程的阻力远大于返回行程的阻力,可使空程滚筒的工作转速比工作滚 山西农业大学 2009 毕业设计 第 5 页筒的工作转速快一些,以减少返回所需的时间,因此相应的行星轮传动比是不一样的。2.3 传动系统原理 山西农业大学 2009 毕业设计 第 6 页1 23456781.减 速 器 齿 轮 2.内 齿 轮 3.行 星 齿 轮 4.中 心 轮5空 程 滚 筒 6工 作 滚 筒 7辅 助 刹 车 8制 动 闸 带绞 车 传 动 系 统 图m=5 Z130m=5 Z26073m=7 Z48m=7 Z546m=6 Z80 m=6 Z179m=6 Z729m=6 Z62 m=6 Z935m=6 Z102 山西农业大学 2009 毕业设计 第 7 页3 设计方案以煤炭生产为主要用途,安全第一为原则。选择 P-90B 型耙斗式装岩机的绞车部分为设计对象。设计过程认真贯彻国家在机械方面的有关规定,真正做到面向生产,力求实效,用以满足用户的最大实际需要。该设计对象用途较广技术先进,性能稳定,安全性好,已基本实现系统化、标准化、高效化的要求。为了适应大断面矿井快速掘进的要求,从而解决装载速度不能满足掘进速度要求的矛盾,论文中以耙斗装岩机的生产率和耙斗容积为已知条件,通过大量的计算、推理和论证,设计了耙斗装岩机的减速器、工作滚筒、空程滚筒等绞车主要部件。其中工作滚筒和空程滚筒的传动部分采用行星齿轮机构来完成,具有操作省力、灵活,调整简便,事故少,维修工作量小的优点,同时在吸取成型产品生产和使用经验的基础上完成了耙斗装岩机的绞车设计。4 设计计算4.1总体计算4.1.1 电动机的选型(1) 主绳牵引力 F 空耙斗返回行程的运行阻力为11(cosin)Gf= .560.2(.5cos0in2)=9.2kN耙斗装满物料后的运行阻力为 212F(cosin)(csi)fQf= 29.0(.5os0in)=27.2kN式中 -耙斗质量;G 山西农业大学 2009 毕业设计 第 8 页-装在耙斗内的物料质量;Q-巷道倾角, sin 项在向上牵引时取”+”,向下牵引时取”-”;-耙斗对巷道底版的摩擦系数,可取 0.40.6;1f-装在耙斗内的物料对巷道底板的摩擦系数,可取 0.60.8;2f-综合考虑钢丝绳在巷道底板,溜槽及导向滑轮上的摩擦阻力和耙斗扒取物料的阻力系数,可取 1.41.5;(2) 一次行程所用的时间 t123tt式中 -满载工作时所用的时间;-空载回程时所用的时间;2t-间隔时间;3t主绳牵引速度的范围 0.971.23m/s 取 =1.2 m/s1v尾绳牵引速度的范围 1.341.8 m/s 取 =1.72 m/s2耙斗工作距离的范围 615 m 取 =8 ms=8/1.2+8/1.72+10=21.3s t(3) 生产率的计算121260kVQLtv式中 耙斗容积;m 3耙斗装满系数,取 0.60.9k从料堆至卸料口的距离。一般取 820 mL、 耙斗往返运行速度,m/s1v2、 耙斗往返停歇时间,取 515st 山西农业大学 2009 毕业设计 第 9 页1212360kVQLtv= =121.7 m3/h.895.7(4) 电动机选型滚筒的工作功率为 =27.21.2=32.6kwPFV电动机的输出功率为 =32.6/0.86=37.95kw1/选用 YBB45 型号的电动机功率(kw)型号 电流(A)(660/1140V 时)额定转速(r/min)重量(kg)45 YBB45 47.2/27.3 1480 430其外形尺寸 45068ADCL轴的直径为 mmd4.1.2 牵引钢丝绳直径的确定根据下面公式选取钢丝绳直径 26210(sincos)aFPBLwM式中 -钢丝绳单位重力 N/m-钢丝绳的工作阻力 N2F-钢丝绳公称抗拉强度 N/mm 2B-钢丝绳安全系数a-钢丝绳的工作长度 mL-巷道倾角-钢丝绳与进料槽的摩擦系数2w 山西农业大学 2009 毕业设计 第 10 页钢丝绳的工作阻力为 =27200N2F根据工况条件选用 股钢丝绳,抗拉强度 =1550 N/mm2619B钢丝绳长度 =20m(工作滚筒) =38m(空程滚筒)1L2L巷道倾角 20钢丝绳与进料槽的摩擦系数 =0.42w安全系数取 =7aM则 26210(sincos)aFPBLw667051(si.4cos20) =11.23N/m选取钢丝绳单位重力为 11.5 N/mm2,钢丝绳的直径为 17mm,钢丝绳的破拉断力总和为 19800N校核钢丝绳的安全实际安全系数= 符合规定aM19807.324.1.3 传动比的分配及行星轮齿数的确定(1)计算总传动比及分配1钢丝绳直径为 17mm 2根据 规定 =16204097JB0/Dd式中 -卷筒内径 mm0D-钢丝绳直径 mmd则 山西农业大学 2009 毕业设计 第 11 页=(1620) =(272340)mm0D17取 =330mm =0/Dd3/179.43滚筒转速工作滚筒转速 m/s3106.206.5vn空程滚筒转速 m/s2.79.4D4总传动比工作滚筒传动比 180.169.5ni工 作空程滚筒传动比 24.i空 程5传动比的分配初定减速器的传动比 =4.56i减工作滚筒行星轮的传动比为 12.74.65i工 作减空程滚筒行星轮的传动比为 2.83i空 程减(2) 行星轮数目 和齿数 的确定pnZ行星轮数目的确定行星轮越多,传动的承载能力越高,但行星轮数目的增加使各行星轮受力不均匀,而且由于邻接条件限制又会减小传动比的范围。因而通常采用 34 个行星轮。由 =4.64 查表得 =31ipn齿数的确定工作滚筒各齿轮齿数的确定初定内齿圈的齿数为 =80Z内则 18024.6Zi内行 星 山西农业大学 2009 毕业设计 第 12 页80293Z内 行 星太 阳 轮校核装配条件符合要求。42内 行 星 ( 整 数 )空程滚筒各齿轮齿数的确定初定内齿圈的齿数为 =79Z内则 279351.Zi内行 星2内 行 星太 阳 轮校核装配条件符合要求。79358Z内 行 星 ( 整 数 )4.1.4 卷筒直径的确定1前面已知卷筒内径 =330mm0D2确定卷筒的宽度 B初选每层缠绕圈数 7zmm1250.9dk式中 -钢丝绳排列不均匀系数。 =0.91k 1k-钢丝绳直径 mm。d初选钢丝绳缠绕层数 7n验算卷筒容绳量 L021zDdnk( )=3.143( 7-) 0.9=67.5m3确定卷筒直径钢丝绳在卷筒上的最小缠绕直径 minD 山西农业大学 2009 毕业设计 第 13 页= mmminD03174d钢丝绳在卷筒上的最大缠绕直径 ax=max022(1)dndk=3770.9=529mm式中 -钢丝绳每层降低系数 =0.92k 2k钢丝绳在卷筒上的平均缠绕直径 cpD= mmcp34759382maxin( +)卷筒是结构外径 外= mmD外 max35291063d4.2 减速器部分的计算4.2.1.减速器传动比:要求高低速级的大齿轮浸入油中深度大致相近且 ,其中 为前421i21i级传动比, 为后级总传动比。42i由式 = 1ii05.1.= .56.4.6=1.907 2.089取 = 2 则 = 2.281i42i4.2.2.减速器各轴转速:= 1480 1n/minr= = 1480/2 = 740 r/min221/i 山西农业大学 2009 毕业设计 第 14 页= = 740/2.28=324.56 r/min3n23/i= r/min4 384.5629.4z惰大式中 电机输出转速;1n 高速轴转速;2过渡轴转速;3n低速轴转速。44.2.3.减速器各轴实际功率:= 38kw1p= = 38 0.98 0.98 = 36.5 kw212= = 36.5 0.98 0.98 = 34.35 kw3p= = 34.35 0.98 = 33.7 kw41式中 电机输出功率;1p高速轴功率;2过渡轴功率;3 低速轴功率;4 齿轮传动效率;1滚子轴承传动效率。24.2.4.减速器各轴输出转矩:N.m11 389505246.70pTnN.m22 .1 山西农业大学 2009 毕业设计 第 15 页N.m33 4.3595010.726pTnN.m44 .9.4.2.5.行星轮的动力参数行星轮总效率为 0.98则中心轮处的功率为 kw10.9837.2p中 心 轮中心轮转距 N.m37295.6.T中 心 轮4.2.6.高速级传动装置动力参数计算1.选择齿轮的材料查表 8-17 小齿轮选用 45 调质 1245HBS275HBS大齿轮选用 45 正火 202.按齿面接触疲劳强度设计计算确定齿轮传动精度等级,按 =(0.0130.022)vt 1n3/P=(0.0130.022)vt 1n3/P=(0.0130.022) 3840=5.710.1估取圆周速度 =10m/s,参考表 8-14,表 8-15 选取vt小轮分度圆直径 ,由式(8-77)得1d2131.2()EHdZKTu 山西农业大学 2009 毕业设计 第 16 页齿宽系数 查表 8-23 按齿轮相对轴承为非对称布置,取d=0.45d小齿轮齿数 在推荐值 2040 中选 =301Z1Z大齿轮齿数 = 221.2306iZ齿数比 = =2u/传动比误差 =(2-2)/2=0 误差在 范围内,故合/u5%适小齿轮转距 由式(8-53)得1T= = =245.2N.m169.50/Pn69.5038/14载荷系数 由式(8-54)得 =KK.AV使用系数 查表 8-29 取 =1A动载荷系数 查图 8-57 得初值 =1.24VVt齿向载荷分布系数 查图 8-60 得 =1.2KK齿间载荷分布系数 其初值 在推荐值( )中初选 = t720013由式(8-55) 、(8-56)得 = =r1121.83()costandZZ= . 30.45t1306. =2.7 山西农业大学 2009 毕业设计 第 17 页查表 8-21,得 =1.4tK则载荷系数 的初值 = =2.08t1.241.弹性系数 查表 8-22 得 =189.8EZEZ2N/m节点影响系数 查图 8-64( )得 =2.44H120xHZ重合度系数 查图 8-65 得 =0.78 螺旋角系数 得 =0.99Zcos13Z许用接触应力 由式(8-69)得 =HHlim./NWHZS接触疲劳极限应力 、 查图 8-69 得lim1li2H=570N/mm2 li1=460 N/mm2lim2H应力循环次数由式(8-70)得=1N601480(38)hnjL= 9.7=2981/./2.5u则查图 8-72 得 接触强度的寿命系数 、 (不允许有点接1NZ2触)得= =11N2硬化系数 查图 8-71 及说明得 =1WZWZ接触强度安全系数 查表 8-27,HS 山西农业大学 2009 毕业设计 第 18 页按一般可靠度查 =1.01.1 取minHS N/mm21570/1.58 N/mm22H46/.4故 的设计初值 为1d1tdmm2312.0845289.40.789.()137.51 法面模数 = 查表 8-am1cos/3.5cos/04.dZ3 取 =5a中心距= mma12()/(cos)5(306)/(2cos13)0.9Z圆整取 =231mm分度圆螺旋角12cos()/(nmZa= 5306/31)2.9小轮分度圆直径的计 1tdmm11/cos530/cos2.9154tndmZ圆周速度 = v/6.80/6tm/s19与估取的 =10m/s 很接近,对 的取值影响不大,不必修正t VK取 = =1.24Vt 山西农业大学 2009 毕业设计 第 19 页齿间载荷分配系数 K=r=121.83()cosZ= . .906=1.671tandZ= 30.45t12.9. =0.98=1.67+0.98=2.7r查表 8-21 得 =1.4K载荷系数 = =2.081.241.小轮分度圆直径 mm3312.08.7517.5ttdK取 = =154mm1dt大齿轮的分度圆直径 = mm2d/cos560cos12.9308nmZ齿宽 mmbin1.437.td大轮齿宽 = =65mm2小轮齿宽 = +(510)=65+(510)=7075mm 取1b12b 山西农业大学 2009 毕业设计 第 20 页=70mm1b3.按齿根弯曲疲劳强度校核计算由式(8-78)12aFFSFnKTYbdm齿形系数 =a1VZ33/cos0/cs12.9.4=2.46.8u查图 8-67 得 小轮 =2.48,1aFY大轮 =2.272a应力修正系数 小轮 =1.64aSY1aS大轮 =1.742a重合度系数 由式(8-67)得 =0.25+0.75/Y Y=0.25+0.75/1.67=0.68螺旋角系数 由式(8-78)中的 说明得YY= 12.91. 0850许用弯曲应力 由式(8-71)得 =FFlim/NxFYS弯曲疲劳极限 查图 8-72 得 =460 N/mm2lim lim1=390 N/mm2li2F弯曲寿命系数 查图 8-73 得 = =1NY1NY 山西农业大学 2009 毕业设计 第 21 页尺寸系数 查图 8-74 得 =1xYxY安全系数 查表 8-27 得 =1.6FSFS则= = N/mm21Flim1/NxFY4601/.87.5= = N/mm22li2/xS39/.43.故1F1aFSnKTYbdm2.08452.81640.89621.N/F2F21aSnKTYbdm.0845.7140.6897=45.24 N/mm2 F4.齿轮其他尺寸计算公式名称 代号 小齿轮 大齿轮法向模数 nm=5n齿数 z30 60法向压力角 n20齿顶高隙数 ah=1anh基本参数 顶隙系数 nc=0.25c 山西农业大学 2009 毕业设计 第 22 页4.2.7. 低速级传动装置的运动和动力参数计算1.选择齿轮的材料查表 8-17 小齿轮选用 45 调质 1245HBS7BS大齿轮选用 45 正火 20惰轮选用 45 正火 31S4S2.按齿面接触疲劳强度设计计算确定齿轮传动精度等级,按 =(0.0130.022)vt 1n3/P=(0.0130.022)vt 1n3/P=(0.0130.022) 36.5740=3.55.97m/s螺旋角 b=b13分度圆直径 d154 308齿顶高 ah=5ah齿根高 f =6.25f齿全高 h=11.25h齿顶圆直径 ad164 318齿根圆直径 f141.5 295.5基圆直径 b144.7 289.4几何尺寸端面压力角 t20啮合尺 寸中心距 231 山西农业大学 2009 毕业设计 第 23 页估取圆周速度 =5.6m/s,参考表 8-14,表 8-15 选取vt小轮分度圆直径 ,由式(8-77)得1d2131.2()EHdZKTu齿宽系数 查表 8-23 按齿轮相对轴承为非对称布置,取 =0.8d小齿轮齿数 在推荐值 2040 中选 =20, =381Z1Z3大齿轮齿数 221.82046i齿数比 = =2.28u/Z传动比误差 =(2.28-2.28)/2.28=0 误差在 范/u 5%围内,故合适小齿轮转距 由式(8-53)得1T= =619.50/Pn69.503./74=471N.m载荷系数 由式(8-54)得 =KK.AV使用系数 查表 8-29 取 =1A动载荷系数 查图 8-57 得初值 =1.21VVt齿向载荷分布系数 查图 8-60 得 =1.2KK齿间载荷分布系数 其初值 在推荐值( )t720中初选 = 013 山西农业大学 2009 毕业设计 第 24 页由式(8-55) 、(8-56)得 = =r1121.83()costandZZ= . 320.8t13046.4 =2.77查表 8-21,得 =1.4tK则载荷系数 的初值 = =2.0t1.21.4弹性系数 查表 8-22 得 =189.8EZEZ2N/m节点影响系数 查图 8-64( )得 =2.44H120xHZ重合度系数 查图 8-65 得 =0.78 螺旋角系数 得 =0.99Zcos13Z许用接触应力 由式(8-69)得 =HHlim./NWHZS接触疲劳极限应力 、 查图 8-69 得lim1li2H=570 N/mm2 li1=460 N/mm2lim2H应力循环次数由式(8-70)得=1N601480(38)hnjL= 9.7=2981/./2.5u则查图 8-72 得 接触强度的寿命系数 、 (不允许有点接1NZ2 山西农业大学 2009 毕业设计 第 25 页触)得= =11NZ2硬化系数 查图 8-71 及说明得 =1WZW接触强度安全系数 查表 8-27,HS按一般可靠度查 =1.01.1 取minHS N/mm21H570/1.58 N/mm2246/.4故 的设计初值 为1d1tdmm232.047.89.40.789()14.21 法面模数 = 查表 8-3ama11cos/2.cos3/6.dZ取 =7中心距 =a113()/(2cos)7(2038)/(cos1)aZmm08.5圆整取 =209mm1=2a23()/(cos)7(4638)/(2cos1)mZmm0.7圆整取 =302mm1分度圆螺旋角13cos()/(2nmZa 山西农业大学 2009 毕业设计 第 26 页= 1cos7(2038)/(9)13.2 223nmZa= 1cos7(468)/(1)3.2 小轮分度圆直径的计算值 1td1/cos720/cos13.4tnmZm圆周速度 =v1/6.4.7/60tdm/s5.与估取的 =5.6m/s 很接近,对 的取值影响vt VK不大,不必修正 取 = =1.21Vt齿间载荷分配系数 K=r=121.83()cosZ= . 3.06=1.61tandZ= 20.8t13.23.4=1.17=1.67+1.17=2.77r查表 8-21 得 =1.4K 山西农业大学 2009 毕业设计 第 27 页载荷系数 = =2.08K1.21.4小轮分度圆直径 mm3312.08.14.ttd取 = =143mm1dt大齿轮的分度圆直径 2d= mm/cos746cos13.20nmZ惰轮的分度圆直径 3d= mm2/cos738cos1.273nZ齿宽 mmbmin10.4.td惰轮齿宽 = =114mm3小轮齿宽 = +(510)=114+(510)=119124mm1b13取 =120mmb大轮齿宽 = =120mm2b13.按齿根弯曲疲劳强度校核计算由式(8-78)12aFFSFnKTYbdm齿形系数 =a1VZ33/cos20/cs1.2.6=2.6.849.u 山西农业大学 2009 毕业设计 第 28 页=3VZ33/cos8/cs1.24.查图 8-67 得 小轮 =2.8,1aFY大轮 =2.332a惰轮 =2.393aFY应力修正系数 aS查图 8-68 得小轮 =1.561aSY大轮 =1.72a惰轮 =1.673aSY重合度系数 由式(8-67)得 =0.25+0.75/Y =0.25+0.75/1.6=0.72Y螺旋角系数 由式(8-78)中的 说明得Y = 13.21. 08920许用弯曲应力 由式(8-71)得 =FFlim/NxFYS弯曲疲劳极限 查图 8-72 得 =460 N/mm2lim lim1=390 N/mm2li2F=390 N/mm2lim3弯曲寿命系数 查图 8-73 得 = = =1NY1NY23 山西农业大学 2009 毕业设计 第 29 页尺寸系数 查图 8-74 得 =1xYxY安全系数 查表 8-27 得 =1.6FSFS则 = = N/mm21lim1/NxFY4601/.87.5= = N/mm22Fli2/xS39/.43.= = N/mm23lim3/NxFY01/.62.75故1F12aFSnKTbd.0472.8170.8931.8N/mF2F21aFSnKTYbd.047.3170.289=39.81 N/mm2 F3F31aSnKTYbdm2.0472.91670.289=42.23 N/mm2 3F4.齿轮的其他尺寸计算公式名称 代号小齿轮 惰轮 大齿轮基本参数法向模数 nm=7nm 山西农业大学 2009 毕业设计 第 30 页4.3 轴的设计4.3.1 轴的确定与校核1.求轴上的转矩 TN.mm6623.59.5109.104710Pn2.求作用在齿轮上的力轴上齿轮的分度圆直径为mm1156038cossntmdZ齿数 z20 38 46法向压力角 n20齿顶高隙数 ah =1anh顶隙系数 nc=0.25c螺旋角 b=b13分度圆直径 d143 273 330齿顶高 ah=7ah齿根高 f =8.75f齿全高 h=15.75h齿顶圆直径 ad157 287 347齿根圆直径 f125.5 255.5 312.5基圆直径 b134.4 256.5 310.1几何尺寸端面压力角 t20啮合尺 寸中心距 209 302 山西农业大学 2009 毕业设计 第 31 页mm2270143cossntmdZ圆周力 、径向力 和轴向力 的大小如下,方向如图所示tFrF圆周力 tN124710358.4tTdN26.tF径向力 rN1tantan20358.414.5coscos3rN2tt67.6.7nrF轴向力 N1tan3058.4tan1706.N2t67.t352.8F 3.确定轴的最小直径选取轴的材料为 45 钢,调质处理。按式 4-2 初估轴的最小直径,查表 4-2,取 A=115可得mm233min6.5142.70PdA 山西农业大学 2009 毕业设计 第 32 页4.轴的结构设计拟订轴上零件的装配方案装配方案如图所示按轴向定位要求确定各轴段直径核长度轴段 1 该轴段安装滚动轴承。考虑轴承同时承受径向力和轴向力,选择圆柱滚子轴承。取轴段直径为 =60mm,选用 30212 型圆锥滚子1d轴承,尺寸为 = 。取齿轮距箱体内壁的距离dDT602为 =13mm,考虑倒箱体的铸造误差,滚动轴承应距箱体内壁有一段距离 =2mm,则该轴段的长度为s= mm1LT( 轴 承 宽 度 ) +( 5-) +3=40轴段 2 该轴段安装齿轮。齿轮左端采用轴环定位,右端采用套筒定位。取轴段直径为 =70mm。已知齿轮轮毂宽度为 65mm,为了使套2d筒端面可靠地压紧齿轮,轴段的长度应略短于齿轮毂孔宽度,取 =62mm2L轴段 3 取齿轮左端轴肩高度 mm,则轴环的直径 =80mm。查设计手5h3d册中的轴承标准,轴肩高度应满足轴承拆卸要求,否则将轴环分为两个轴段。轴段长度为 =16mm。2L轴段 4 该轴段安装齿轮。齿轮左端采用轴环定位,右端采用套筒定位。 山西农业大学 2009 毕业设计 第 33 页取轴段直径为 =70mm。已知齿轮轮毂宽度为 120mm,为了使套4d筒端面可靠地压紧齿轮,轴段的长度应略短于齿轮毂孔宽度,取 =117mm 。2L轴段 5 该轴段安装滚动轴承。考虑轴承同时承受径向力和轴向力,选择圆柱滚子轴承。取轴段直径为 =60mm,选用 30212 型圆锥滚子1d轴承,尺寸为 = 。取齿轮距箱体内壁dDT602的距离为 =16mm,考虑倒箱体的铸造误差,滚动轴承应距箱体内壁有一段距离 =3mm,则该轴段的长度为s= mm1LT( 轴 承 宽 度 ) +( -7) +63=45.轴上零件的周向定位齿轮与轴的周向定位采用 型普通平键联接,平键的尺寸为A=bhL2015为了保证齿轮与轴具有良好的对中性,取齿轮与轴的配合为 。7/6Hr滚动轴承与轴的周向定位是采用过渡配合保证的,因此轴段的直径尺寸公差取为 6。m6.确定轴上圆角和倒角尺寸各轴肩处的圆角为 mm,轴端倒角取 。2R2457.轴的强度校核求轴的载荷首先根据轴的结构图作出轴的计算简图。在确定轴承的支点位置时,从手册中查取轴承 30212 型圆锥滚子轴承的宽度为 22mm,因此轴的支承跨距为 mm。257L根据轴的计算简图作出轴的弯矩图、扭矩图和当量弯矩图。从轴的结构图和当量弯矩图中可以看出,两齿轮中心截面的当量弯矩最大,是轴的危险截面。这两截面处的 、 、 、 及 的数值如下。HMVTcM求支反力水平面 121HttRF126587.430.HR273509t731由上面两式得 =-5232.5N N1H2.H垂直面 12VrRF12460.72.5VR12735090rM 山西农业大学 2009 毕业设计 第 34 页N.mm1706.381079.42dFMN.mm5.21273496.VR由上面式子得 N N173V284.5VR弯矩 和HMV水平面 N.mm17352.738192.5HRN.mm24.4垂直面 N.mm173.3580.1VMN.mm248.2469R合成弯矩N.mm2221138197.5480.1354.8HVMN.mm22 697.扭矩 N.mmT62.9.5109.510410Pn当量弯矩 cMN.mm22213854.64760.8cT( 0.1)N.mm297. 9.c( .) 山西农业大学 2009 毕业设计 第 35 页RH1V173 109 42RV2RH2Fr2Ft2 Fr1Ft1Fa2 a1wRH1 Ft2 Ft1 RH2MH1MH2RV1 Fr1Ft2MVB1 MVC2Ma1Ma2MB2 MC2MBca2 McaMMVRVMHRHA B C D(a)(b)(c)(d)(e)(f)(g)RV2T(h)VC1VB2 aT1B1Bca1 MCca1Cca28.校核轴的强度轴的材料为 45 钢调质。由表 4-1 查得 N/mm2,则60B 山西农业大学 2009 毕业设计 第 36 页即 N/mm2,取 N/mm2,轴的计算应力为0.9.1B:5460:5622137.81.9N/m/ccMW229.4/56/0.cc 4.3.2轴承的选择与校核4.2.1.求轴上的转矩 TN.mm66334.59.5109.5101072Pn4.2.2.求作用在齿轮上的力选取的是圆锥滚子轴承 30212 型轴上齿轮的分度圆直径为mm7382coscs1ntmdZ惰 惰圆周力 、径向力 和轴向力 的大小如下,方向如图所示tFrF(c)(b)(a) CBA RHH2FaFtr RH2V273RV1H RVRV2MaFtFtRH1RV1圆周力 tF 山西农业大学 2009 毕业设计 第 37 页N21074.3tTFd径向力 rNtantan2074.765.9coscos13r轴向力 FNtan740.tan709.44.2.3 求支反力水平面 12HtRF12.HR735573由上面两式得 =4991.4 1HN241.0HN垂直面 21VrRF1265.9VR12735VMN/mm709.43.d215.VR由上面式子得 N N8.21943.VR合成支反力 N21149.8.50.7HVN222213.0.1398.R4.2.4 轴承的派生轴向力为接触角1.5tan.ta.6e04coc.97YN18.72029RS 山西农业大学 2009 毕业设计 第 38 页N23098.156.7RSY4.2.5 轴承所受的轴向载荷因 N 11.4207.31aaKFS2S= NA9.6.4= =1596.9 N2S4.2.6 轴承的当量载荷因 1/437/508.0.62ARe0.X19YN1.74317.9rP因 2/56./308.520.6AReX2YN219.1.95.rP4.2.7 轴承寿命因 ,故应按 计算1r21rP0/362trhpfCLn式中 轴的转速 m/s温度系数tf载荷系数pf轴向当量载荷2rP基本额定载荷rC 山西农业大学 2009 毕业设计 第 39 页代入10/362trhpfCLnP10/3610.34.56.9=43905.5h (合格)4.3花键的选择与校核矩形花键的齿数通常为偶数,设计时,按联接处的轴径 从标准中选D取相应的规格: ,选取 。()()NdDB( 齿 数 ) 小 径 ( 大 径 ) 键 宽 8621计算时,假设载荷沿键的工作长度 均匀分布,各齿面上压力的合力 作用l Q在平均直径 处,为了考虑花键各齿间实际载荷分配不均匀的影响,计入md系数 ,则当花键传递工作转距 时,静联接挤压强度条件条件分别为T2ppmTNhl式中 载荷分配不均匀系数,一般取 =0.70.8;花键齿工作高度, = c 为倒角尺寸;h( D-d) /2花键的平均直径, ;mdm( )许用挤压应力,取 =150 N/mm2pp齿数NN.m44 3.79505194.62Tn代入得 2ppmNhld= N/mm2 符合要求194.62.5100.758p5 行星轮的设计 山西农业大学 2009 毕业设计 第 40 页5.1工作滚筒行星机构设计5.1.1 齿轮材料、热处理工艺及制造的确定:太阳轮和行星轮的材料 20CrMnTi,表面渗碳淬火处理,表面硬度为5862HRC,齿面接触 = 1200MPa,试验齿轮齿根弯曲疲劳极限:limH太阳轮: = 400MPalimF太 阳 轮行星轮: = 400 0.7 = 280 MPali行 星 轮齿形为渐开线直齿,最终加工为磨齿,精度为 6 级。内齿圈材料为 42CrMo,调质处理,硬度为 262302HBS,试验齿轮的接触疲劳极限: =750MPa,试验齿轮的弯曲疲劳极限: =280MPa,limH limF齿形的最终加工为插齿,精度为 7 级。5.1.2 齿轮几何尺寸确定:1.齿轮模数和中心距:按齿面接触强度初算太阳轮(小齿轮)分度圆直径: 32lim(1)AHPaddTKuk式中: u齿数比 u = =29/22Z/行 星 轮 太 阳 轮算式系数,对于钢对钢配对的齿轮副,直齿轮传动 dK取 768;斜齿轮传动 取 720;对于钢对非钢配d dK对的齿轮副,应对上述的算式系数 进行修正。d使用系数为 1.5;AK 山西农业大学 2009 毕业设计 第 41 页载荷不均匀系数;HPK综合系数为(1.82.4);齿宽系数,取 0.5d试验齿轮的接触疲劳极限,N/mm 2limH啮合齿轮副中,小齿轮的名义转距,N/m; 1TN/m.15327.608.9HPapKn式中“ ”正号用于外啮合,负号用于内啮合。代入 32lim(1)AHPaddTuk
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