主体剪力墙模板施工方案(标准版)

主体剪力墙模板施工方案（标准版） (标准施工方案，可以直接使用，可编辑 优秀版资料，欢迎下载） 天津顺鑫成食品新建生产基地 主体模板施工方案 编制: 年 月 日 年 月 日 审批： 年 月 日 天津天一建设集团 一、编制依据 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《混凝土结构设计规范》GB50010—2002 设计图纸及施工现场规划图 天津天一建设集团企业工艺标准汇编—TYJSH-QB 一、工程概况 ⑴工程名称：天津顺鑫成食品新建生产基地 ⑵建设地点:天津市津南区双港工业园内 ⑶建设规模：本工程分为四个单体建筑，分别为：冷食车间：20035㎡、综合楼：6529㎡、速冻车间:4800㎡、锅炉房：1148㎡. 本工程主体为钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度为7度,建筑耐火等级为二级。 二、方案及材料选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时要充分考虑以下几点： 1、 模板及其支架的结构设计,力求做到结构要安全可靠，造价经济合理. 2、 在规定的条件下和规定的适用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性. 3、 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、 结构选型时，力求做到受力明确,构造措施到位,升降搭拆方便,便于检查验收。 5、 综合以上几点，模板及模板支架的搭设,还必须符合JGJ59-99检查标准要求,要符合市文明工地的有关标准。 模板、支撑选型： 柱模板:采用15mm厚清水板，在木工棚制作施工现场组拼，背内楞采用60*60方木，柱箍采用80*40矩形钢楞加固,采用可回收M12对拉螺栓进行加固，沿柱子高度每隔50cm加设.边角处用木板条找补,并贴海绵条填满缝隙，保证棱角方直、美观。 梁、板模板 采用13cm厚竹胶板,在木工棚制作施工现场组拼。先支设承重架，承重架采用脚手架钢管搭设,步距不大于1。5米，梁底板采用钢管支撑,板底部采用独立钢管支撑，并加设可调顶丝。 2、施工准备 2.1、放线 根据平面控制网线，在垫层上放出控制轴线，对墙、柱要放五条控制线,一条轴线、两条墙柱截面边线、两条模板控制线。 2。2、材料准备 1. 各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。 2. 根据施工期间的工程量，施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场,并妥善保管。 3. 对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，应及时组织退场。 4. 原材料进场后应堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空,防止雨水淋泡。 2。3、技术准备 1．熟悉图纸，了解掌握模板的施工工艺,按图纸和项目部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。 2．按施工方案和技术规程对操作者进行技术安全交底并下达具有可操作性、可实施的技术交底书。 3．认真做好材料进场验收工作，复查材料材质证明，现场材料进场存储工作. 4．做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料,以保证技术资料的及时、准确、完整。 3、模板的施工工艺 3.1、模板安装前的准备工作 a、 模板安装前作好模板的定位基准线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线和施工图用墨线弹出模板的内边线、边线和外侧控制线，以便于模板的安装和校正。 b、 梁模板轴线定位方法：把经纬仪架设在轴线偏1米的控制线上,在柱顶处用外伸尺的方法，在柱模板上用红笔画出轴线位置点，然后根据此轴线点再进行其它测量定位工作. c、 作好标高测量工作用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求,直接引测到安装位置。 d、 设置模板定位基准 墙体上部和柱模可根据构件断面尺寸切割一定长度钢筋头，点焊在预留插筋上，作为模板定位筋,可以保证钢筋保护层与模板位置的准确。 e、 按施工需用的模板及配件，对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。 f、 经检查合格后的模板，应按照安装程序进行堆放。底层要加垫木，模板底层要垫离地面不小于10Cm. g、 竖向模板安装的底面要平整，防止漏浆. h、 在每次拆模之后，要清理模板，并刷脱模剂。 3.2、模板施工程序 1、柱模板施工程序 基层清理→放模板支设要求的50线→柱模板吊装就位→安装模板上、中、下柱箍以及柱模斜撑→核正模板的位置、垂直度、平整度→安装其它柱箍→细校正柱模的位置、垂直度、平整度→柱模板自检→报项目部验收→报监理公司验收→浇筑砼养护→模板拆除、清理、退场堆放. 2、梁模板施工程序 弹出梁轴线及水平线并复核→搭设梁模支架→绑扎钢筋→安装侧梁模→安装另一侧梁模→安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→梁模板自检→报项目部验收→报监理公司验收→浇筑砼养护→模板拆除、清理、退场堆放. 3。3、模板支设 1、梁模板 1． 安装梁模支架之前,在支柱下脚铺设15cm×15cm垫板，并且楼层间的上下支座应大至在同一条直线上。支柱采用双排，间距600～1000mm，支柱上连固8cm×8cm木楞。支柱中间和下方加模杆或斜杆，立杆加可调底座. 2． 在支柱上调整预留梁底模板的厚度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直。 3． 安装梁一侧模板，在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁另一侧模板，将两侧模与底板连接角模与卡具连接。安装上下锁口楞及外竖楞，附加斜撑,其间距一般为75cm。当梁高超过70cm时，需加腰楞，并穿对拉螺栓加固，且梁侧模安装固定前上口要拉线找直。 4． 复核检查梁模尺寸,与相邻梁、柱、板模板固定。 2、柱子模板 1、清理场地，柱钢筋验收合格后封模,模板底部沿模板边线用1：3水泥砂浆找平，防止模板底部漏浆。 2、采用方管和螺杆进行加固，沿柱高间距500. 3、调整轴线位移，调整垂直度，上口安放保护层限位卡及保证钢筋间距的内撑卡。 3.4、技术质量保证措施 1． 严格落实班组自检、互检、交接检“三检制度”，确保模板安装质量。 2． 砼浇筑过程中应派专人2～3名观模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。 3． 所有柱子模板拼缝，梁与柱等节点处均需用海棉胶带贴缝或以密封胶带粘贴，以确保砼不漏浆。 4． 梁、板模安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝宽度,模板高度,脱模剂涂刷等的准确性，严格控制预拼模板精度,其拼装精度要求： 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法 项 目 允许偏差(mm) 检验方法 轴线位置 5 钢尺检查 底模上表面标高 ±5 水准仪或拉线、钢尺检查 截面内部尺寸 基础 ±10 钢尺检查 柱、梁、墙 +4，-5 钢尺检查 层高垂直度 ≤5m 6 经伟仪或吊线、钢尺检查 ＞5m 8 相邻两板表面高低差 2 钢尺检查 表面平整度 5 2m靠尺和塞尺检查 5． 主轴线和分轴线放线后，规定负责测量记录员及时记录平面尺寸测量数据,并要及时墙、柱、剪力墙体的成品尺寸，目的是通过分析墙体和柱子的垂直度误差,并根据数据分析原因，将问题及时反馈到生产责任人，及时进行调整和纠正。 6． 模板的脱模剂要使用水性脱模剂，以防污染钢筋。 7． 模板安装前必须检查所有预埋，预留是否正确，水电，暖通等工种和安装是否及时,并通过业主和监理检查合格后方可封模。 8． 楼面模板安装后必须与钢筋工种配合，保证钢筋人员正常工作。 9． 严格按照要求进行技术交底操作,杜绝违章操作. 10． 模板安装完毕后必须先自检后互检并经质检员验收和监理确认后方可进入下道工序施工。 11． 预埋件允许误差表（mm): 预埋件和预留孔洞的允许偏差 项 目 允许偏差（mm） 预埋钢板中心线位置 3 预埋管、预埋孔中心线位置 3 插筋 中心线位置 5 外露长度 +10 , 0 预埋螺栓 中心线位置 2 外露长度 +10 , 0 预留洞 中心线位置 10 尺 寸 +10 , 0 12． 当梁板跨度≥4m时,模板应起拱,本工程主梁起拱高度为梁跨的1/1000-3/1000。 13． 所使用的钢管规格为Φ48×3.5mm，对锈蚀、压扁、裂缝等材料杜绝进场。 14． 拆模时，以项目部下发的指令书为拆模依据。 3。5、模板拆除 3.5。1、拆模注意事项 1、模板拆除的一般要点 ①、侧模拆除：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除. ②、拆模应遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑,后拆竖向支撑等原则. ③、模板工程作业组织,应遵循支模与拆模统一由一个作业班组安排作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况,易找拆模关键点位,对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。 2、模板拆除工艺 ⑴、工艺流程 填写拆模申请单→拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑→拆除梁连接件及侧模板→分段分片拆除楼板模板、钢（木）楞及支柱→拆除梁底模板及支撑系统。 ⑵、拆模施工要点 1）拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑,以便作业,然后拆除梁与楼板的连接角模及梁侧模板，以使两相邻模板断连. 2)下调支柱顶翼托螺杆后，用钢钎轻轻撬动竹胶板，或木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。每块竹胶板拆下时，人工托块放于地上。 四、模板技术措施 本工程柱子截面积大同小异，现就截面最大的柱子600＊600为例计算。 柱模板计算书 柱截面宽度B(mm):600。00；柱截面高度H(mm):600。00；柱模板的总计算高度：H = 5。27m； 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2; 一、参数信息 1。基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1;柱截面高度H方向竖楞数目:3； 对拉螺栓直径(mm):M12； 2.柱箍信息 柱箍材料:钢楞;截面类型：矩形; 宽度(mm):80。00；高度（mm):100。00；壁厚（mm)：5。00； 钢楞截面惯性矩I（cm4):241.42；钢楞截面抵抗矩W(cm3)：48。28； 柱箍的间距(mm)：500;柱箍肢数：1； 3。竖楞信息 竖楞材料:木楞； 宽度（mm）:60。00；高度(mm):60。00； 竖楞肢数:2； 4.面板参数 面板类型：竹胶合板；面板厚度（mm):18。00； 面板弹性模量（N/mm2）：9500。00; 面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）:13.00； 面板抗剪强度设计值（N/mm2）:1。50; 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值fc(N/mm2）：13。00;方木弹性模量E（N/mm2）：9500。00; 方木抗剪强度设计值ft（N/mm2):1.50; 钢楞弹性模量E(N/mm2）：210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 柱模板设计示意图 计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值： 其中γ—— 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h; T —— 混凝土的入模温度，取20。000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h； H —- 模板计算高度，取3。000m; β1-— 外加剂影响修正系数，取1.000； β2—- 混凝土坍落度影响修正系数,取1。000。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 分别为 47。705 kN/m2、72。000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2. 三、柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力. 由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 270 mm,且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。 面板计算简图 1.面板抗弯强度验算 对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中, M—-面板计算最大弯距(N.mm); l—-计算跨度(竖楞间距）: l =270。0mm； q—-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.2×47。71×0。50×0.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2。00×0。50×0.90=1。260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1。260=27.021 kN/m； 面板的最大弯距：M =0.125 ×27。021×270×270= 1.97×105N.mm； 面板最大应力按下式计算: 其中，σ ——面板承受的应力(N/mm2)； M —-面板计算最大弯距(N。mm）； W --面板的截面抵抗矩 ： b：面板截面宽度，h:面板截面厚度; W= 500×18.0×18。0/6=2。70×104 mm3； f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13。000N/mm2； 面板的最大应力计算值:σ = M/W = 1。97×105 / 2。70×104 = 7。296N/mm2； 面板的最大应力计算值σ =7.296N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 ［σ］=13.000N/mm2，满足要求！ 2.面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算,公式如下: 其中，∨--面板计算最大剪力（N）； l—-计算跨度(竖楞间距): l =270。0mm; q——作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0。50×0。90=25。761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。4×2.00×0。50×0。90=1。260kN/m，式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1。260=27。021 kN/m； 面板的最大剪力：∨ = 0.625×27.021×270.0 = 4559。743N； 截面抗剪强度必须满足下式： 其中,τ -—面板承受的剪应力（N/mm2)； ∨—-面板计算最大剪力（N)：∨ = 4559.743N； b—-构件的截面宽度（mm):b = 500mm； hn—-面板厚度（mm）:hn = 18.0mm； fv-—-面板抗剪强度设计值（N/mm2）：fv = 13。000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值: τ =3×4559。743/(2×500×18。0）=0。760N/mm2; 面板截面抗剪强度设计值: ［fv]=1.500N/mm2; 面板截面的受剪应力τ =0。760N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1。500N/mm2，满足要求! 3。面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算,挠度计算公式如下： 其中，ω-—面板最大挠度（mm)； q--作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）： q = 47.71×0.50＝23.85 kN/m; l—-计算跨度（竖楞间距）： l =270。0mm； E—-面板弹性模量（N/mm2）:E = 9500.00 N/mm2； I--面板截面的惯性矩（mm4）； I= 500×18。0×18.0×18.0/12 = 2。43×105 mm4； 面板最大容许挠度: [ω] = 270。0 / 250 = 1.080 mm； 面板的最大挠度计算值： ω = 0。521×23.85×270.04/（100×9500。0×2。43×105) = 0。286 mm； 面板的最大挠度计算值ω =0。286mm小于面板最大容许挠度设计值 [ω]= 1.080mm,满足要求！ 四、竖楞方木的计算 模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。 本工程柱高度为3。0m，柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60×80×80/6 = 64。00 cm3； I = 60×80×80×80/12 = 256.00 cm4； 1.抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式： 其中， M——竖楞计算最大弯距（N.mm）; l-—计算跨度（柱箍间距）： l =450。0 mm； q——作用在竖楞上的线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。2×47.71×0。27×0。90=13。911kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。4×2。00×0。27×0.90=0。680kN/m； q = （13。911+0。680)/2=7。296 kN/m; 竖楞的最大弯距：M =0。1×7。296×450.0×450.0= 1。48×105N.mm； 其中，σ --竖楞承受的应力（N/mm2）； M ——竖楞计算最大弯距（N。mm)； W --竖楞的截面抵抗矩（mm3），W=6.40×104; f --竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=13.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值： σ = M/W = 1。48×105/6.40×104 = 2。308 N/mm2； 竖楞的最大应力计算值σ =2.308N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值 [σ］=13.000N/mm2，满足要求！ 2.抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中，∨—-竖楞计算最大剪力(N）； l--计算跨度(柱箍间距)： l =450.0mm； q-—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1：1。2×47。71×0.27×0.90=13.911 kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。4×2。00×0.27×0。90=0。680 kN/m； q = （13。911+0。680）/2=7。296 kN/m； 竖楞的最大剪力:∨ = 0。6×7.296×450。0 = 1969。809 N； 截面抗剪强度必须满足下式: 其中，τ —-竖楞截面最大受剪应力(N/mm2）; ∨-—竖楞计算最大剪力（N):∨ = 1969。809 N； b——竖楞的截面宽度（mm)：b = 60.0mm； hn——竖楞的截面高度(mm）：hn = 80.0mm； fv-—竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值： τ =3×1969.809/（2×60.0×80。0）=0.616 N/mm2； 竖楞截面抗剪强度设计值： ［fv］=1。500 N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值τ =0。616N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.50N/mm2,满足要求！ 3。挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下： 其中，ω--竖楞最大挠度（mm）； q——作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47。71×0.27 = 12。88 kN/m； l-—计算跨度（柱箍间距)： l =450。0 mm; E--竖楞弹性模量（N/mm2)：E = 9500.00 N/mm2； I—-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2。56×106； 竖楞最大容许挠度: ［ω］ = 450/250 = 1。800 mm； 竖楞的最大挠度计算值： ω = 0.677×12。88×450.04/(100×9500。0×2。56×106) = 0。147 mm； 竖楞的最大挠度计算值ω=0。147mm小于竖楞最大容许挠度 [ω]=1.800mm，满足要求！ 五、B方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 8.00 ×10。00 ×10.00 / 6 = 133.33 cm3； I = 8.00 ×10。00 ×10.00 ×10.00 / 12 = 666。67 cm4； 柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： 其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取B方向的； P = （1.2 ×47。71×0。90 + 1。4 ×2.00×0.90）×0.270 × 0.45/1 = 6。57 kN； 最大支座力： N = 9。798 kN； 最大弯矩: M = 0。233 kN.m; 最大变形： V = 0。034 mm； 1. 柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值： M = 0。23 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 133。33 cm3； B边柱箍的最大应力计算值: σ = 1.67 N/mm2; 柱箍的抗弯强度设计值： ［f] = 13.000 N/mm2; B边柱箍的最大应力计算值σ =1。67N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 ［f］=13。000N/mm2，满足要求! 2。 柱箍挠度验算 经过计算得到： ω = 0。034 mm; 柱箍最大容许挠度:[ω] = 300。0 / 250 = 1.200 mm； 柱箍的最大挠度ω =0。034mm小于柱箍最大容许挠度 ［ω]=1。200mm，满足要求！ 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式如下: 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力; A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2）； f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170。000 N/mm2； 查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ; 对拉螺栓的有效直径： 9。85 mm； 对拉螺栓的有效面积： A= 76.00 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力： N = 9.798 kN。 对拉螺栓最大容许拉力值： [N］ = 1。70×105×7.60×10—5 = 12。920 kN; 对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.798kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 ［N］=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 本工程中,柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 8。00 ×10.00 ×10.00 / 6 = 133。33 cm3; I = 8.00 ×10。00 ×10。00 ×10。00 / 12 = 666。67 cm4； 柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图)： 其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.2×47。71×0.90+1。4×2.00×0.90）×0。220 ×0.45/1 = 5。35 kN； 最大支座力: N = 8.314 kN; 最大弯矩： M = 0。167 kN。m; 最大变形: V = 0.019 mm； 1。柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.17 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 133。33 cm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 1.194 N/mm2; 柱箍的抗弯强度设计值： ［f］ = 13。000 N/mm2； H边柱箍的最大应力计算值σ =1.194N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 [f］=13.000N/mm2，满足要求！ 2. 柱箍挠度验算 经过计算得到： V = 0。019 mm； 柱箍最大容许挠度: ［V］ = 250.000 / 250 = 1。000 mm； 柱箍的最大挠度 V =0。019mm小于柱箍最大容许挠度 [V]=1.000mm，满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 （mm2）; f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170。000 N/mm2； 查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9。85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76。00 mm2； 对拉螺栓最大容许拉力值： [N］ = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.920 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力： N = 8。314 kN。 对拉螺栓所受的最大拉力: N=8.314kN 小于 ［N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求！ 梁模板计算书 因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容. 梁段： 一、参数信息 1。模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B（m)：0.30； 梁截面高度 D（m）:0.70 混凝土板厚度(mm）：0。10； 立杆纵距(沿梁跨度方向间距）La（m）：1。00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10; 脚手架步距(m）:1。50； 梁支撑架搭设高度H(m)：4。50； 梁两侧立柱间距(m)：1。00； 承重架支设：1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb（m)：1.00； 采用的钢管类型为Φ48×3。50； 扣件连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0。80； 2。荷载参数 模板自重（kN/m2）:0。35； 钢筋自重（kN/m3):1。50； 施工均布荷载标准值(kN/m2）：2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0; 倾倒混凝土侧压力（kN/m2):2。0; 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2）：2.0 3.材料参数 木材品种：粗皮落叶松； 木材弹性模量E(N/mm2）：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7; 面板类型：胶合面板； 钢材弹性模量E(N/mm2）：210000.0； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205。0； 面板弹性模量E（N/mm2）:9500.0； 面板抗弯强度设计值fm（N/mm2)：13.0； 4。梁底模板参数 梁底模板支撑的间距（mm):300.0； 面板厚度(mm）：18。0； 5。梁侧模板参数 主楞间距(mm）：500; 次楞间距(mm）:300； 穿梁螺栓水平间距(mm）：500； 穿梁螺栓竖向间距（mm）:500; 穿梁螺栓直径（mm）：M12； 主楞龙骨材料:木楞,，宽度60mm，高度60mm； 主楞龙骨材料：木楞,,宽度60mm，高度60mm； 二、梁模板荷载标准值计算 1。梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力. 按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ -— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t —— 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算，得5。714h； T —— 混凝土的入模温度，取20。000℃； V —- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。750m； β1—— 外加剂影响修正系数，取1。200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 44。343 kN/m2、18。000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾 倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.计算的原则是按照龙骨的间 距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯验算 其中，σ —- 面板的弯曲应力计算值（N/mm2)； M —- 面板的最大弯距（N。mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩，W = 50。00×1.8×1.8/6=27.00cm3； [f］ —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。2×0。50×18。00×0。90=9。72kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1。4×0.50×2。00×0.90=1.26kN/m； q = q1+q2 = 9。720+1.260 = 10。980 kN/m； 计算跨度（内楞间距): l = 300。00mm; 面板的最大弯距 M= 0。1×10.98×300.002 = 9.88×104N。mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值： σ = 9。88×104 / 2。70×104=3.660N/mm2; 面板的抗弯强度设计值: ［f］ = 13。000N/mm2； 面板的受弯应力计算值σ =3.660N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13。000N/mm2,满足要求! 2.挠度验算 q—-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q = 18.00×0.50 = 9.00N/mm； l--计算跨度（内楞间距): l = 300。00mm； E—-面板材质的弹性模量： E = 9500.00N/mm2； I——面板的截面惯性矩: I = 50。00×1。80×1.80×1.80/12=24.30cm4; 面板的最大挠度计算值： ω = 0.677×9.00×300。004/(100×9500。00×2。43×105) = 0.214 mm； 面板的最大容许挠度值:［ω］ = l/250 =300.000/250 = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值ω =0。214mm小于面板的最大容许挠度值 ［ω]=1.200mm，满足要求！ 四、梁侧模板内外楞的计算1。内楞计算 内楞(木或钢）直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40×60×60/6 = 24.00 cm3； I = 40×60×60×60/12 = 72.00 cm4； （1).内楞强度验算 强度验算计算公式如下： 其中，σ -— 内楞弯曲应力计算值(N/mm2）； M -— 内楞的最大弯距(N。mm)； W —- 内楞的净截面抵抗矩； ［f］ —- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1。2×18。000×0。85+1。4×2.000×0.85)×0.300/2=3.11 kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500 mm； 内楞的最大弯距: M=0。1×3.11×500。002= 7.78×104 N.mm； 经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值σ = 7。78×104/2。40×104 = 3.241 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值： [f] = 17.000 N/mm2； 内楞最大受弯应力计算值σ = 3.241 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值小于 ［f］=17.000N/mm2，满足要求！ （2）.内楞的挠度验算 其中 E —- 面板材质的弹性模量： 10000。00 N/mm2; q—-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18。00×0.30/2= 2。70 N/mm； l--计算跨度(内楞间距):l = 500。00 mm； I-—面板的截面惯性矩:E = 7.20×105 N/mm2； 内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×2。70/2×500.004/(100×10000.00×7。20×105） = 0.159 mm； 内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000 mm； 内楞的最大挠度计算值ω=0.159mm小于内楞的最大容许挠度值 ［ω]=2。000mm，满足要求! 2。外楞计算 外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60×80×80/6 = 64.00 cm3; I = 60×80×80×80/12 = 256.00 cm4； （1）。外楞抗弯强度验算 其中σ -— 外楞受弯应力计算值（N/mm2) M -— 外楞的最大弯距（N.mm)； W —- 外楞的净截面抵抗矩； ［f］ --外楞的强度设计值(N/mm2)。 最大弯矩M按下式计算: 其中，作用在外楞的荷载: P = （1.2×18。00×0。85+1.4×2.00×0。85)×0。50×0。50/2=2。59 kN； 外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距)： l = 500 mm； 外楞的最大弯距：M = 0.175×2592。500×500.000 = 2.27×105 N/mm 经计算得到，外楞的受弯应力计算值： σ = 2.27×105/6.40×104 = 3.544 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: ［f］ = 17。000 N/mm2； 外楞的受弯应力计算值σ =3。544N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 ［f］=17.000N/mm2，满足要求！ （2)。外楞的挠度验算 其中 E —- 外楞的弹性模量,其值为 10000.00 N/mm2； p—-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p ==18.00×0.50×0.50/2= 2.25 KN； l—-计算跨度(拉螺栓间距）:l = 500。00 mm； I-—面板的截面惯性矩：I = 2。56×106 N/mm2； 外楞的最大挠度计算值： ω = 11。146×2.25×103×500。003/（100×10000.00×2.56×106) = 0.126 mm； 外楞的最大容许挠度值: ［ω］ = 2。000 mm； 外楞的最大挠度计算值ω =0.126mm小于外楞的最大容许挠度值 ［ω]=2。000mm，满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170。000 N/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9。85 mm； 穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2; 穿梁螺栓所受的最大拉力: N = 5。400 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: ［N] = 170。000×76/1000 = 12.920 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 [N］=12。920kN，满足要求！ 六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000.00×18.00×18。00/6 = 5。40×104mm3; I = 1000。00×18。00×18。00×18。00/12 = 4.86×105mm4； 1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算: 其中,σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2); M —- 计算的最大弯矩 (kN.m）; l--计算跨度(梁底支撑间距）: l =150。00mm; q —- 作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值： q1： 1。2×（24。00+1。50)×1.00×0.70×0。90=19。28kN/m; 模板结构自重荷载: q2：1。2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m; 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3： 1.4×2。00×1.00×0。90=2。52kN/m； q = q1 + q2 + q3=19.28+0。38+2。52=22。18kN/m； 跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0。125×22。176×0。150=0。416kN。m； σ =0。416×106/5。40×104=7.700N/mm2； 梁底模面板计算应力σ =7.700 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 [f］=13.000N/mm2，满足要求！ 2。挠度验算 根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下: 其中,q——作用在模板上的压力线荷载： q =（（24。0+1.50）×0.700+0。35）×1.00= 18。20N/mm； l-—计算跨度(梁底支撑间距）: l =150.00mm； E—-面板的弹性模量: E = 9500。0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω] =150.00/250 = 0。600mm； 面板的最大挠度计算值： ω = 0。521×18。200×150.04/(100×9500。0×4。86×105）=0.010mm； 面板的最大挠度计算值: ω =0.010mm小于面板的最大允许挠度值:［ω］ = 150.0 / 250 = 0。600mm，满足要求！ 七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木. 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1。荷载的计算: (1）钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = (24。000+1.500)×0。700×1.000=17.850 kN/m； (2）模板的自重线荷载（kN/m）： q2 = 0。350×1.000×（2×0.700+0。300）/ 0。300=1。983 kN/m； （3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= （2。500+2。000）×0.300×1。000=1.350 kN； 2。方木的支撑力验算 均布荷载 q = 1。2×17.850+1。2×1.983=23.800 kN/m； 集中荷载 P = 1.4×1。350=1。890 kN; 方木计算简图 经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为： N1=1。408 kN； N2=6.340 kN； N3=1.408 kN； 木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6。000×6。000×6。000/6 = 36.00 cm3; I=6。000×6.000×6.000×6.000/12 = 108.00 cm4； 八、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 九、扣件抗滑移的计算： 按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）： R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值，取6。40 kN; R —- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R= 4。09 kN； R < 6。40 kN ， 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值,它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 4.087 kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1。2×0.129×4.500=0。697 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1。2×(1.00/2+（0.70—0.25）/2）×1.00×0。35=0.305 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载： N4=1。2×(1.00/2+（0。70—0.25)/2）×1。00×0。100×(1。50+24。00)=2.219 kN； N =4。087+0。697+0。305+2.219=7.307 kN； φ-— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -— 计算立杆的截面回转半径 (cm）：i = 1。58； A -- 立杆净截面面积 (cm2）: A = 4.89; W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08; σ —- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); [f］ -— 钢管立杆抗压强度设计值：[f］ =205.00 N/mm2； lo -- 计算长度 (m）； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1） k1 —— 计算长度附加系数，取值为:1.155 ; u -— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3，u =1.700; 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m; Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000; 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ; 钢管立杆受压应力计算值；σ=7306。890/(0.207×489。000) = 72.186 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算σ = 72.186 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 ［f］ = 205.00 N/mm2，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a） (2) k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167； k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1。700 按照表2取值1.002； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a) = 1.167×1。002×(1.500+0。100×2) = 1。988 m; Lo/i =1987.868 / 15。800 = 126.000; 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。417 ； 钢管立杆受压应力计算值；σ=7306.890/(0。417×489.000） = 35.833 N/mm2; 钢管立杆稳定性计算σ = 35。833 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f］ = 205.00 N/mm2,满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。 以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]: 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c。梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0。9--1。5m为宜，不宜超过1.5m。 3。整体性构造层的设计： a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4——6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-—15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层. 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b。中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-—15m设置。 5。顶部支撑点的设计: a。最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆,且不宜大于20