单层厂房排架结构课程设计

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1、单层单跨工业厂房课程设计致谢第一章设计资料11设计资料(1) 工程名称：某锻工车间。(2) 建筑地点：车间所在场地，天然地面下0.8m内为填土，填土下层3.5m内为粉质粘土，地基承 载力设计值f二200kN /m2，设计水位很低，不予考虑。(3) 自然条件：基本风压CD = 0.3kN/m2基本雪压s = 0.25kN/m2。屋面积灰荷载0.5kN/m20 0(4) 建筑平面、剖面如图1-1和图1-2所示。.=.LraAnnoAnnoAnnoft nonAnnoJ-in I.图1-1建筑平面布置图圉 1. 厂期刨而囿图1-2 I-I剖面图第二章 厂房标准构件及排架柱材料选用2.1 厂房中标准构

2、件选用情况2.1.1 屋面做法两毡二油防水层上铺小石子：0.35kN/m220mm水泥沙浆找平层：0. 4kN/m2100mm珍珠岩保温层：0. 5kN/m2一毡二油隔气层：0.05kN/m220mm水泥沙浆找平层：0. 4kN/m2合计：g =1.7 kN / m 21k屋面活荷载：q = l.OkN / m 21k屋面外荷载：g + q = 1.7 +1.0 = 2.7 kN / m 2 1k1k屋面板米用G410 （一）标准图集：1.5mX6m预应力混凝土屋面板（卷材防水）中间跨：YWB2II边 跨：YWB2IIS允许外荷载：2.46kN / m 2板自重：g =1.30kN / m 2

3、2k灌缝重：g =0.10kN/m23k2.1.2 檐口板、嵌板檐口板、嵌板采用G410 （二）标准图集体。中间跨：YWB1边 跨：YWB1S允许外荷载：2.50kN/m2板自重：1.65kN/m2灌缝重：0.10kN/m22.1.3 屋架屋架米用G415 （ ）标准图集的预应力混凝土折线型屋架（YWJ241Ba）允许外荷载：4.00kN/m2屋架自重：g =60.5kN / m 24k2.1.4 天沟板天沟板采用G410 （三）标准图集。中间跨：TGB77中间跨左开洞：TGB771b中间跨右开洞：TGB771aTGB771sb3.05kN/m21.90kN/m2端跨右开洞允许荷载：构件自重：

4、2.1.5 吊车梁39.5kN/ 根g =5k 40.8kN / 根吊车梁选用G323 (二)标准图集中级工乍制备两台起重量为lt的吊车，化13皿，选用吊 车梁：中间跨:DL8Z，边跨DL8B:构件自重:吊车轨道联接选用G325标准图集，中级吊车自重：g =08kN/m。 6k2.2排架柱材料选用混凝土：采用 C30(f =14.3N/mm2,f =2.01N/mm2)。ctk 钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级(f =300N/mm2,匕=0.55,E =2x105N/mm2)。y b s 箍筋：采用 HPB235 级(f =210N/mm2)。y(4)型钢及预埋铁板均采用HRB235,H

5、PB235。第三章 排架柱高与截面计算 3.1排架柱高计算由吊车资料表可查得：H= 1876mm,轨顶垫块高为200mm。牛腿顶面标高=轨顶标高一吊车梁一轨顶垫块高= 9.0001.200 0.200= 7.600m(取 7.800m)柱顶标高=牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高+H+0.3=7.800+1.200+0.200+1.876+0.3= 11.376m (取 12.00000m)上柱高 H =柱顶标高牛腿顶面标高u=12.000-7.800=4.200m全柱高H =柱顶标高一基顶标高=12.000(0.500)=12.500m下柱高H =全柱高一上柱高l =12.5004.200=

6、8.300m实际轨顶标高=牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高= 9.200m贝9（9.2m9.0m）三9.0m=0.022V0.200 满足要求。3.2排架截面尺寸计算截面尺寸需要满足的条件为：b = H /25 = 344mm.h三H /12 = 717mmuu取柱截面尺寸为：上柱：(bXh)=400X400下柱：I(b XhXbXh )=400X800X100X150 (如图 3-1) ff800150 2525 150图3-1下柱截面图第四章排架柱上的荷载计算4.1屋盖自重计算厂房跨度G =1.2 x（g +g +g ） x柱距 x.+1.2 xg xO.511k2 k3 k24 k=1

7、.2X（1.70+1.30+0.10）X6X 15/2+1.2X60.5X0.5=203.7KN（作用在柱顶）e =h /2-150 =400/2-150 =50mm（与上柱中心线的偏心距）4.2柱自重计算上柱：G2 =15.6kN （作用于上柱中心线）下柱：G4二40.31kN（作用于下柱中心线）4.3吊车、吊车梁及轨道自重计算G =1.2 x（ g +g x 柱距）35 k6 k=1.2 x （40.8 + 0.8 x 6） = 54.72N （作用于牛腿顶）e二750 - h /2二750 - 800/2二350mm（与下柱中心线偏心距）4.4屋面活荷载计算Q1 二 1.4 x lx 厂

8、房跨度/2x B=63kN （作用位置同G”4.5吊车荷载计算竖向荷载：P =115kN, p=20kN, K=4050mm, B=5840mm, Q =100kN, g =34.61kN。max.kmin.kkk根据B与K,由影响线（见图4-1）可以求得y =0.0271y =1.00,3由上求得y =0.7022y =0.1764D=0.9y p EymaxQ max.ki=0.9 x 1.4 x 115 x 1.905二 276.04kN（作用同 G ）3D =0.9y pEyminQ min.ki=0.9 x 1.4 x 20 x 1.905二 48.01kN（作用同G ）3吊车水平荷

9、载为T 二 a(Q + g )二 0.12 (100 + 34.61)二 4.038kN k 4 k k 4则T = 1.4xT Ly二10.77kN(作用于吊车梁顶面一一) maxk i4.6风荷载计算基本风压：=0.3kN / m 20风压高度变化系数卩z按B类地区考虑,根据柱顶标高12.15m,查看荷载规范用内插法得卩=1.060 zz檐口标高14.25m,用内插法得卩=1.119，贝V：zq = 1.4 x 卩卩 B = 1.4 x 0.8 x 1.060 x 0.3 x 6 = 2.14kN / m1s z 0q = 1.4 x 卩卩 B = 1.4 x 0.5 x 1.060 x

10、0.3 x 6 = 1.34kN / m2s z 0柱顶风荷载集中力设计值：F = 1.4K0.8 + 0.51 Bh -(0.6-0.5)卩 Bh w z 0 1 z 0 2=(1.82h -0.14h )1 B1 2 z 0= (1.82x 2.1-0.14x1.2)x1.119x0.3x6= 7.36 kN第五章 内力计算5.1 G 作用内力计算x5.1.1 G 作用(排架无侧移)1M = Ge = 237.18 x 0.05 = 11.86kN m11 1 1M = Ge = 237.18 x 0.2 = 47.44kN m12 1 2由 n =厂 0.1207 入=hH 4.2u =

11、 125 = 336 则:31-九 2(1-1)= 2.133 xn_2 121 + X 3(-1)n故 M 作用下不动铰承的柱顶反力为11R = -C 人= 2.13 x11.86 = -2.02kN (一) 111 H12.5同时有31- X2=x -= 1.0432121 + - 3(-1)n故在M丄作用下不动铰承的柱顶反力为R 二-C M12 二-1.043X 4744 二-3.96kN (-)122 H12.5故在Mii和叫共同作用下（即在J作用下）不动铰支承的柱顶反力为R = R + R = 5.98kN (一)1 11 12相应的计算简图及内力图如图5-1所示V=5.33h=：N

12、 G1 的作風 N K 4 n b m j C cz IN 圏 4G45.1.2乍用图5-1恒荷载作（a）G 的作用；（b）M 图（kNG作用计算简图及内力图G =54.72kN, G 二 4o.31kN ,3 m)；(c)N 图(kN)e3 二 350mm的计算简图及内力图如图5-2 所示图5-2 G、G、G作用计算简图及内力图234（a） G、G、G 作用；（b）M 图（kN m）； （c）N 图（kN）2345.2屋面活荷载内力计算对于单跨排架，Q与G 一样为对称荷载，且作用位置相同，但数值大小不同。故由G的内力计 1 1 1算过程可得到Q的内力计算数值；1M = Q e = 63 x

13、0.05 = 3.15kN m111 1M = Q e = 63 x 0.25 = 12.6kN m121 2R = C Mn = 0.53kN11 1 HMR = C 4 = 1.05 kN12 2 HR = R + R = 1.58kN （一）1 11 12相应的计算简图及内力图如图5-3所示。1 14图5-3 Q作用计算简图及内力图(a)Q 的作用；(b)M 图(kN m)； (c)N 图(kN)15.3吊车竖向荷载作用内力计算D 作用于A柱，D 作用于B柱，其内力为 maxminM = De = 276.04 x 0.35 = 96.61kN mD maxmax 3M 二 D e 二

14、48.01 x 0.35 二 16.8kN mD minmin 3厂房总长72m,跨度为15m,吊车其重量为101,则查得有檩条屋盖的单跨厂房空间作用分配系数卩=0.85。V =-0.5 x(2 -卩加+ jiM1C2A maxD maxD min H=-0.5 x(2 - 0.85)x 96.61 + 0.85 x 16.8x104312.5= -5.23kN ()V = 0.5 xlgM+(2 -為C2B maxD maxD min H=0.5 x b.85 x 96.61 +(2 - 0.85)x 16.8x104312.5=4.23kN (T)相应的计算简图及内力图如图5-4所示。图5

15、-4 D 作用计算简图及内力计算max(a) D的作用；(b)M 图(kNm)； (c)N 图(kN)maxD 作用于A柱时，由于结构对称，故只需A柱与B柱的内力对换，并注意内力变号即可。 min5.4吊车水平荷载作用内力计算当T 向左时，A、B柱的柱顶剪力按推导公式计算：maxY = 0.667 H，用内插法求得 C =0.55 有 T =10.77kN,卩=0.85 则5maxV =V = (ly) C T =0.89 kN()TA TB5 max相应的计算简图及内力图如图5-5所示。:二:图5-5 T的作用计算简图及内力图max(a)T 的作用；(b)M 图(kNm)； (c) V 图(

16、kN)max当T向右时，仅荷载方向相反，故弯矩值仍可利用上述计算结果，但弯矩图的方向与之相反。max5.5风荷载作用风从左向右吹时，先求柱顶反力系数c ii为1 + 0.336 4 (一 + 0.336 3 (1-1 10.1207 丿对于单跨排架，A、B柱顶剪力分别为V =0.5F c H(q q )Aw 1112 = 0.5X 7.36-0.307X 12.5X (2.14-1.34) = 2.15 kN(f) =0.5F +C H(q q )Bw 1112= 0.5X 7.36+0.336X 12.5X (2.14-1.34)= 5.22 kN(f)一 -1C11=0.32110.120

17、7 丿相应的计算简图及内力图如图5-6所示。图5-6风荷载作用计算简图及内力图（a）风荷载的作用；（b）M图（kN m）风从右向左吹时，仅荷载方向相反，故弯矩值仍可利用上述计算结果，但弯矩图的方向与之相反。5.6最不利荷载组合。由于本例结构对称，故只需对A柱（或B柱）进行最不利内力组合，其步骤如下：（1）确定需要单独考虑的荷载项目。本工程为不考虑地震作用的单跨排架，共有8种需要单独考 虑的荷载项目，由于小车无论向右或向左运行中刹车时，A、B柱在T 作用下，其内力大小相等而符max 号相反，在组合时可列为一项。因此，单独考虑的荷载项目共有7项。（2）将各种荷载作用下设计控制截面（11、1111、

18、IIIIII）的内力M、N （IIIIII截面还 有剪力V）填入组合表5-1。填表时要注意有关内力符号的规定。（3）根据最不利又最可能的原则，确定每一内力组的组合项目，并算出相应的组合值。计算中， 当风荷载与活荷载（包括吊车荷载）同时考虑时，除恒荷载外，其余荷载作用下的内力均应乘以0.85 的组合系数。排架柱全部内力组合计算结果列入表5-1。叽G3G4Q1Dmax 在A柱Dmin 在A柱Tmax左风右风Nmax 及M、VNmin及M、V|M|max 及N、V项目组合 值项 目组合 值项目组合 值A 柱I-IM(kN m)12.883.49-21.97-17.7711.3427.9-33.74+

19、09 X （ +）51.337+40.78+0.9 X (+)51.337N(kN)219.316300000276.01219.31276.01M(kN m)-18.54-9.11469.850.9811.3427.9-33.74+0.9 X （ +）71.44+-52.28+0.9 X (+)79.64II-IIN(kN)274.0263276.0448.1000579.156274.02522.47M(kN m)30.3323.6531.24-36.0793.34194.1-169.9+0.9 X （ +）338.43+-155.04+0.9 X (+)338.43N(kN)314.33

20、63276.0448.1000619.47357.62619.476V(kN)5.951.58-5.23-4.23-9.8828.9-21.9735.1110.793.76表 5-1排架柱内力组合表第六章 排架柱设计6.1 柱截面配筋计算最不利内力组的选用：由于截面33 的弯矩和轴向力设计值均比截面22 的大，故下柱配筋由截面33的最不利内力组确定，而上柱配筋由截面11的最不利内力组确定。611 II截面配筋：1. M|组合（与N 组合相同）maXmmM=51 . 37kN mN=276. 01 kNh=h- a =400-40=360 mm0sL =2H =2 X 3900=7800 mm0

21、0A=400 X400=160000mm2纵向受力钢筋采用 HRB335 级(f =3OON/mm2, g =0.55,E =2 x105N/mm2)y b se =max (h/30,20) =20 mmae =M/N=186 mm0e= e+ e =206 mmi0aZ =0.5f A/N=0.5X 14.3X160000/319740=3.578 1取 Z =1.01 C 17800Z =1.150.01XL/h=1.15-O.Ol x.=0.9420400n =1+1400 (：)2 ZZ =1 +1400e h 1 2 ih078001400 X228.1 X(丽)2 X1X.955

22、 =1-517360e二ne+h/2- a =473 mmisN319740g =0.155 g(大偏心受压)a fbh 1.0 X14.3 x400 x360b 八 受1 c 0X= h g =360X0.155=48 mm0hg=360X0.55=198 mm0b2a=80 mms经比较：X1 取Z =12第-14 -页共-30-页N a f (bb)hX = f fa f b1cb)h h_(f、h ay 0 S883600 X1028.86 1.0 x14.3 x400 100)x150 x860 150 +100 X167.90 x860(300x 860 40A =A =SSNea

23、1fcbfhxi+bxh - )20 2167.902n =1+1400 (7)2zz =i.io21400e h 1 2 ih0e二ne+h/2- a =1.102X573+800/2-40=991 mmisN 883600E =0.180g(大偏心受压)afbh1.0 X14.3 x400 x860b 八 受1 c 0X= h g =860X0.180=108 mm0hg=860X0.55=473 mm0b2a=80mmh =150mmsf经比较件应重新计算X二 167.90mm883600 1.0 X14.3 x(400 100)x1501.0 X14.3 x100=1589.2mm2A

24、 =0.2%XA=0.2%X187500=375mm 2 minM=338.93kN m N=619.47kNh=h-as=800-40=760 mm0L=1.0H=8300mm00A=400X900-2X (550+600) /2X 150=187500 mm2纵向受力钢筋采用 HRB335 级(f =300N/mm2, g =0.55,E =2 x105N/mm2)ybse=max(h/30,20)=27 mmae =M/N=546 mm0e= e+ e =573 mmi0aZ =0.5f A /N =0.5X 14.3X 187500/966340=1.3871取Z =11 c 1830

25、0Z =1.15-0.01XL X/h=1.15-0.01x = 1.0541 取 Z =12 0 800 2n =1+1400 (7)2zz =1.1021400 e h 1 2 ih0e=ne +h/2a =1.197X284.2+900/2-40=991 mmis996340N2 =0.203 2(大偏心受压)a fbh1.0 x14.3 x400 x860b 八 受1 c 0X= h 2=760X0.203=108 mm0h2=860X0.55=473 mm0b2a=80mm h =150mmsf 经比较, h X h 2 ，应重新计算 Xf 0 bN af (b b)h966340

26、1.0x14.3x(400 100)x1501.0 X14.3 xlOOX = t f = 225.76mma f bhxt +bxh -)20 21cNe a f b b h hA =A =SS1 c ff 0f S ay 0 S966340x750.19 1.0x14.3xC00 100x150x860 150 +100x225.76x860 22576300 x(860 40)2-=-87.02mm 2N 满足要求 max2. IllIII截面N =933.03kNmaxL /b=6880/(400=17. 2N =0.9 f A+2 f Ac y s= 2728.88kN Nmax查表

27、得=0.842=0.9X0.842X(14.3X187500+2X300X1533)满足要求63斜截面抗剪和裂缝宽度验算6.3.1 斜截面抗剪验算按 Nmin、Vmax 组合计算min maxV=1.2X +0.9X1.4X(+)=1.2X9.21+0.9X1.4X(1.54+16.34) =33.58 kNN=1.2X +0.9X1.4X(+)=1.2X304.14+0.9X1.4X(50.40+0)=428.47kN由于风荷载(均布荷载)在水平力中的比例为39.47/(39.47+9.21+1.54)=78.59%因此可以简化认为该柱承受均布荷载，则根据取入=a/h ；当入1.5时，取入=

28、1.5。0为了防止箍筋充分发挥作用之前产生由混凝土的斜向压碎引起的斜压型剪切破坏，框架柱截面还必须满1.75足下列条件：当满足V V =33.58kN九 +1 t 01.5 +1满足要求.可以按构造配箍筋申8 200。6.3.2 裂缝宽度计算按e /h F =330.76kNvk所以截面尺寸满足要求。6.4.3牛腿配筋：由于吊车垂直荷载作用下柱截面内，故该牛腿可按构造要求配筋作用在牛腿上的荷载有Dmax、G3、TmaxF =D G =501.1754.72=555.89kNvk max 3F= T =16.80 kNh maxF =T =16.80/1.4=12.0kNhk maxh0=300

29、+300-40=560mm取 a=168 mm竖向力作用点位于下柱截面以内( 1 50 mm )a=-150mm0.3h0=0.3X560=168mmF aFA = v+1.2 h = 727 mms 0.85f h ”y00.2%0.32%A /2 = 763/2 = 381.5 mm2 (符合要求)3 0 s s6.4.4局部承压强度验算：0.75f A=0.75X14.3X400X500 = 2415 kNF =524.42kN cvk所以满足要求。6.5 柱的吊装验算6.5.1吊装方案：采用一点翻身起吊，吊点设在牛腿与下柱交接处，动力系数取1.56.5.2荷载计算：上柱自重：g = 1

30、.2X1.5X25X0.4X0.5 = 9.0 kN m0.4 x (1.450 x 0.9 -x 0.45 2)牛腿自重：g =1.2X1.5X25X2=24.07 kN - m2 0.9下柱自重：g =1.2X 1.5X25X0.19 = 8.55kN m36.5.3 内力计算：M1=-X9X4.22 =79.38kN m2=-X9X5.12 + - X (24.079) X0.92 =123.15kN m 22M =- X8. 55X7.12 =-8.70kN m3 82柱的吊装验算简图如图6-2所示6003930图 6-2 柱吊装验算简图1123.15+002l 8QQ4001-112

31、002-2eoo3-3eoo4-4严位、帥1J el pj fJ el nJ:/r T el r-4-4排架柱的模板及配筋图第七章 基础设计7.1 荷载计算第一组：M = 338.43kN m maxN = 619.47kNV =19.78kN第二组：M = -155.04 kN m minN = 357.62kNV = -17.63kN第三组：N= 619.47kNM = 338.43kN mV = 79.88kN由柱子传至基顶的荷载。由排架柱内力组合表可得设计值如下max由基础梁传至基顶的荷载墙重 （含两面刷灰）：1.2 xK13.86 + 0.5 - 0.45）x 6-4 x（1.8 +

32、 1.8）x 0.24 x 18 = 362.36kN窗重（钢框玻璃窗）基础梁：1.2 x （4 x 4.8 + 4 x 1.8） x 0.4 = 12.67 kN1.2 x 0.24 x 0.24 x 6 x 25 = 10.37 kN由基础梁传至基础顶面的荷载设计值G5 对基础底面中心的偏心距：相应偏心弯矩设计值：G = 326kN50.24 0.8e =+= 0.52m522G e = -326x0.52 = -169.52kN m55作用于基底的弯矩和响应基顶的轴向设计值。假定基础高度为800 + 50 + 250 = 1100mm ,则作用 于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值为:第

33、一组：M = 338.43 + 1.1x 19.78 -169.52 = 190.67kN mbolN = 619.47 + 326 = 945.5kN第二组： M = -155.04 -1.1x17.63-169.52 = -343.95kN mbolN = 357.62 + 326 = 683.62kN第三组：M = 619.47 + 1.1x 79.88 -169.52 = 537.82kN mbolN = 338.43 + 326 = 664.43kN7.2 基底尺寸的确定由第1组荷载确定l和b :A =（1.1 1.4） x945.5200-20 x 1.6=（6.2 7.9）m 2

34、取 / /b = 1.5，则取 b = 2m,/ = 4m验算e l/6的条件:M190.67e = boP =0 N 945.5 + 20 x 2 x 4 x 1.6bol=0.16m l/6 = 0.7 m（满足要求）验算其他两组荷载设计值作用下的基底应力:第2组:PmaxN+Yd +A GMbOTW683 .6224+ 20 x1.6 +343 .95x 2 x 426二 181.9kN / m2 0（满足要求）p 二 85.45 + 32 二 117.45kN/m2 f （满足要求）m第3组:Pmax664.432 x 4+ 20 x1.6 +537.821 c久x 2 x 426=8

35、3 + 32 +100.8 二 215.8kN/m2 0（满足要求）p = 83 + 32m=115kN / m2 202.98kN （满足要求）因此，基础的高度及分阶可按图7-2 所示的尺寸采用。，-L= 4r图7-2基础抗冲切验算简图Mb莒7臣5?0G5cWO-Clg0-nIIq7.4基底配筋计算沿长边方向的配筋计算。由前述三组荷载设计值作用下最大地基净反力的分析可知，应按第二组荷载设计值作用下的地基净反力进行计算，P二184.53kN/m2s.max相应于柱边及变阶处的净反力:664.43537.82 0.4ps. I=+x= 103.341kN / m 285.32664.43537.

36、8 1Ps.III=+ x = 133.79kN / m 25.3 2M = (p+ p )(l-h )2(2b + b )-Gei 48s.maxs.Icc 5=JL (184.53 +103.34)(4 - 0.8)2 (2 x 2 + 0.4) - 326 x 0.12=231.09kN m4 M231.09 x 106 行A = i = 815mm 2s.i 0.9f h0.9 x 300 x 1050y0M =加 + p )(l-l)2(2b + b )III 48 s.maxsIII11=丄x (184.53 +133.79) x (4-2)2 x (2 x 2 + 2)= 159

37、 .16 kN mMA =si -s.iii0.9f hy01596 x 106 = 1310mm 20.9 x 300 x 450选用1212(12180),则A = 1356mm2 1310mm2(满足要求) s沿短边方向的配筋计算。由于沿短边方向为轴心受压，其钢筋用量应按第-组荷载设计值作用下的 平均地基净反力进行计算。N 945.5p = = 118.19kN / m 2sm A 8M =丄 p (b - b )2(21 + h )ii 24 sm cc=1 x 118.19 x (2-0.4)2 x (2 x 4 + 0.8)= 110.94 k mMA =iis 110.9f hv

38、0110.94 x 1060.9 x 300 x 1050= 391mm2M = p (b - b )2(21 +1) iV 24 sm 11=丄x 118.19x (2-2)2 x (2x3.6 +1.15) 24= 0 k mA=_M一 =0= 0mm 2s IV 0.9f h 0.9 x 300 x 645v0选用1910 (10200),则A = 1491.5mm2 391mm2(满足要求)s基础底面沿两个方向的配筋如图7-3所示，由于长边大于3 m ，其钢筋长度可切断10，若钢筋 交错布置，则可选用同一编号。111| Ilnil|l .ooo 图7-3基础配筋计算图第-28项共-30

39、项结论：（1）本设计按单层工业厂房结构的设计步骤及其有关标准或通用、定型构件的选择方法进行设计 与取件，选择出最合理基标注构件与平面尺寸，并对牛腿柱的尺寸、配筋进行计算和合理设计。经计算 设计，符合要求。（2）本设计对屋面恒载 、活载、风荷载、吊车荷载、柱自重作用的选择合理的取值方法及各种荷 载在单厂结构上的可能组合方式进行组合；对平面排架进行内力分析，对排架柱的最不利内力的进行组 合，求解排架柱控制截面的最不利内力，得出截面配筋。经计算设计，符合要求。（3）本设计对杯口基础的受力特点和基础底面尺寸的进行计算确定以及对杯口基础底板配筋进行 计算和对基础的抗冲切验算及底板受力筋计算。经计算设计，

40、符合要求。参考文献主要参考文献：1 混凝结构设计规范（GB 500102002）,中国建筑工业出版社，2002。2 简明混凝土结构设计手册，涂鸣主编，中国建筑工业出版社，2000。3 混凝土结构（上册）（第二版），吴培明主编，武汉理工大学出版社，2003。4 混凝土结构（下册）（第二版），彭少民主编，武汉理工大学出版社，2004。5 单层工业厂房结构设计（第二版），罗福午主编，清华大学出版社，1990。6 建筑结构荷载规范（GB 500092001），中国建筑工业出版事业，2002。7 建筑地基基础设计规范（GB 500002002），中国建筑工业出版事业，2002。8 全国通用工业厂房结构构件标准图集，中国建筑标准设计研究院，2000。