K534-插入耳环工艺及钻φ5孔夹具设计
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机械制造工艺学课程设计课 程 设 计 题 目 插入耳环工艺及夹具设计 专 业 机械设计制造及其自动化 学生姓名学 号指导老师完成日期31目 录第一章 零件分析1一、零件的功用分析1二、零件的工艺分析1第二章 机械加工工艺规程制定1一、选择毛坯种类并确定制造方法1二、基面的选择1(一)粗基准的选择2(二)精基准的选择2三、选择加工方法2(一)平面的加工2(二)孔的加工2(三)外圆与退刀槽、攻螺纹2(四)槽加工2四、制定工艺路线2五、确定加工余量及毛坯尺寸3(一) 确定加工余量3(二) 确定毛坯基本尺寸4(三) 确定毛坯尺寸公差4(四) 绘制毛坯简图4六、工序设计5(一)选择加工设备与工艺装备5(二)确定工序尺寸6七、确定切削用量和基本时间6(一)工序05(粗铣两边面D、E)切削用量及基本时间的确定7(二) 工序15(粗车35外圆)切削用量及基本时间的确定8(三) 工序20、25(粗车27外圆、倒角C2、锥面及切退刀槽)切削用量及基本时间的确定10(四)工序35、40(钻及扩32mm孔) 切削用量及基本时间的确定12(五) 工序45(半精车35外圆)切削用量及基本时间的确定15(六) 工序50(精车35外圆)切削用量及基本时间的确定17(七) 工序60(车削螺纹)切削用量及基本时间的确定19(八)工序70(粗铣键槽)切削用量及基本时间的确定21(九)工序75(精铣键槽)切削用量及基本时间的确定23八 夹具设计24参考文献25第一章 零件分析一、零件的功用分析题目所给的零件是插入耳环,其作用是用来固定晾衣架的上端,当然插入耳环的作用还有很多,主要起固定功能。二、零件的工艺分析如图1-1可以看出,标有表面粗糙度符号的表面有平面、退刀槽、内孔、键槽等。其中,表面粗糙度要求最低的是表面D、E,粗糙度为Ra50,粗糙度要求最高的是外圆35,表面粗糙度为Ra1.6。该外圆也是插入耳环的主要设计基准。从工艺上看,键槽对35轴线的对称度公差为0.1,孔32轴线对35轴线的垂直度公差为0.5/50,可以通过使用专用机床夹具来保证。35的公差等级为IT7级,表面粗糙度为Ra1.6,可以通过精车来保证。表面D、E精度要去不高可以通过粗铣来完成,32孔的内孔粗糙度为Ra6.5可以通过钻床,然后再扩钻,可达到精度。C面通过粗铣就可以达到要求。A面也通过粗铣。对插入耳环零件图进行工艺审核后,可知该零件图视图正确、完整,尺寸、公差及技术要求齐全,加工要求合理,零件的结构工艺性较好。C面A面D面,对立面为E面图1-1第二章 机械加工工艺规程制定一、选择毛坯种类并确定制造方法按设计任务书,插入耳环成大批大量生产。由该零件的功用和原始零件图可知,该零件材料为45钢,屈服强度为600MPA,该零件的形状不是十分复杂,因此毛坯的形状与零件的形状应尽量接近,35轴的单边余量2.5mm,两边余量5.0mm,所以毛坯尺寸40,在轴向方向3mm,所以毛坯轴向长度为150mm,所以用1507941的毛坯,确定加工余量及毛坯尺寸。二、基面的选择定位基准的选择是工艺规程制定中的重要工作,它是工艺路线是否正确合理的前提。正确合理地选择定位基准,可以确保加工质量、缩短工艺过程、简化工艺装备结构与种类、提高生产率。(一)粗基准的选择对于零件而言,尽可能选择不加工表面为粗基准。35mm轴为重要表面,加工时要求余量小而均匀,尽量通过粗基准,加工出一个精基准面,因此应选择该35mm轴线为粗基准。(二)精基准的选择精基准的选择有利于保证加工精度,并使工件装夹方便。在选择时,主要应该考虑基准重合、基准统一等问题。插入耳环是带有孔的零件。32mm孔是精度要求最高的高的孔,俄日避免由于基准不重合而产生误差,保证加工精度,应选32mm孔为精基准,即遵循“基准重合”的原则。还由于零件的要求是35mm轴和32mm孔在垂直度上有较高的精度要求,因此选择32mm孔作为精基准,这样就保证精度要求最高的35mm轴的加工精度,减少加工误差。在插入耳环的加工过程中,该孔还可以作为大部分工序的定位基准,加工其他次要表面,体现了“基准统一”的选择原则。三、选择加工方法(一)平面的加工平面加工的方法很多,有车、刨、铣、磨、拉等。对于本零件由于表面D、E粗糙度为Ra50,通过粗铣就可以达到。而对于C面粗糙度为Ra6.3通过粗铣也可以达到。而表面A的粗糙度要求为Ra12.5,由表5-11,根据GB/T 1804-2000规定,选用中等级(m),相当于IT13级,故可考虑粗车或粗端铣,根据零件的结构特点,选用端铣加工方式。(二)孔的加工孔的加工方式有钻、扩、镗、拉、磨等。32孔内壁粗糙度为Ra6.3,采以就用钻-扩方式进行加工,钻孔后扩孔就可以达到这个精度要求,满足安装配合E9。5的销孔,直接用枪孔钻就可以加工出来。(三)外圆与退刀槽、攻螺纹外圆35的加工在本零件中最重要部分。由于外圆的公差等级为IT7级,表面粗糙度Ra1.6,所以采用粗车-半精车-精车。而对于外圆27,表面要进行攻螺纹,所以进行粗车就可以了。在粗车过后再用螺纹车刀进行攻螺纹。退刀槽可以用切断刀车出。(四)槽加工对槽的加工,槽的要求为Ra3.2,进过粗铣-精铣就可以达到。四、制定工艺路线制订工艺路线的出发点,应当是使零件的几何形状、尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理的保证。在生产纲领已确定为大批生产的条件下,可以考虑采用万能性机床配以专用工夹具,并尽量使工序集中来提高生产率。除此之外,还应当考虑经济效果,以便使生产成本尽量下降。故采用如下加工工艺:工序5:粗铣二边表面D、E 定位基准:外圆35工序10:粗铣C面 定位基准:底面D面以及E面。工序15:粗车外圆35 定位基准:底面D面以及E面。工序20:粗车外圆27(工步1)、倒角C1(工步2)及车退刀槽24 定位基准:底面D面以及E面。工序25:进行热处理调质工序30:钻32的孔 定位基准:外圆35以及R25外圆面。工序35:扩32的孔 定位基准:外圆35以及R25外圆面。工序40:半精车外圆35 定位基准:32的孔及两边表面D、E。工序45:精车35 定位基准:32的孔及两边表面D、E。工序50:车锥面,倒角C2 定位基准:32的孔及两边表面D、E。工序55:攻螺纹M271.5-6h 定位基准:32的孔及两边表面D、E。工序60:钻5的销孔 定位基准:32的孔及两边表面D、E。工序65:粗铣键槽 用铣床专用夹具,进行键的加工。工序70:精铣键槽 用铣床专用夹具,进行键的加工工序75:铣A面 定位基准:32的孔及两边表面D、E。五、确定加工余量及毛坯尺寸(一) 确定加工余量插入耳环的材料为45钢,屈服强度600MPa,采用砂型机器造型,且为批量生产。由表5-2知,铸钢件采用砂型机器造型时,铸件的尺寸公差为CT8-CT12级,此处选为CT9级。由表5-3选择加工余量为H级,根据机械加工后铸件的最大轮廓尺寸由表5-4可查得个加工表面余量如下表:表1-1加工表面单边余量/mm双边余量/mm备注两边面D、E面36粗铣一次完成35外圆36基本尺寸为81mm32孔E936先用钻头钻孔至31,再扩至32。基本尺寸为孔深尺寸36mm。铣键槽3无基本尺寸为25M27x1.5-6h的螺纹714主要由35外圆的毛坯尺寸决定轴向长度84尺寸3无车锥面、粗车27端面、粗车35端面共同决定(二) 确定毛坯基本尺寸加工表面的毛坯尺寸只需将零件尺寸加上查取得相应加工余量即可,所得毛坯尺寸如表3-2所示:表3-2零件尺寸/mm加工余量/mm毛坯尺寸/mm366423564181384(三) 确定毛坯尺寸公差由表5-1,选用CT7级查的各铸件加工尺寸公差如表3-3所示:表3-3毛坯尺寸/mm公差/mm标注结果421.8 0.9420.9411.80.9410.9842.21.1841.1(四) 绘制毛坯简图根据以上内容及砂型铸件的有关标准与规定,绘制毛坯简图,如图3-1:如图3-1 毛坯简图六、工序设计(一)选择加工设备与工艺装备1.选择加工设备 选择加工设备即选择机床类型。由于已经根据零件的形状、精度特点,选择了加工方法,因此机床的类型也随之确定。至于机床的型号,主要取决于现场设备情况。若零件加工余量较大,加工材料又较硬,有必要校验机床功率。根据以上内容和考虑零件经济度与零件表面设计相适应,又本零件的加工余量和硬度不是很大,故选定各工序机床如下:(1)工序05:XA5032立式升降台铣床,主要技术参数见表5-13。(2)工序10、65、70、75、80:X6132万能铣床。(3)工序15、20、25、45、50、55、60:选择CA6140车床(4)工序35、40:选用Z3025摇臂钻床。2.选择夹具对于成批生产的零件,大多采用专用机床夹具。在保证加工质量、操作方便、满足高效率的前提下,亦可部分采用通用夹具。本机械加工工艺规程中所有工序均采用了专用机床夹具,专门设、制造。3.选择刀具根据加工工艺需要刀具的选择情况如下:(1)工序05 二边表面D、E 高速钢镶齿套式面铣刀(2)工序35 钻32 高速钢锥柄麻花钻(3)工序15、45、50 YT类硬质合金(4)工序 70、75铣键槽 高速钢镶齿套式面铣刀在刀具选择过程中尽量选择通用刀具。在中批生产中,不排除在某些工序中使用专用刀具,但专用刀具需要专门定做,详细的内容可参阅金属切削刀具等教材及相关资料。4.选择量具 选择量具的原则是根据被测对象的要求,在满足测量精度的前提下,尽量选用操作方便、测量效率搞的量具。量具由通用量具和各种专业量具,其种类的选择主要应考虑被测尺寸的性质,如内径、外径、深度、角度、几何形状等以及被测工件的特点,如工件的形状、大小、精度、生产类型等。本零件属于成批生产,一般采用通用量具。选择量具的方法有两种:一种按计量器具的不确定度选择。一般根据被测对象的公差带宽度先查得相应的安全裕度A和计量器具的不确定度允许值(),然后在量具手册中选择一种不确定度等于或小于U1的量具;二是按计量器具的测量方法极限误差选择。下面以精车35为例选择量具。外圆35的尺寸公差T=0.025,选择刻度值为0.001mm的千分尺。(二)确定工序尺寸确定工序尺寸时,对于加工精度要求较低的表面,只需粗加工工序就能保证设计要求,将设计尺寸作为工序尺寸即可,上下偏差的标注也按设计规定。当加工表面精度较高时,往往要经过数道工序才能达到要求。工序的尺寸的确定采用的是由后往前推算的方法,由加工表面的最后工序即设计尺寸开始,逐次加上每道加工工序余量,分别得到各工序基本尺寸。各个工序加工余量可查手册得到,工序尺寸的公差带宽度按经济精度确定,上下偏差按“入体”原则标注,最后一道工序的公差应按设计要求标注。下面确定各工序的工序尺寸、余量及确定公差。(1)35的外圆表面:工序名称工序基本余量工序尺寸精度粗糙度精车0.535IT7Ra1.6半精车1.535.5IT9Ra6.3粗车437IT11Ra12.5毛坯41(2)加工M27x1.5-6h的螺纹:工序名称工序基本余量工序尺寸精度粗糙度攻螺纹M27x1.5-6h粗车1427IT11Ra12.5(3) 32E9的孔:工序名称工序基本余量工序尺寸精度粗糙度扩132IT10R6.3钻3030IT11R12.5(4)铣键槽工序名称工序基本余量工序尺寸精度粗糙度精铣0.58IT8Ra3.2半精铣1.57.5IT11Ra6.3粗铣55(5)轴向长度84尺寸:工序名称工序基本余量工序尺寸精度粗糙度车锥面184IT8Ra6.3粗车27端面185IT11Ra12.5粗车35端面186IT11Ra12.5毛坯87七、确定切削用量和基本时间切削用量包括切削速度、进给量和背吃刀量,确定方法是先确定背吃刀量,再进给量,最后确定切削速度。不同的加工性质,对切削加工的要求不一样。粗加工时,应尽量保证较高的金属切削率和必要的刀具耐用度,故一般优先选择尽可能大的背吃刀量,其次选择较大的进给量,最后根据刀具耐用度要求,确定适合的切削速度。精加工时,首先应保证工件的加工精度和表面质量要去,故一般选用较小的背吃刀量和进给量,而尽可能选用较高的切削速度。(一)工序05(粗铣两边面D、E)切削用量及基本时间的确定1.切削用量 本道工序是粗铣端面,已知加工材料为45钢,机床选用XA5032立式铣床,选用刀具为高速钢镶齿套式面铣刀,其参数:直径d=125mm,孔径D=40mm,宽L=40mm,齿数z=14.根据表5-26确定铣刀角度,选择前角=20,后角=12,主偏角k=60,螺旋角=10,已知铣削宽度为63mm,铣削背吃刀量为ap=6mm。(1)确定每齿进给量 根据表5-13知XA5032型立式铣床的主电机功率为7.5kw,查表5-27知当工艺系统刚性中等、镶齿端铣刀加工铸铁时,其每齿进给量。由于本工序被吃刀量和铣削宽度较小,故选择最大的每齿进给量。 (2)选择铣刀磨钝标准和耐用时度 根据表5-28,用高速钢镶齿端铣刀粗加工铸剑时,选择铣刀后刀面磨损极限值为2.0mm,查表5-29知铣刀直径d=80mm时,经插值的端铣刀的合力耐用度T=50min。刀具耐磨用度是指刃磨后的刀具自开始切削直到磨损量达到磨钝的标准所经历的总切削时间。 (3)确定切削速度和工作台每分钟进给量 查表5-30知,高速钢铣刀铣削速度为,则所需铣床主轴转速范围是 根据XA5032机床的标准主轴转速,由表5-13选取n=60r/min,则实际铣削速度为 工作台每分钟进给量为 根据表5-13中工作台标准纵向进给量,选取,则实际每齿进给量为 (4)校验机床功率 由表5-31和表5-32知,铣削力和铣削功率计算公式如下: 式中。所以,铣削梨为XA5023铣床主电机功率为7.5kW。故选用切削用量合适。最后的切削用量为2.基本时间根据表5-33知,的端铣刀对铣削的基本时间为式中,工件铣削部分长度,单位为mm;切入行程长度,单位为mm,;切出行程长度,单位mm;工作台每分钟进给量,单位为mm/min。已知。由表5-34查的切入切出行程长度。所以,基本时间为(二) 工序15(粗车35外圆)切削用量及基本时间的确定本工序为粗车外圆,机床采用最常用的CA6140卧式车床,采用YT15硬质合金刀具,根据加工条件和工件材料由表5-35、表5-36、表5-37、表5-38得刀具参数为主偏角、前角、刃倾角、刀尖圆弧半径车刀加工。由表5-39知,选用杆部直径为20mm的圆形车刀。由表5-40知,车刀合理耐用度为。1.确定粗车35外圆切削用量(1)确定背吃刀量 由前述可知粗车时双边加工余量为4mm,,粗车后外圆直径为,故单边余量为2mm,即。(2)确定进给量 对于粗加工,根据表5-42,按照CA6140机床的进给量值,以及参考金属加工工艺及工装设计第95页表4-53可知,当加工45钢时,车刀刀杆尺寸BH为2030,背吃刀量a =2.0mm,则进给量f=0.40.5mm/r,因此选取。(3)确定切削速度 根据表5-43的计算公式确定切削速度式中,因本例的加工条件与该公式应用条件不完全相同,故需根据表5-32对车削速度进行修正:根据刀具耐用度T=60min,得修正系数为;根据工件材料,得修正系数为;根据毛坯表面状态得修正系数为,刀具材料为YT15,得修正系数;主偏角,经插值得修正系数。所以查表5-44,以及参考金属加工工艺及工装设计第98页表4-58外圆切削速度参考值可知,V =1.51.83m/s,则所需车床主轴转速范围n= =709874.2r/min,根据CA6140机床上的主轴转速选择,则实际切削速度为(4)检验机床功率 由表5-45,查得切削力和切削功率计算公式如下:式中,由表5-32得:与刀具耐用度有关的修正系数,与工件材料有关的修正系数,与主偏角相关的修正系数;与前角有关的修正系数。因此总的修正系数为所以,切削力为切削功率为根据表5-46知:CA6140机床主电机功率,因,故上述切削用量可用,最后所确定的切削用量为;。2. 基本时间由表5-47得外圆的基本时间为式中,切削加工长度,单位为mm; 刀具切人长度,单位为mm,; 刀具切入长度,单位为mm,; 单件小批量生产时的试切附加长度,单位为mm; 进给次数。已知,。所以,基本时间为(三) 工序20、25(粗车27外圆、倒角C2、锥面及切退刀槽)切削用量及基本时间的确定本工序为粗车外圆,机床采用最常用的CA6140卧式车床,采用YT15硬质合金刀具,根据加工条件和工件材料由表5-35、表5-36、表5-37、表5-38得刀具参数为主偏角、前角、刃倾角、刀尖圆弧半径车刀加工。由表5-39知,选用杆部直径为20mm的圆形车刀。由表5-40知,车刀合理耐用度为。1.确定粗车27外圆切削用量(1)确定背吃刀量 由前述可知粗车时双边加工余量为8mm,,粗车后外圆直径为,故单边余量为4mm,即。(2)确定进给量 对于粗加工,根据表5-42,按照CA6140机床的进给量值,以及参考金属加工工艺及工装设计第95页表4-53可知,当加工45钢时,车刀刀杆尺寸BH为2030,背吃刀量a =4.0mm,则进给量f=0.40.5mm/r,因此选取。(3)确定切削速度 根据表5-43的计算公式确定切削速度式中,因本例的加工条件与该公式应用条件不完全相同,故需根据表5-32对镗削速度进行修正:根据刀具耐用度T=60min,得修正系数为;根据工件材料,得修正系数为;根据毛坯表面状态得修正系数为,刀具材料为YT15,得修正系数;主偏角,经插值得修正系数。所以查表5-44,以及参考金属加工工艺及工装设计第98页表4-58外圆切削速度参考值可知,V =1.51.83m/s,则所需车床主轴转速范围n= =709874.2r/min,根据CA6140机床上的主轴转速选择,则实际切削速度为(4)检验机床功率 由表5-45,查得切削力和切削功率计算公式如下:式中,由表5-32得:与刀具耐用度有关的修正系数,与工件材料有关的修正系数,与主偏角相关的修正系数;与前角有关的修正系数。因此总的修正系数为所以,切削力为切削功率为根据表5-46知:CA6140机床主电机功率,因,故上述切削用量可用,最后所确定的切削用量为;。2. 基本时间由表5-47得外圆的基本时间为式中,切削加工长度,单位为mm; 刀具切人长度,单位为mm,; 刀具切入长度,单位为mm,; 单件小批量生产时的试切附加长度,单位为mm; 进给次数。已知,。所以,基本时间为(四)工序35、40(钻及扩32mm孔) 切削用量及基本时间的确定本工序为钻及扩32mm的孔,所选用机床为Z3025摇臂钻床。根据表5-19知选取d=30mm,l=294mm,莫氏圆锥号为3号的高速钢锥柄麻花钻作为刀具。根据表5-48选择的麻花钻参数由表5-49知,当时,选择钻头后刀面磨损极限值为0.9mm,耐用度T=50min。1.切削用量(1) 确定背吃刀梁钻孔时,故可取=15mm。(2)确定进给量按照加工要求决定进给量。钻头直径,工件材料为45钢时,根据表5-50,钻头进给范围mm/r.根据表5-51,选取。因为孔的深度与孔的直径相差不多,故无需修正系数来修正。(3)确定切削速度v 根据表5-52的计算公式式中,。因本例的加工的条件与该公式应用条件不完全相同,故对切削速度进行修正,由表5-53得:根据刀具耐磨度T=50min,得修正系数k;工件材料=600MPa,得修正系数为;刀具材料为高速钢,得修正系数;钻头为标准刃磨形状,得修正系数。所以 根据Z3025机床标准主轴转速,由表5-54选取n=125m/min,实际转速为:(4)校验机床功率 由表5-55,查的转矩T和切削功率计算公式如下:式中,由表5-56得:与加工材料有关的修正系数45钢的修整系数为;与刃磨形状有关的修正系数;与刀具磨钝有关的修正系数。因此总的修正系数为所以钻孔时的转矩为切削功率为由表5-14知,Z3025机床主轴的最大转矩,主电机功率。由于 ,故选用的切削用量可以用。最后确定的切削用量为 =15mm 2.基本时间由表5-57的钻孔的基本时间为式中,共建切削部分长度,单位为mm;切入量,单位mm,;超入量,单位mm, :已知=36mm, =10.73mm所以,加工3个空所用基本时间为=3=3(五) 工序45(半精车35外圆)切削用量及基本时间的确定本工序为半精车外圆,机床采用最常用的CA6140卧式车床,采用YT15硬质合金刀具,根据加工条件和工件材料由表5-35、表5-36、表5-37、表5-38得刀具参数为主偏角、前角、刃倾角、刀尖圆弧半径车刀加工。由表5-39知,选用杆部直径为20mm的圆形车刀。由表5-40知,车刀合理耐用度为。1.确定粗车35外圆切削用量(1)确定背吃刀量 由前述可知粗车时双边加工余量为1.5mm,,半精车后外圆直径为,故单边余量为0.75mm,即。(2)确定进给量 对于半精加工,根据表5-42,按照CA6140机床的进给量值,以及参考金属加工工艺及工装设计第95页表4-53可知,当加工45钢时,车刀刀杆尺寸BH为2030,背吃刀量a =0.75mm,因此选取。(3)确定切削速度 根据表5-43的计算公式确定切削速度式中,因本例的加工条件与该公式应用条件不完全相同,故需根据表5-32对车削速度进行修正:根据刀具耐用度T=60min,得修正系数为;根据工件材料,得修正系数为;根据毛坯表面状态得修正系数为,刀具材料为YT15,得修正系数;主偏角,经插值得修正系数。所以查表5-44,根据CA6140机床上的主轴转速选择,则实际切削速度为(4)检验机床功率 由表5-45,查得切削力和切削功率计算公式如下:式中,由表5-32得:与刀具耐用度有关的修正系数,与工件材料有关的修正系数,与主偏角相关的修正系数;与前角有关的修正系数。因此总的修正系数为所以,切削力为切削功率为根据表5-46知:CA6140机床主电机功率,因,故上述切削用量可用,最后所确定的切削用量为;。2. 基本时间由表5-47得外圆的基本时间为式中,切削加工长度,单位为mm; 刀具切人长度,单位为mm,; 刀具切入长度,单位为mm,; 单件小批量生产时的试切附加长度,单位为mm; 进给次数。已知,。所以,基本时间为(六) 工序50(精车35外圆)切削用量及基本时间的确定本工序为精车外圆,机床采用最常用的CA6140卧式车床,采用YT15硬质合金刀具,根据加工条件和工件材料由表5-35、表5-36、表5-37、表5-38得刀具参数为主偏角、前角、刃倾角、刀尖圆弧半径车刀加工。由表5-39知,选用杆部直径为20mm的圆形车刀。由表5-40知,车刀合理耐用度为。1.确定精车35外圆切削用量(1)确定背吃刀量 由前述可知粗车时双边加工余量为0.5mm,精车后外圆直径为,故单边余量为0.25mm,即。(2)确定进给量 对于精加工,根据表5-42,按照CA6140机床的进给量值,以及参考金属加工工艺及工装设计第95页表4-53可知,当加工45钢时,车刀刀杆尺寸BH为2030,背吃刀量a =0.75mm,因此选取。(3)确定切削速度 根据表5-43的计算公式确定切削速度式中,因本例的加工条件与该公式应用条件不完全相同,故需根据表5-32对车削速度进行修正:根据刀具耐用度T=60min,得修正系数为;根据工件材料,得修正系数为;根据毛坯表面状态得修正系数为,刀具材料为YT15,得修正系数;主偏角,经插值得修正系数。所以查表5-44,根据CA6140机床上的主轴转速选择,则实际切削速度为(4)检验机床功率 由表5-45,查得切削力和切削功率计算公式如下:式中,由表5-32得:与刀具耐用度有关的修正系数,与工件材料有关的修正系数,与主偏角相关的修正系数;与前角有关的修正系数。因此总的修正系数为所以,切削力为切削功率为根据表5-46知:CA6140机床主电机功率,因,故上述切削用量可用,最后所确定的切削用量为;。2. 基本时间由表5-47得外圆的基本时间为式中,切削加工长度,单位为mm; 刀具切人长度,单位为mm,; 刀具切入长度,单位为mm,; 单件小批量生产时的试切附加长度,单位为mm; 进给次数。已知,。所以,基本时间为(七) 工序60(车削螺纹)切削用量及基本时间的确定本工序为车削外圆,机床采用最常用的CA6140卧式车床,采用YT15硬质合金刀具,根据加工条件和工件材料由表5-35、表5-36、表5-37、表5-38得刀具参数为主偏角、前角、刃倾角、刀尖圆弧半径车刀加工。由表5-39知,选用杆部直径为20mm的圆形刀。由表5-40知,车刀合理耐用度为。1.确定外圆切削用量(1)确定背吃刀量 由前述可知车削时双边加工余量为1.5mm,,车削螺纹后外圆直径为,故单边余量为0.75mm,即。(2)确定进给量 对于粗加工,根据表5-42,按照CA6140机床的进给量值,以及参考金属加工工艺及工装设计第95页表4-53可知,当加工45钢时,车刀刀杆尺寸BH为2030,背吃刀量a =0.75mm,因此选取。(3)确定切削速度 根据表5-43的计算公式确定切削速度式中,因本例的加工条件与该公式应用条件不完全相同,故需根据表5-32对车削速度进行修正:根据刀具耐用度T=60min,得修正系数为;根据工件材料,得修正系数为;根据毛坯表面状态得修正系数为,刀具材料为高速钢,得修正系数;主偏角,经插值得修正系数。所以查表5-44,根据CA6140机床上的主轴转速选择,则实际切削速度为(4)检验机床功率 由表5-45,查得切削力和切削功率计算公式如下:式中,由表5-32得:与刀具耐用度有关的修正系数,与工件材料有关的修正系数,与主偏角相关的修正系数;与前角有关的修正系数。因此总的修正系数为所以,切削力为切削功率为根据表5-46知:CA6140机床主电机功率,因,故上述切削用量可用,最后所确定的切削用量为;。2. 基本时间由表5-47得外圆的基本时间为式中,切削加工长度,单位为mm; 刀具切人长度,单位为mm,; 刀具切入长度,单位为mm,; 单件小批量生产时的试切附加长度,单位为mm; 进给次数。已知,。所以,基本时间为(八)工序70(粗铣键槽)切削用量及基本时间的确定 1.切削用量 本道工序是粗铣端面,已知加工材料为45钢,机床选用X6132万能铣床,选用刀具为高速钢镶齿套式面铣刀,其参数:直径d=80mm,孔径D=27mm,宽L=36mm,齿数z=10.根据表5-26确定铣刀角度,选择前角。已知铣削宽度为8mm,铣削背吃刀量为ap=2.5mm。(1)确定每齿进给量 根据表5-13知X6132万能铣床的主电机功率为7.5kw,查表5-27知当工艺系统刚性中等、镶齿端铣刀加工铸铁时,其每齿进给量。由于本工序被吃刀量和铣削宽度较小,故选择最大的每齿进给量。(2)选择铣刀磨钝标准和耐用时度 根据表5-28,用高速钢镶齿端铣刀粗加工铸剑时,选择铣刀后刀面磨损极限值为2.0mm,查表5-29知铣刀直径d=80mm时,经插值的端铣刀的合力耐用度T=50min。刀具耐磨用度是指刃磨后的刀具自开始切削直到磨损量达到磨钝的标准所经历的总切削时间。(3)确定切削速度和工作台每分钟进给量 查表5-30知,高速钢铣刀铣削速度为,则所需铣床主轴转速范围是 根据X6132万能铣床的标准主轴转速,由表5-13选取n=75r/min,则实际铣削速度为 工作台每分钟进给量为 根据表5-13中工作台标准纵向进给量,选取,则实际每齿进给量为 (4)校验机床功率 由表5-31和表5-32知,铣削力和铣削功率计算公式如下: 式中。所以,铣削梨为XA5023铣床主电机功率为7.5kW。故选用切削用量合适。最后的切削用量为2.基本时间根据表5-33知,的端铣刀对铣削的基本时间为式中,工件铣削部分长度,单位为mm;切入行程长度,单位为mm,;切出行程长度,单位mm;工作台每分钟进给量,单位为mm/min。已知。由表5-34查的切入切出行程长度。所以,基本时间为(九)工序75(精铣键槽)切削用量及基本时间的确定1.切削用量 本道工序为精铣键槽,已知加工材料为45钢,机床选用X6132万能铣床,选用刀具为高速钢镶齿套式面铣刀,其参数:直径d=80mm,孔径D=27mm,宽L=36mm,齿数z=10.根据表5-26确定铣刀角度,选择前角。已知铣削宽度为8mm,铣削背吃刀量为ap=0.5mm。(1)确定每齿进给量 根据表5-13知X6132万能铣床的主电机功率为7.5kw,查表5-27知当工艺系统刚性中等、镶齿端铣刀加工铸铁时,其每齿进给量。由于本工序被吃刀量和铣削宽度较小,故选择最大的每齿进给量。(2)选择铣刀磨钝标准和耐用时度 根据表5-28,用高速钢镶齿端铣刀粗加工铸剑时,选择铣刀后刀面磨损极限值为2.0mm,查表5-29知铣刀直径d=80mm时,经插值的端铣刀的合力耐用度T=50min。刀具耐磨用度是指刃磨后的刀具自开始切削直到磨损量达到磨钝的标准所经历的总切削时间。(3)确定切削速度和工作台每分钟进给量 查表5-30知,高速钢铣刀铣削速度为,则所需铣床主轴转速范围是根据X6132万能铣床的标准主轴转速,由表5-13选取n=75r/min,则实际铣削速度为 工作台每分钟进给量为 根据表5-13中工作台标准纵向进给量,选取,则实际每齿进给量为 (4)校验机床功率 由表5-31和表5-32知,铣削力和铣削功率计算公式如下:式中。所以,铣削梨为XA5023铣床主电机功率为7.5kW。故选用切削用量合适。最后的切削用量为2.基本时间根据表5-33知,的端铣刀对铣削的基本时间为式中,工件铣削部分长度,单位为mm;切入行程长度,单位为mm,;切出行程长度,单位mm;工作台每分钟进给量,单位为mm/min。已知。由表5-34查的切入切出行程长度。所以,基本时间为八 夹具设计2.1设计要求为了提高劳动生产,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具。本夹具将用于Z525钻床。成批生产,任务为设计一钻孔5孔。本夹具无严格的技术要求,因此,应主要考虑如何提高劳动生产率,降低劳动强度,精度不是主要考虑的问题。2.2夹具设计2.2.1 定位基准的选择为了提高加工效率及方便加工,决定材料使用高速钢,用于对进行加工,准备采用手动夹紧。由零件图可知:进行加工前,外圆面进行了粗、精铣加工,进行了粗、精加工。因此,定位、夹紧方案有:方案:选外圆面平面、和侧面和V型块定位夹紧方式用操作简单,通用性较强的螺旋压块V块来夹紧。为了使定位误差达到要求的范围之内,这种定位在结构上简单易操作。2.2.2 切削力及夹紧力的计算钻该孔时选用:钻床Z525,刀具用高速钢刀具。由参考文献5查表可得:切削力公式: 式中 查表得: 其中: 即:实际所需夹紧力:由参考文献5表得: 有:安全系数K可按下式计算有:式中:为各种因素的安全系数,见参考文献5表 可得: 所以 根据工件受力切削力、夹紧力的作用情况,找出在加工过程中对夹紧最不利的瞬间状态,按静力平衡原理计算出理论夹紧力。最后为保证夹紧可靠,再乘以安全系数作为实际所需夹紧力的数值,即: 安全系数K可按下式计算: 式中:为各种因素的安全系数,查参考文献5121可知其公式参数: 由此可得: 所以 由计算可知所需实际夹紧力不是很大,为了使其夹具结构简单、操作方便,决定选用手动螺旋夹紧机构。夹紧力的确定夹紧力方向的确定夹紧力应朝向主要的定位基面。夹紧力的方向尽可能与切削力和工件重力同向。(1) 夹紧力作用点的选择 a. 夹紧力的作用点应落在定位元件的支承范围内。 b. 夹紧力的作用点应落在工件刚性较好的部位上,这样可以防止或减少工件变形变形对加工精度的影响。c. 夹紧力的作用点应尽量靠近加工表面。(3)夹紧力大小的估算 理论上确定夹紧力的大小,必须知道加工过程中,工件所受到的切削力、离心力、惯性力及重力等,然后利用夹紧力的作用应与上述各力的作用平衡而计算出。但实际上,夹紧里的大小还与工艺系统的刚性、夹紧机构的传递效率等有关。而且,切削力的大小在加工过程中是变化的,因此,夹紧力的计算是个很复杂的问题,只能进行粗略的估算。估算的方法:一是找出对夹紧最不利的瞬时状态,估算此状态下所需的夹紧力;二是只考虑主要因素在力系中的影响,略去次要因素在力系中的影响。估算的步骤:a.建立理论夹紧力FJ理与主要最大切削力FP的静平衡方程:FJ理= (FP)。b.实际需要的夹紧力FJ需,应考虑安全系数,FJ需=KFJ理。c.校核夹紧机构的夹紧力FJ是否满足条件:FJFJ需。夹具中的装夹是由定位和夹紧两个过程紧密联系在一起的。定位问题已在前面研究过,其目的在于解决工件的定位方法和保证必要的定位精度。仅仅定好位在大多数场合下,还无法进行加工。只有进而在夹具上设置相应的夹紧装置对工件进行夹紧,才能完成工件在夹具中装夹的全部任务。夹紧装置的基本任务是保持工件在定位中所获得的即定位置,以便在切削力、重力、惯性力等外力作用下,不发生移动和震动,确保加工质量和生产安全。有时工件的定位是在夹紧过程中实现的,正确的夹紧还能纠正工件定位的不正确。一般夹紧装置由动源即产生原始作用力的部分。夹紧机构即接受和传递原始作用力,使之变为夹紧力,并执行夹紧任务的部分。他包括中间递力机构和夹紧元件。考虑到机床的性能、生产批量以及加工时的具体切削量决定采用手动夹紧。螺旋夹紧机构是斜契夹紧的另一种形式,利用螺旋杆直接夹紧元件,或者与其他元件或机构组成复合夹紧机构来夹紧工件。是应用最广泛的一种夹紧机构。螺旋夹紧机构中所用的螺旋,实际上相当于把契绕在圆柱体上,因此他的作用原理与斜契是一样的。也利用其斜面移动时所产生的压力来夹紧工件的。不过这里上是通过转动螺旋,使绕在圆柱体是的斜契高度发生变化来夹紧的。典型的螺旋夹紧机构的特点:(1)结构简单;(2)扩力比大;(3)自琐性能好;(4)行程不受限制;(5)夹紧动作慢。夹紧装置可以分为力源装置、中间传动装置和夹紧装置,在此套夹具中,中间传动装置和夹紧元件合二为一。力源为机动夹紧,通过螺栓夹紧移动压板。达到夹紧和定心作用。工件通过定位销的定位限制了绕Z轴旋转,通过螺栓夹紧移动压板,实现对工件的夹紧。并且移动压板的定心装置是与工件外圆弧面相吻合的移动压板,通过精确的圆弧定位,实现定心。此套移动压板制作简单,便于手动调整。通过松紧螺栓实现压板的前后移动,以达到压紧的目的。压紧的同时,实现工件的定心,使其定位基准的对称中心在规定位置上。查参考文献51226可知螺旋夹紧时产生的夹紧力按以下公式计算:螺旋夹紧时产生的夹紧力按以下公式计算有:式中参数由参考文献5可查得: 螺旋夹紧力:该夹具采用夹紧机构, 由上述计算易得: 由计算可知所需实际夹紧力不是很大,为了使其夹具结构简单、操作方便,决定选用手动螺旋夹紧机构。2.3定位误差的分析为了满足工序的加工要求,必须使工序中误差总和等于或小于该工序所规定的尺寸公差。与机床夹具有关的加工误差,一般可用下式表示: 定位误差 : 其中:, 夹紧误差 : 其中接触变形位移值: 查5表1215有。 磨损造成的加工误差:通常不超过 夹具相对刀具位置误差:取误差总和:从以上的分析可见,所设计的夹具能满足零件的加工精度要求。2.4夹具设计及操作的简要说明由于是大批大量生产,主要考虑提高劳动生产率。因此设计时,需要更换零件加工时速度要求快。本夹具设计,用移动夹紧的大平面定位三个自由度,定位两个自由度,用定位块定位最后一个转动自由度。夹具体是夹具的基础件,夹具体上所有组成部分都必须最终通过这一基础件连接成一个有机整体。为了满足加工要求,夹具体应有足够的刚度和强度,同时结构工艺性要好。由于铸造工艺性好,几乎不受零件大小、形状、重量和结构复杂程度的限制,同时吸振性良好、抗压能力好,故此选用铸造夹具体,材料选取HT200,铸造成型后时效处理,以消除内应力。由于工件采用V型块定位35mm外圆面,这就要求V型块固定在一个与水平面成45的支撑面上。我们可以采用加工一有45面的支撑块固定在夹具体上,经过切削加工达到我们要求的定位尺寸。参考文献1 王先逵主编,机械制造工艺学,第二版,北京:机械工业出版社,20062 王栋主编,机械制造工艺学课程设计指导书,北京:机械工业出版社,20103 成大先主编,机械设计手册,第五版,北京:化工工业出版社,20074 王兰美主编,画法几何及工程制图,北京:机械工业出版社,20025 王先逵,机械制造工艺学手册,第二版,北京:机械工业出版社,2007
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