3000吨每天印染废水处理设计【含CAD图纸+文档】
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目录1.绪论22.废水过滤速率23. 废水的处理效果44. 陶瓷膜的再生55. 结论6参考书61. Introduction82. Waste water filtration rate83. Treatment effect of waste water104. Regeneration of ceramic membrane115. Conclusions12Recomference12介绍:131实验性141.1污水和活性污泥141.2实验性设定和过程141.3测试和监视抽样采取从混杂的醇中过滤162.结果162.1泥浆化颗粒化162.2 EGSB操作流出物的稳定酸碱度173 .TPD污水的理论演算和讨论183.1酸平衡和中间转换能力酸碱度18 3.2 VFA在厌氧过程用二种主要方式的二个主要小组细菌介入降低有机基体.194.结论21命名原则21参考文献21Introduction231 Experimental252 Results273 Theoretical calculation and discussions304 Conclusions33recomference:34- 36 -在交叉流过滤中用陶瓷膜技术处理印染废水摘要交叉流过滤结合的新方法在印染废水的处理中已被广泛研究,这种联合方式使絮凝和陶瓷膜技术取得了一定的成效。这种絮凝和它的投药量被研究来处理一些废水。.首先确认最好的絮凝原理,然后,讨论过滤速率的效果。后处理中用硫处理的黑水废水的CODcr和吸光度能达到国家排放标准。后处理中的 2,3ph值酸性废水和DSD酸性废水的CODcr和吸光度也有所下降。 与有机的薄膜相较,陶瓷的薄膜有清洁的和能再生的特殊特点。结果显示装备有陶瓷碟子薄膜的动态过滤当做那过滤薄膜有很棒的利益,而且已经在薄膜分离中显示出未来会被广泛应用。关键词:絮凝,废水处理,陶瓷薄膜,交流式过滤,微过滤1.绪论印染工业废水主要的环境污染包括了高化学需氧量和高色度,印染废水中有许多小的有机分子,亚硝酸盐,亚铁盐, 硫化物等,因此很难处理。1 该如何减少它的治疗花费排放符合标准的废水,和建立一组能多次使用的高性能薄膜分离器是我们的研究重要的方面。在这篇论文中,开展了很多由一个新的交流式微滤的组合方法来处理印染水的工作,絮凝 和陶瓷的薄膜技术组合引起的一些成功的结果。2.废水过滤速率2.1.膜片旋转比率对过滤速率的影响,当操作压力 P=0.1 MPa,陶瓷薄膜用来处理 絮凝DSD酸性废水 (一种中间的产物) 和交叉微滤的含硫黑色废水。图 2.1 是膜片过滤率对旋转的效果的影响,从图 1 ,我们能看到膜片旋转的比率越高 , 过滤含硫黑色的废水的速率越高。当膜片旋转速率达到800 r/分钟的时候 ,DSD酸性废水 的过滤率逐渐下降。 在理论上的分析中,膜片厚度有效果地被变薄当转盘旋转的比率增加时, 生物膜的厚度能有效的变薄,但是藉着较高的切率如选择性颗粒沉积和 絮凝产物破坏,当膜片旋转的比率高的时候 生物膜的表面比阻就增加。这二个方面的结果是互相影响,当膜的比阻比膜的厚度增长更快时,随着膜片旋转率的增加,过滤率减少。2.2 操作压力对过滤速率的影响当膜片旋转的比率以 400 r/分钟,我们使用陶瓷薄膜处理 絮凝 DSD酸性废水和交叉微滤中含硫黑色的废水。图 2 是在过滤率上的操作压力。图 2 表示当操作压力高于或低于0.1MP时,过滤速率都会降低,当操作压力在0.1 MPa, 废水的过滤率是最高的 2.操作压力增加时絮凝物被压缩,其多孔性被减少 。膜的比阻高, 它会阻止过滤率增加。 图2.1 在过滤率上膜片的旋转比率效果 图2.2操作压力对过滤速率的影 操作压力0.1 MPa,温度2 O.C 响,温度20。C2.3 动态过滤和静态过滤的比较我们处理絮凝 DSD酸性废水和交叉微滤中含硫黑色的废水和静态的过滤中。表 1 显示了在膜片旋转比率在400r/分钟和0r/分钟时动态过滤率和静态过滤率的比较,可看出动态过滤率高于静态过滤率。表2 动态的过滤和静态过滤之间的过滤率比较表2 废水处理后的CODcr和吸光度表3 在处理含硫黑色的废水期间薄膜阻抗的变化,操作压力0.1 MPa,膜片旋转比率 400 r/分钟, 温度 20C3. 废水的处理效果在各种不同的操作情况之下,我们在 过滤混合液中用陶瓷薄膜和生物薄膜处理絮凝 DSD 酸性废水和含硫黑色废水和 2,3-酸性废水。 表 1 是废水的化学需氧量CODcr 和庇护光线程度一 (吸光性) 的结果。从表 2, CODcr 和处理后的含硫黑色废水是根据国家的废水排污等级标准3监测。CODcr 和一 2,3-酸性废水和 DSD 酸性废水都有所下降。 图 3 是操作压力在膜片旋转的比率是 400 r/分钟时处理含硫的黑色废水CODcr的效果 。图 3 表示操作压力 0.1 MPa 时含硫黑色废水过滤效率最好。在操作 操作压力(Mpa) 压力 0.1 MPa时含硫黑色废水过滤效率 图3 膜片在400 r/分钟的旋转比率 最好。在操作压力 0.1 MPa 之下,陶瓷 2 0C 的温度下的操作压力曲线 膜孔径是 1.O pm的薄膜过去 一直用于处理混合流中絮凝 DSD 酸性废物和黑色含硫废水。图 4 是膜片旋转比率的对滤液 CODcr 的影响。 从图 4看到,黑色的含硫 CODcr废水和 DSD 废水不被在膜片的旋转比率影响。 膜片旋转比率越高, 2,3-酸性废水CODcr 过滤更糟。 理由是那含硫黑色 废水和 DSD 废水对絮凝 的反切能力是胜于2,3 酸性废水。 膜片旋转比率(r/min) 图4 膜片旋转比率经由滤液 CODcr在操作压力 0.1 MPa 20C 的温度时的曲线4. 陶瓷膜的再生我们在 过滤混合液中用陶瓷薄膜和生物薄膜处理含硫黑色废水。在 10个小时之后过滤,洗濯薄膜并测量薄膜阻抗, 然后继续在过滤周期中重用。 表 3 是操作过程中薄膜阻抗的变化。从表 3看出 那有机的薄膜阻抗是 由于细胞增大性生长 而陶瓷的薄膜阻抗由于使用次数不具多样性。 与有机的薄膜相较,陶瓷的薄膜有特殊的清洁和再生的表现。5. 结论- 膜片旋转比率越高, 含硫黑色废水的过滤率也越高。当膜片以 800 r/分钟旋转的时候,DSD酸性废水 的过滤率急剧下降。- 如操作压力以 0.1 MPa,那废水的过滤率是最高的。- 动态过滤比率比静态过滤比率更高。- 处理后含硫黑色废水的CODcr和吸光度应根据国家有关排水等级。 2,3- 酸性的废水和 DSD 酸性废水的CODcr和吸光度在处理之后也是下降。- 与有机的薄膜相较,陶瓷的薄膜有特殊的清洁和再生表现。- 在处理中,废水和剩余污泥及颜料中间物混合也进入实践研究阶段。通过实验,用螺旋压滤机处理工业废水的有利方面已被证实。结果用陶瓷的碟子薄膜当做那过滤薄膜的动态的过滤器装备有很棒的利益。已经在薄膜分离中显示未来的广泛应用趋势。参考书1.J.P. Maleriat and D. Trebouet, Study of a combined process using natural flocculating agents andcrossflow filtration for the processing of an aged landfill leachate, The 71h World Filtration Congress, Budapest, Hungary, 1995, p. 507.2.W. Li and Q. Zhu, Studies on filtration performance of ceramic membrane on the crossflow microfiltration (I), Fluid Machinery (in Chinese), 10 Suppl. (1997), 124-127. 3.Compiled Group of Uniform Inspect Analysis Method on Pollutant, Uniform Inspect Analysis Method on Pollutant (Part of Waste Water) (in Chinese), Technology Standard Publishing House, Beijing, 1982.Treating dyeing waste water by ceramic membranein crossflow microfiltrationLi Xua*, Wenping Li”, Shuqun Lua, Zhi Wang”, Qixin Zhu”, Yi Ling “School of Chemical Engineering and Technology, Tianjin University, Tianjin 300072,PR. China Tel: +86-022-2789051.5, email: xuli620eyou.com hTianjin Qua Institute of Supervision and Inspection, Tianjin 300192,Received 1 February 2002; accepted 15 February 2002AbstractMuch work has been done on the dyeing water treatment by a new method of the combination of crossflow microfiltration, flocculation and ceramic membrane technique with some successful results caused by the advantages of the combination. The kind of flocculation and its dosage are studied, which is used to treat some wastewater. The best flocculation precepts are confirmed. And then, the effects on filtration rate are discussed. The CODcr and absorbency of sulfur black wastewater after treatment are up to national grade about drain wastewater. The CODcr and absorbency of 2,3-acidic wastewater and DSD acidic wastewater after treatment are also descend. Compared with organic membrane, ceramic membrane has exceptional performance of cleaning and regeneration. The results show that the dynamic filtration equipped with ceramic plate membrane as the filtration membrane has great advantages, and wide application future has been shown in membrane separation.Keywords: Flocculate; Wastewater treatment; Ceramic membrane; Crossflow filtration; Microfiltration 1. IntroductionIndustrial effluents cause mainly environmental pollution, as its high chemistry oxygen depleted (CODcr) and high chromaticity. There are many diminutive molecule organic, nitrite, ferrite, sulfide and so on in the dyeing waste water, so it is diff%zult to be treated 11. How to reduce its treatment cost and make the grade as let off waste water, and build up a set of high performance membrane separator which can be use many times are important facet in our study. In this paper, much work has been done on the dyeing water treatment by a new method of the combination of crossflow microfiltration, flocculation and ceramic membrane technique with some successful results caused by the advantages of the combination.2. Waste water filtration rate2.1. Effect of disk rotary rate on the filtration rateAs operation pressure P = 0.1 MPa, ceramic membrane are used to treat flocculation DSD acidic waste water (a kind of mid produce) and sulfur black waste water in crossflow microfiltrate. Fig. 1 is the effect of disk rotary rate on the filtration rate. From Fig. 1, we can see that the higher the disk rotary rate , the higher the filtration rate of sulfur black waste water. When disk rotaty rate at 800 r/min, the filtration rate of DSD acidic waste water is drop-off. In theoretic analysis, the cake thickness is thinned effectually when the disk rotary rate is increased, but as selective aggradation of grain and flocculation destroyed by higher cut rate, the cake specific resistance is increased when the disk rotary rate is high. The results of these two facets are interact, the filtration rate is decreased with the disk rotary rate increasing when the increase of the cake specific resistance is higher than the decrease of the cake thickness.2.2. Effect of operation pressure on the Jiltration rateAs disk rotary rate at 400 r/min, we use ceramic membrane to treat flocculation DSD acidic waste water and sulfur black waste water in crossflow microfiltrate. Fig. 2 is the effect of operation pressure on the filtration rate. Fig. 2 shows that the filtration rate is decreased when the operation pressure is higher or lower than 0.1 MPa, as operation pressure at 0.1 MPa, the filtration rate of waste water is the highest 2. The flocculation cake is compressed as increased operation pressure, so that the cake porosity is decreased. The cake specific resistance is high, it goes against the filtration rate increased.2.3. Comparison with dynamic filtration and dead-endj?ltrationWe treat flocculation DSD acidic waste water and sulfur black waste water in crossflow microfiltrate and in dead-end filtration. Table 1 is the ratio of dynamic filtration rate to deadend filtration rate, which disk rotary rate are 400 r/min and 0 r/min. Table 1 shows that dynamic filtration rate is higher than dead-end filtration rate. 3. Treatment effect of waste waterUnder various operating conditions, we deal with flocculation DSD acidic waste water and sulfur black waste water and 2,3-acidic waste water in crossflow microfiltrate with ceramic membrane and PET membrane. Table 1 is the results of chemical oxygen consumption CODcr of waste water and shelter ray degree A(absorbency) of waste water. From Table 2, the CODcr and A of sulfur black waste water after treatment are measure up to national grade standard about drain waste water 3. The CODcr and A of 2,3-acidic waste water and DSD acidic waste water after treatment are also descend. Fig. 3 is the effect of operation pressure on the CODcr of sulfur black waste water, the disk rotary rate is 400 r/min. Fig. 3 shows that the filtration efficiency of sulfur black wastewater is the best at the operation pressure 0.1 MPa. Under operation pressure 0.1 MPa, ceramic membrane which hole diameter is 1 .O pm are used to treat flocculation DSD acidic waste water and sulfur black waste water in crossflow microfiltrate. Fig. 4 is the effect of disk rotary rate on the filtrate CODcr. From Fig. 4, the CODcr of sulfur black wastewater and DSD wastewater is not affected on the disk rotary rate. The higher the disk rotary rate, the worse the filtrate CODcr of 2,3- acid wastewater. The reason is that the flocculations anti-cut capacity of sulfur black wastewater and DSD wastewater are better than that of 2,3-acid wastewater. 4. Regeneration of ceramic membraneWe treat sulfur black waste water by ceramic membrane and PET membrane in crossflow microfiltration. After 10 hour filtration, washing of the membrane to measure membrane resistance, then continuation of the filtration to recur in cycles. Table 3 is the variation of membrane resistance during this operation process. Table 3 shows that the organic membrane resistance is auxesis and the ceramic membrane resistance is not variety with using times. Compared with organic membrane, ceramic membrane has exceptional performance of cleaning and regeneration.5. Conclusions- The higher the disk rotary rate, the higher the filtration rate of sulfur black waste water. When disk rotaty rate at 800 r/min, the filtration rate of DSD acidic waste water is drop-off.- As operation pressure at 0.1 MPa, the filtration rate of waste water is the highest.- Dynamic filtration rate is higher than deadend filtration rate.- The CODcr and A of sulfur black waste water after treatment are up to national grade about drain waste water. The CODcr and A of 2,3-acidic waste water and DSD acidic waste water after treatment are also descend.- Compared with organic membrane, ceramic membrane has exceptional performance of cleaning and regeneration. Practical exploration is made in handling waste water mixed with flocculent of dying and dye intermediate. The advantages of handling waste water of industry with rotary filter press are proved by experiments. The results show that the dynamic filter equipped with ceramic plate membrane as the filtration membrane has great advantages. Wide application future has been shown in membrane separation.Recomference1.J.P. Maleriat and D. Trebouet, Study of a combined process using natural flocculating agents andcrossflow filtration for the processing of an aged landfill leachate, The 71h World Filtration Congress, Budapest, Hungary, 1995, p. 507.2.W. Li and Q. Zhu, Studies on filtration performance of ceramic membrane on the crossflow microfiltration (I), Fluid Machinery (in Chinese), 10 Suppl. (1997), 124-127. 3.Compiled Group of Uniform Inspect Analysis Method on Pollutant, Uniform Inspect Analysis Method on Pollutant (Part of Waste Water) (in Chinese), Technology Standard Publishing House, Beijing, 1982.稳定性的膨胀的颗粒状污泥床对涤纶人造丝印染废水的处理摘要涤纶人造丝印染污水(TPD污水),包含平均7.0mg/L对苯二甲酸(技术援助)作为主要碳来源和特性污染物,从属于膨胀的颗粒状污泥床(EGSB)过程。EGSB过程的稳定由实验室实验首先研究了。TA电离是影响系统的酸基度平衡的优势的因素。废水的 TA 的高集中造成充份的缓冲能力使中立脂肪酸 (VFA) 从培养基降格产生而且提供了没有空气而能生活强的系统挥发性基础抵抗 pH 减少 到低于6.5 。挥发性脂肪和不饱和脂肪酸除每小时次于6.35和挥发性脂肪积极从事它的极大值以外几乎没有抑制上去沼气生产。与颗粒化被激活的污泥一起,有机撤除效率和沼气的生产率逐渐增加了和变得更加稳定。在启动以后,COD撤除效率增加到57%-64%,酸碱度被稳定在范围的7.996.04,和沼气的生产率是相对地高。酸碱度污泥颗粒化的,适当的流入物和装载使EGSB过程稳定。EGSB反应器是稳定的为TPD废水处理。关键词:膨胀的颗粒状泥床;稳定;绝氧处理;印染污水介绍:为了获得柔韧的和优雅的如丝一样涤纶结构、涤纶本色布总是同碱分解过程被预先处理, NaOH以某一温度和压力涤纶纤维被水解在某种程度上。在这个过程期间,表面涤纶纤维从本色布料上被溶化,涤纶酸(TA)和1,2-亚乙基二醇被释放作为污水中主要污染物。获得的充满丝质皱痕和软质感涤纶织品叫做人造丝织品。涤纶的碱分解可能由化工等式描述如下。污水碱分解过程与污水混合了从打印,洗染,漂洗和其他过程被命名为涤纶人造丝印染的污水(T/D污水)。只在中国东部绍兴县, ,那里每天释放超过300数以万计吨TPD污水。虽然缺氧的或好氧的生化处理已经作为通常的预先为处理的这种废水的方法。多样的曝气过程结构也是它们的一种用法。然而广泛应用的曝气过程已经妨害由缺乏了解到相关因素稳定性的生物进程包括去除系数的有机底质、沼气生产比率和另一些指标。那个包含于稳定性加工的、依靠酸碱平衡特征污染物在吨/日废水的TA是一种二重的有机酸、存在于进水形成分子或离子状态。酸碱平衡在厌氧的体系是静止的大约是由于TA的效果。那展开粒状污泥床(egsb)处理发展从上流式厌氧污泥层处理、是一个有较高的比率和有害的阻力的厌氧控制处理方法。未来的egsb技术发展的由于吨/日废水处理依赖透处理的稳定性。处理的稳定性是论述、酸碱平衡是强调和实验室实验是传导。1实验性1.1污水和活性污泥因为3650吨/日TPD废水在绍兴县、浙江省、瓷器在最上级全年的调查以后废水在实验中是降低那中央的泵站处理率、主要的指标是废水中的污染物是TPD废水以每小时化学需氧量高、化学需氧量和色度为特征,与传统的印染废水COD从780mgL的到3116mgL的量不同;和生物需氧量因为(五日生化需氧量)从325mgL的到1436mgL不同,TA从286mgL的到1279mgL不同。特征污染物控制在4068COD的3650吨/日废水活性污泥实验是从杀虫剂废水、印染废水和石炭酸废水污泥处获得。处理设备在实验室厌氧的反应器和egsb反应器到保持高浓度的生物资源的情况一样。1.2实验性设定和过程圆柱状的EGSB反应器被划分了成四隔间(图2):(1)粒状污泥积聚区;()液化区;()三相分离器()粒状污泥床。在那粒状污泥床上、由于废水在粒状污泥的再循环床和液化区,所以液化区发展主要是生物降解发生和沼气生产的地方。当做混合溶液穿过气体液体固体分离器、那污泥穿过分离器的孔到那液化区和污泥场、在一些絮凝和分散污泥泥沉淀反应器同流出的的时候、那表面水流变成存储器从堰流出,并且沼气流入一湿式气体流量计反应器。反应器(图2)是1.5米高的与流化的区域和污泥床f7.0升有效的容积和2.0升的设置隔间。实验性设定的一张概要图被显示在图31为了从消除高酸碱度和短缺N和P,培养的污水中第一次集中调整了COD:N:P=200:5:1。在污水水库被增加氢磷酸盐和氨硫酸盐和增加稀释盐酸在中立化反应器由滴定器控酸碱度=10.0。泵被连续使用提供污水给EGSB反应器中混杂的积累污泥有能力在碳上退化。反应温度被加热器和温度调解器控制了。酸碱度被定器(DL55,MettlerToledo,德国)监测了和调整了。而滴温度一根热探针连接到一台红外光芒加热器所确定。其它项目的根据标准方法(中国1997环境保护局编辑委员会) 进行了测试。在EGSB反应器的起动期间,磷酸盐和碳酸盐包含Fe、Al,Ni等增加入混杂的矾花提高被激活的污泥颗粒化。TPD流入物使污水比率逐渐增加到100%。过程稳定被重视当起动由逐步增加举办了污泥负荷和水力负荷。在EGSB反应器起动期间,它被管理在流入物酸碱度6.36.8和水力装载0.00264m3/(m3d)和往上流动线性速度0-2.0m/h,与温度被控制在336(Table2)。通常,开始阶段为厌氧过程能被定义作为过渡阶段在反应器之前平稳地运转。参量表明反应器表现在起动期间包括污染物撤除效率,沼气生产率,酸碱度,集中的变异VFA等等。在EGSB反应器起动以后,它被管理在流速大约7.5LPd和HRT32h在EGSB,1h在中立化反应器里,当水力负荷22609m3/(m3d)和往上流动线性速度1.06.0m/h和温度受控在336(表2)。厌氧反应器的稳定是以COD撤除效率、沼气生产率和PH值来评价的。所有这些参量取决于酸基地平衡在反应器稳定性。如此总强碱性,VFA和TA集中并且被测试了。1.3测试和监视抽样采取从混杂的酒立刻被过滤了对TA的分析是用一台高性能液体色谱分析仪(HPLC,Gilson,法国)测定的。运行以流动相(v/v)在58/42,和加法26被集中的H3PO4每公升。分离进行在1.5ml/min流速和专栏温度256使用ODS218反回阶段column(Alltech,美国)。一台紫外探测器以波长在254毫微米被使用了。测量出来,TA保留时间是在4.576.63分钟。2.结果2.1泥浆化颗粒化泥浆化颗粒化并且EGSB反应器起动起动是EGSB反应器烂泥的过程颗粒化(Hulshoff1986) 的根本。起动经常采取26几个月,长期的有一年(Juragen1990)。流入物COD和TA是各自地受控在125061943mg/L和5636.41mg/L,。水力负荷对对污泥稳定进行了调整。图4显示污泥在反应器起动期间在30天和60天特征。被激活的污泥看来分明是异种的反应器,能被划分成污泥床,污泥暂停的区域并且设置区域在天60.Granular烂泥直径是1.0毫米占领超过在EGSB反应器里60天的总烂泥的10%。反应器中基体含量被显示在图5。在0.4m高度之上,COD集中在设置区域。从底部对0.4反应器的m轴向高度,COD集中退出了。COL出现同COD一样。COD撤除效率增加了从23.6%在30天到49.1%在60,天和COL撤除效率被增加从60%在30天到75.0%在60天。反应器表现改变了污泥颗粒化。EGSB反应器为TPD废水处理通常起动器。生物降解首要发生了在污泥床,并且外部圈导致密集混合污水在EGSB反应器里。2.2 EGSB操作流出物的稳定酸碱度使用表明EGSB反应器COD去除效率(6COD)并且沼气生产率(Vg,相当数量沼气从1公斤COD去除在标准状态之下)。图6显示EGSB的表现变异在起始的期间。从10天到28天,TPD污水在流入物成比例地增加。6COD的第一高峰价值被提出了在15天和20天之间,与Vg0.116.18m3/(kgCOD)。COD去除效率和沼气生产率是不稳定的,和TPD污水流入物在过量地增加了。从28天,流入物是所有TPD污水。在30天和45天之间,流出物酸碱度是7.456.056COD是36%69%并且Vg是0.0156.20m3/(kgCOD)。流出物酸碱度、6COD和Vg的变异是在45天之前卓越的。这是一个分化期间为被激活的污泥。在45天以后,流出物酸碱度被稳定在7.996.046。COD的范围增加到57%64%,Vg并且保留了0.126.17m3(的稳定的价值kgCOD)。实际上,从45天,粒子污泥从污泥中被区分,EGSB反应器提出了它的更好的稳定。颗粒状污泥被测量,弥补了总污泥的在60天10%。当只采取了反应器cubage的25%污泥床被填满以总污泥的65%。EGSB反应器6表现改善了和变得稳定与污泥一起颗粒化。它是显著的,COD去除效率总是在75%以下。因为TA依然是作为在厌氧条件下以转交在31.4%和56.0%(Guan之间,2003)慢慢地生物可分解的基体。EGSB反应器在温度2065三个月,操作保留在停滞的状态为45d。图7说明反应器再开始,沼气生产率逐步被增加。COD去除以40%60%的效率是相对地稳定。反应器再开始只采取12d。在COD的最大转交率平均为60%之后,系统被交换了对负荷冲击以更高的水力负荷。尽管在16天内200%是正常负荷。沼气生产消沉是由于可怕的负荷。COD去除效率在厌氧系统接受了过量的负荷之后减少了几天滞后。结果说明,EGSB反应器表现能当操作参量很大地改变了不稳定的。在一个星期恢复了对55%62%的一个正常水平,沼气生产在10d恢复了对0.1160.15m3/(kgCOD)的正常水平。3 .TPD污水的理论演算和讨论3.1酸平衡和中间转换能力酸碱度酸平衡和中间转换能力酸碱度是最重要的参量。当中一个表明厌氧系统的稳定。细菌的最佳的酸碱度为从6.5到7.5(Souza1986)。当VFA积累导致酸碱度减退,厌氧处理的效率明显已经下降(顾1993)。所以,它在厌氧系统对控制VFA是比对控制酸碱度重要。强碱性被看成如同抵抗VFA储积一个重要角色以便增加一个厌氧系统酸碱度 (Kroeker1979年;顾,1993)。污水的强碱性被定义作为可能适合与强的酸的起反应总物质。强碱性包括许多碱组分譬如碳酸盐、重碳酸盐、含水物和有机基物。它们在污水中(叫作为总强碱性中国1997环境保护局编辑委员会)。TPD污水有复杂组分并且碳酸盐、重碳酸盐和含水物的集中无法适当被获得。如此总强碱性在污水被使用来作为重大显示为基本的组分。共同地,混杂的酸2基点平衡在厌氧反应器里由电离平衡氨、VFA和碳酸盐控制(KroekerEJ1979年;张,1997)。氨电离平衡作为等式(2):NH3H2.O=NH+OH-。(2)当H+增加,酸碱度减少并且平衡转移在右边。在356,电离常数是1.8560-5VFA通常由乙酸和酸组成。因为二VFA有接近的电离常数,电离平衡可能被简化作为乙酸电离被说明在等式(3):CH3COOH=CH3COO-+H+。(3)当H+增量,平衡转移到左边并且使成为挥发性酸(UVA)集中增加。在356,电离常数是1.7360-5。当UVA集中增加在10mg/L之上,作试验者趋向失败(Kroeker1979)。碳酸盐电离平衡被阐明作为等式(4)H2CO3=HCO-+H+=CO-+2H+。(4) 在一个厌氧系统酸基点平衡并且包括在液体气体阶段之间二氧化碳溶化平衡, 在液体坚实阶段之间碳酸盐平衡和磷酸盐,其它盐电离平衡。它被解释为由于低集中硫氢化物和正磷酸的酸共同地只提供有限的缓冲能力 (Capri1975)。氨和VFA缓冲能力当酸碱度从6.0到7.7变化了可能被忽略,并且厌氧系统的缓冲能力起因于碳酸的电离。如此酸碱度和酸基本的平衡由碳酸和碱电离控制。后者由VFA、氨和另一强的酸和碱合成。NH3-N被测试。PO3-4的集中的范围-P和硫化物是1.8164.45mg/L,1.7860.20Mg/L并且0.766.21mg/L相应地, 各自的平均值是10.23,4.26和2.12mg/L,。根据以前的工作以上提到,氨缓冲能力,磷酸盐和氢硫酸在TPD污水可能被忽略。然后,哪个负责对酸2base平衡的中间转换?当EGSB过程向被应用的TPD污水6在这样一个碳酸系统怎么获得稳定的酸碱度。以6.56.5的范围6TA是双重有机酸,存在在水中以分子或离子状态二个状态。进一步来说,它的可溶性与酸碱度密切相关。电离平衡被显示得如下(百科全书编辑委员会化工业1990):3.2 VFA在厌氧过程用二种主要方式的二个主要小组细菌介入降低有机基体在第一阶段对挥发性脂肪酸(VFA)水解和降低复杂有机基体。在第二阶段,VFAs由细菌运用并且导致甲烷气产生。二个过程同时发生并且过程稳定取决于在二个主要阶段之间有机基体细微生物化学的平衡。厌氧处理不稳定通常以由VFAs的集中的迅速增量而甲烷气生产的随后减退表明。有许多因素与相关不稳定或过程破坏。例如,甲烷的不足的生理适应对新基体、迅速温度或酸碱度波动。从结果由Kroeker等。(Andrews1969年;Kroeker,1979),厌氧消化毒力与挥发性酸的过份集中关系了(UFAs)更加直接,虽然它们与过份游离氨含量大概间接地关系了。而且,以由于膜法酸碱度比其它化合物容易击穿通过细胞膜毒力有一种接近的交互作用。当微生物同化污泥,酸碱度使细胞迅速地下降并且微生物的新陈代谢率减少。它是可接受的,作试验者毒力由膜法造成在集中在30到60mg/L之上作为乙酸。3.3VFA和强碱性平衡强碱性的典型的变异VFA和强碱性平衡强碱性的典型的变异和VFA在EGSB反应器里被显示在图11。缺氧流出物的强碱性集中与TPD污水在9006000mg/L的范围近似地相等的。反弹范围是大约100mg/L。在EGSB的处理以后总强碱性集中增加了大约250mg/L到11506250mg/L。流入物(TPD污水)VFA90633mg/L增加到197636mg/L在缺氧处理以后,当流出物VFA以去除效率79.1%62.1%从EGSB反应器是19.863.2mg/L。总强碱性增量在EGSB反应器里能被假定与VFA的消耗量相关。强碱性是在厌氧系统缓冲抵抗VFA能力。污水的VFA几乎抑制不了厌氧过程。强碱性的集中是缓冲VFA足够高的混杂的醇。Lesilie(Lesilie1989)采取为VFA比与总强碱性评估缓冲厌氧能力system(Leslie,1989)。总强碱性轻微只下降了在缺氧治处理期间和在EGSB反应器里轻微登升高。VFA的定量对total2.alkalinity比0141VFA比和总强碱性与相关厌氧系统的稳定被显示在表3 (Leslie1989)。明显地, 当TPD污水在EGSB反应器里处理时VFA集中的变异只导致了酸碱度的少量变化。混杂的醇的缓冲能力在EGSB过程是充足的。4.结论TA,二重的有机酸因为酸碱平衡对那碱度的那废水供应充分的缓冲量,当EGSB加工被用于处置TPD废水,与污泥颗粒一起作用,EGSB反应器性能改善和变成更稳定。命名原则BOD5:五日生化需氧量,mg/L;SS:悬浮固体;COD:化学氧需求,mg/L;VFA:挥发性脂肪酸;COL:颜色;UFA:不饱和脂肪酸;EGSB:膨胀的颗粒状烂泥床;Vg:沼气生产率,m3/(公斤COD);HRT:水力保留时间,h;T:温度6;K:电离常数;TA;MLSS,g/L;COD:化学需氧量除去;PVA:聚乙烯醇。参考文献1 Andrews J F , 19691 Dynamic model of the anaerobic digestion process J .Sanitary Engineering Division ASCE , 95 (SA1) : 95 6161.2 Capri M G, Marais G V R , 19751 pH adjustment in anaerobic digestion J .Water Research , 9(3) : 307 6131.3 Editorial Board of Encyclopedia of Chemical Industry , 19901 Encyclopedia ofchemical industryM . Vol 11 Beijing.4 Chemical Industry Press. Editorial Board of Environment Protection Bureau of China , 1997.1.5 Monitoring and determination methods for water and wastewater M . 3rd. ed. Beijing : China Environmental Science Press.Guan B H , Wu ZB , Wu Z C et al . , 2003.1 .6 Gu X S , 19931 Mathematical model for wastewater bio-treatment M . 2nd ed. Beijing : Tsinghua University Press. Hulshoff P L , Lettinga G, 1986.1 .7 New technologies for anaerobic treatment J . Water Science and Technology , 18 (2) : 41 631 Juragen H T , Wu WM, Mahendra KJ , 1990.1 .8 Ecoengineering high rate anaerobic digestion systems : Analysis of improved syntrophic biomethanation catalysts J . Biotechnology and Bioengineering , 35 (10) : 990 6991 Kroeker E J , Schulte D D , Sparling A B et al . , 1979.1. 9 Anaerobic treatment process stabilityJ . J Water Pollution Control Federation , 51 (4) : 718 67271 Leslie G C P , Henry C L , 1989.1 .10 Biolo
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