1763_简易吊车设计
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南昌航空大学学士学位论文11 绪论起重机是在一定范围内垂直提升和水平搬运重物的多动作起重机械,又称吊车。它主要用来吊运成件物品,配备适当吊具后也可吊运散状物料和液态物料。起重机的工作特点是作间歇性运动,即在一个工作循环中取料、运移、卸载等动作的相应机构是交替工作的。各机构经常处于起动、制动和正反方向运转的工作状态。起重机通常按结构分为臂架型起重机和桥架型起重机。臂架型起重机包括塔式起重机、门座起重机、浮游起重机、自行式起重机、由桅杆和臂架组成的桅杆起重机、沿墙壁运行的壁行起重机和装在船舶甲板上的甲板起重机等;桥架型起重机包括桥式起重机、龙门起重机、运载桥和缆索起重机等。随着我国机械化的发展,中、大型机械设备越来越多的运用于各行各业。由于人力资源有限以及人力的局限性,在很多人力无法完成搬运的时候,我们更多的会想起用一种机器代替人力,起重设备就孕育而出。吊车作为起重设备的一种,它具有操作简单、易于移动、使用灵活方便、适应性强等优点,简易吊车由电动机经常传动和一对开式齿轮传动,将运动和动力传给卷筒,再通过钢丝绳和滑轮组提升重物。但如何发展大起重量的起重机、提高电气设备的可靠性和使用寿命逐步成为研究热点。1.1 吊车的历史中国古代灌溉农田用的桔槔是臂架型起重机的雏形;14 世纪,西欧出现人力和畜力驱动的转动臂架型起重机;19 世纪前期,出现了桥式起重机;起重机的重要磨损件如轴、齿轮和吊具等开始采用金 属材料制造,并开始采用水力驱动;到了 19 世纪后期,蒸汽驱动的起重机逐渐取代了水力驱动的起重机;20 世纪 20 年代开始,由于电气工业和内燃机工业的迅速发展,以电动机或内燃机为动力装置的各种起重机基本形成。到如今,吊车的种类、外形和结构越来越多样化,用途越来越细化,已经形成了一个单独的产业。1.2 吊车国内外的研究现状 目前,在工程起重机械领域,欧洲、美国和日本处于领先地位。欧洲作为工程起重机的发源地,轮式起重机生产技术水平最高。该地区的工程起重机械业主要生产全地面起重机、履带式起重机和紧凑型轮胎起重机,也生产少量汽车起重机。其中,全路面起重机、履带起重机以中大吨位为主;紧凑型轮胎起重机则以小吨位为主;汽车起重机一般为通用底盘组装全地面上车,即以改装为主。其产品技术先进、性能高、可靠性高,产品销往全球。美国工程起重机行业的技术水平相对落后于欧洲。不过近年来,美国工程起重机械业通过收购和合并手段,得以蓬勃发展。目前该地区主要生产轮胎起重机、履带式起重机、全路面起重机和汽车起重机。主要生产企业为马尼托瓦克公司,特点是技术较先进、南昌航空大学学士学位论文2性能较高、可靠性能高,其中汽车底盘技术和全路面技术领先于欧洲,产品主要销往美洲地区和亚太地区。日本作为二战后崛起的经济强国,轮式起重机开发生产虽然起步较晚(起步于 20 世纪 70 年代) ,但是发展速度很快,很受亚太市场欢迎。此外,日本还通过收购手段更新生产技术。如日本多田野通过收购德国法恩底盘公司,发展全路面技术。日本工程起重机械业主要生产汽车起重机、履带起重机、越野轮胎起重机和全路面起重机。其中,越野轮胎起重机的产量最大,汽车起重机的产量次之,呈减少趋势,全路面起重机的产量最少,呈上升趋势。主要生产企业包括多田野、加藤、神钢、日立和小松等。产品特点是技术水平和性能较高,但可靠性落后于欧美。我国随车起重机行业从 70 年代到今天,有了长足的发展和壮大,取得了令国人为之振奋的成绩。但目前在发展过程中所体现的共性是生产规模小、生产不规范,产品中所体现的共性问题是生产规模小、生产不规范和产品质量不稳定等。同时,由于市场竞争的不规范又形成了价格大战,一些企业为了蝇头小利,采用低配置的办法“以小充大,以次充好” ,既损害了消费都的权益又扰乱了正常的市场竞争。1.3 吊车的发展趋势随着科技化进程的逐步推进,高科技的运用越来越多,大型设备、高精度、高要求的机器的需求量也逐步上升。以前的吊车也已经满足不了工厂和社会的要求了,为此,吊车业的改革和技术创新势在必行。吊车创新设计的理论、方法与工具是基于现代设计理论和方法,应用微电子、信息、管理等现代科学技术,以提高产品质量、用户满意的价格和造型、提高产品的功能、缩短产品开发周期为目的而进行的相应工作。吊车创新理论、方法与技术研究的宗旨是从吊车作为特种设备所要求的安全性和可靠性的工作目标出发,在特定技术性、经济性约束条件下,创造性地完成吊车的创新设计,使其在满足用户交货期和性能要求的前提下做到技术性与经济性最佳搭配。吊车运输(物料搬运)机械随着国际市场竞争加剧的驱动,其科技含量明显提高,近年来主要工业国家的发展趋势如下:(1)采用新理论、新技术和新手段。进一步开展物料搬运机械的载荷变化规律、动态特性、疲劳特性和可靠性的试验研究;推广采用优化设计、可靠性概率设计、极限状态设计、虚拟样机设计、CAD/CAE 设计等现代设计方法。(2)向自动、智能和信息化,向成套、系统和规模化发展。将各种物料搬运机械单机组合为成套系统,使生产设备与物料搬运机械有机结合,即通过计算机对物料搬运系南昌航空大学学士学位论文3统进行动态模拟仿真,寻求最佳匹配组合,并将这类自动、智能的设备纳入到系统的多级计算机信息控制与管理网络,并配有自监测、自诊断维护装置。中国的吊车设计的发展经历了一个曲折的过程。以前多是以模仿原苏联的设计为主,凭借设计者的经验,产品设计的局限性很大。从 60 年代起,开始了新产品、新部件的开发设计与实验研究工作,从而使设计从仿制和经验设计逐渐走向实验研究和计算分析阶段。到了 80 年代,随着宝钢等一些超大型企业对国外起重机的引进及与国外进行联合设计、国内制造等形式的采用,开始在国内引入了一些国际上的先进技术与设计方法。同时将计算机应用技术引入设计领域,对吊车设计工作的发展起了很大的推动作用。 但是,中国吊车设计领域仍存在不少问题,主要是大多中小企业对设计研究分析不够,资金投入少,人员培训工作跟不上发展的需要,一直没形成开发新产品或更新老产品的设计和应变能力,对引进的先进技术和产品,没有从设计的角度进行消化,更没有能力进行再创新工作。没有形成合理的设计人员梯队,产品仍然是几十年不变样,目前仍以照抄照搬为生存方式,没有自己的知识产权,只是在应付低价拿来的合同。为数不多的几个大型企业则在创新设计中快速发展,使得国内吊车设计能力和水平逐步与国外的先进设计缩短了距离。这些企业已大量采用新的计算机新技术,二维 CAD 早已普及,三维设计已推广。电气设计采用 ED 等先进设计手段,引入定子调压和变频调速,PLC 参与系统控制,采用了大量高新传感元器件,实现了定位准确,操控方便,其安全可靠性也逐步提高。通过专家系统的应用,极大地推进了创新设计的进程,并且利用系统论和信息论等现代计算机应用技术研究成果,使得吊车的创新设计开始向智能化方向发展。南昌航空大学学士学位论文42 工作机构的设计这里的工作机构是指吊车的起升机构,即包括卷筒、滑轮和钢丝绳。2.1 钢丝绳的选择2.1.1 钢丝绳的种类钢丝绳又叫钢索,是用优质高强度碳素钢丝制成的。钢丝绳拉力强度高,耐磨损,是起重工作中最常用的绳索之一。它的种类有很多:(1)按钢丝绳绳股数量的不同可分为单股和多股。单股钢丝绳刚性较大,不易挠曲。多股钢丝绳是先由钢丝拧成股,再由股拧成绳,随着股数的增加,股内的钢丝愈细愈多,加上中间有个柔软的芯子,挠曲性也就愈好。这种钢丝绳可以通过直径较小的滑轮或卷筒工作。在其重机械中,以六股和八股的钢丝绳应用较多。(2)按钢丝绳绳芯材料的不同可分为纤维芯(如用剑麻、棉纱等制成) 、石棉芯和金属芯三种。它们各有其优缺点:用油浸的纤维芯钢丝绳,比较柔软,容易弯曲,绳芯中含油较多,能润滑钢丝并能起到防止锈蚀的作用,但不能在较高的温度下工作,不能承受横向重压(如在卷筒上缠绕多层钢索) 。用石棉芯的钢丝绳,除了比较柔软,容易弯曲外,还可适应在较高温度下工作,但是也不能承受横向重压。金属芯钢丝绳,强度较大,能承受横向重压,并可在较高温度下工作,但是钢丝绳太硬,不易弯曲。(3)按钢丝绳的搓捻方向不同可分为右同向捻,左同向捻,右交互捻,左交互捻和混合捻等几种。在钢丝绳中,钢丝搓捻方向和钢丝股搓捻方向一致的称为同向捻,不一致的称为交互捻。相邻两股钢丝的捻向相反,则称为混合捻。同向捻钢丝绳表面平整,比较柔软,易于弯曲。它与滑轮槽接触面积大,单位面积的压力小,磨损也小,比交互捻钢丝绳耐用。但由于绳股与钢丝都以相同方向扭转一定角度,使钢丝绳在受力后具有一个反向回捻的趋势,吊重物时会使重物旋转。其次,同向捻钢丝绳还易于扭结、纠缠,给工作带来不便,故一般只用于拖拉绳和牵引装置上,不宜用于起重机和滑轮组的吊装工作。交互捻钢丝绳性能与同向捻钢丝绳相反,虽然耐用程度较差,但使用比较方便,故多用于起重机和滑轮组上的吊装工作。综上所述,此例决定采用纤维芯的交互捻钢丝绳。2.1.2 钢丝绳的型号国产标准钢丝绳品种型号较多,按抗拉强度分为 140 公斤/ 、155 公斤2毫 米/ 、170 公斤/ 、185 公斤/ 、200 公斤/ 五个等级。2毫 米 2毫 米 2毫 米 2毫 米标记示范为:南昌航空大学学士学位论文5185/2 637+-IGB0-74d= 2.1.3 钢丝绳的直径选择根据经验公式: 破最 大 PS式中 单根钢丝绳的最大工作拉力,N ;最 大P钢丝绳的破断拉力总和,N ;破钢丝绳安全系数。S已知 G=750 公斤,图 2.1 为吊重时滑轮组的受力情况, G 将由两根钢丝绳分担,因此得到 gGP2/最 大式中 滑轮组的效率(因摩擦力所产生的损失) ,一般为 94%,即 =0.94 图 2.1 滑轮组受力情况则 NP39108.4.02/75最 大也就是说,需要大约 3910N 的力才能提升 750 公斤的重物。再查得安全系数 S=5S19503最 大按表 21-1 查得,此钢丝绳的标记为:钢丝绳 6*37+6.2-140-光-右交 GB1102-742.2 卷筒和滑轮的选择卷筒在吊车中起到省力的作用。在此简易吊车中,运用了一组简单的滑轮组装置:一个定滑轮和一个动滑轮。动滑轮可以省一半的力,而定滑轮可以改变力的方向。而当南昌航空大学学士学位论文6他们同时使用时,既可以省力,又可以改变力的方向。人民经过长期的实践,对于卷筒和滑轮直径的计算,现已总结成了经验公式: (1)Ded式中 D-卷筒和滑轮的名义直径,即槽底直径,毫米;d-钢丝绳直径,即绳的外接圆直径,毫米;e-由钢丝绳用途和工作类型决定的系数。现已知 d=6.2 毫米,由冶金工业出版社出版的机械零件设计手册第二版中册表24-7 查得,属于轻级的,取 e=16,则 (16).293D毫 米取滑轮的直径 。考虑到提升速度和传动比的要求,取卷筒的直径为120D滑 毫 米。20卷 毫 米南昌航空大学学士学位论文73 传动装置的设计和计算手动绞车是以人力做动力,但对于起重量大的起重机械,人的力量是有限的,且效率很低,于是就出现了机动绞车,它的动力一般是电动机。要设计这种机动绞车,就要知道工作机构在提升最大重量时所需要的功率,并由此选择电动机,设计传动装置。3.1 计算卷筒的功率=PV卷N式中 P卷筒钢丝绳的拉力,此例为 =3910N;最 大P卷筒钢丝绳的线速度,此例为吊钩运动速度的 2 倍 =046 米/ 秒。 则 =3910 0.46KW=1.8KW卷N3.2 计算卷筒的转速根据卷筒的速度为 ,得到卷筒的转速为:0/61Dn卷 米 秒 061/卷 转 分式中 卷筒的计算直径是指按钢丝绳横截面中心量得的直径,单位:毫米0D此例为 26.2Dd0卷 毫 米则 10.4/3.n卷 .转 分3.3 电动机的选择3.3.1 电动机类型的选择电动机是已经系列化了的标准产品。在设计中,主要根据所需电动机的输出功率、工作条件及经济要求,从产品目录中选择其类型、结构形式、容量(功率)和转速、并确定其型号。因为三相交流异步电动机(特别是鼠笼式感应电动机)具有结构简单,工作可靠,价格便宜和维护方便等优点,所以应用广泛。尤其在中小功率,无须调速而又长期带动稳定或变动载荷的设备中用得较多。南昌航空大学学士学位论文8在选择电动机的类型时,主要考虑的是:静载荷或惯性载荷的大小,工作机械长期连续工作还是重复短时工作,工作环境是否多灰尘或水土飞溅等方面。对于一般用途,无特殊要求的工作机械(如机床,鼓风机,水泵等)通常选用 J2 或JO2 型电动机。对于灰尘较多或水土飞溅的地方(如磨粉机,碾米机,农用机械,矿山机械等)则必须选用 JO2 型封闭自冷式电动机。对于起动载荷或惯性载荷较大的机械(如连续运输机械,压缩机,锤击机,柱塞式泵等) ,则宜选用 JO3 或 JO2 型电动机。对于各种型式的起重机,牵引机和冶金机械设备等,必须选用 JZ,JZR 型起重及冶金用三相异步电动机。3.3.2 电动机转速的选择同一功率的异步电动机有每分钟转速为 3000,1500,1000,750 的几种。当工作机械(如鼓风机,压缩机等)转速较高时,一般选用同步转速为 3000 转/分的电动机较为经济。如果工作机械的转速太低(即传动装置的总传动比太大) ,将导致传动装置机构复杂,价格较高,所以需要全面考虑。在一般机械中 1500 和 1000 转/分的电动机用得最多。它们适应性大,供应普遍。同步转速为 750 转/分的电动机,只有要求低转速,在功率较大,起动次数频繁等情况下才使用。3.3.3 电动机功率的选择从类型来讲,此例宜选用 JZ 型三相异步电动机,因为这类电动机具有较高的机械强度及过载能力,能承受经常的机械冲击及振动,转动惯量小,过载能力大,适用于经常快速起动及机械制动的场合;从转速来讲,为了使传动装置不至于太复杂,电动机的转速不宜太高;从功率来讲,若考虑机械传动的总效率在 左右,则所需要电动机的0.8总功率为 。根据以上分析,查机械设计手册知,选择 JZ-11-6 型电动机,其额19.6i总定功率 =2.2 千瓦,满载转速 =837 转/分。N电 n电据以上选择所得的电动机型号查得相应的机座型号,从而可得相关的安装尺寸和电动机的尺寸参数,电动机选用 B3 式的机座,型号为 JZ-11-6,相关尺寸参数如下:A=190,B=140,C=70,D=28,E=60,F=8,G=24,H=112,K=12,AB=245,AC=230,AD=190,HD=265,L=400,单位为 mm。3.4 计算总传动比 83719.642.ni电总 卷南昌航空大学学士学位论文9图 3.1 电动机的安装及外形尺寸3.5 确定传动方案,画出传动示意图为了获得 的降速比,可以采用标准的两级圆柱齿轮减速器,按冶金工业出版19.6i总社出版的机械零件设计手册第二版中册表 17-25 查得,比较接近的只有名义传动比为 20,减速器高速轴许用功率 =2.68 千瓦,总中心距为 250 毫米,属于重型减速器。1N其标记为:画出传动示意图得到第一个传动方案,由于减速器的实际传动比为 20.17,比要求的偏大,但又找不到其它更合适的减速器,因此决定自行设计一个传动装置的方案,由带传动和开式齿轮传动组成,其传动示意图如图 3.2 所示。3.6 分配传动比根据冶金工业出版社出版的机械设计自学入门表 19-2 推荐的各类传动机构单级传动比的范围,可将总传动比 =19.6 分配为 =4, =4.9 或 =3.4, =5.76,使齿轮i总 i带 i齿 i带 i齿南昌航空大学学士学位论文10的传动比稍大于带轮的传动比,这样可经济一些。一对啮合齿轮的传动比最好不是整数,这样有利齿轮均匀磨损。同时考虑到要增加小带轮的包角,最后决定采用第二组传动比。图 3.2 传动示意图3.7 计算效率、验算电动机的功率推荐的各类传动机构效率和其它资料,可以得到:=0.96 , =0.94, 0.99带 齿 滚则 =总 220.964.90.8带 齿 滚因此 1.8.5N卷电 总 千 瓦这说明前面所选的电动机的功率是足够的。3.8 计算各轴的转速、功率和转矩已知 =2.2 千瓦、 =837 转/分, N电 n电=3.4, =5.76, =0.96, =0.94, =0.99,则i带 i齿 带 齿 滚各轴的转速为:南昌航空大学学士学位论文11电动机轴转速 1837/n电 转 分 ;小齿轮轴转速 2246./.i带 转 分 ;卷筒轴转速 23 /5.7ni齿 .转 分 。各轴的功率为:电动机轴功率 1.N电 千 瓦 ;小齿轮轴功率 220.96.1带 千 瓦 ;卷筒轴功率 3 42齿滚 千 瓦 ;比卷筒实际所需要的功率 =1.8 千瓦要大一些,因此能保证正常工作。3NN卷各轴的转矩为:吊车在起重时,卷筒的受力情况如图 3.3 所示,在钢丝绳最大拉力 的作用下产生P最 大的转矩为: JDPM4032.639120最 大卷 筒方向为顺时针。但是吊车要提升重物,卷筒应该逆时针转动才行。因此必须使小齿轮给大齿轮施加一个作用力 F,使大齿轮产生逆时针方向的转矩,并且还要使 大于 ,才能提M扭 大 齿 轮 扭 卷升起重物。而这个 F 力是由电动机的额定功率 =2.2 千瓦传递来的,即电动机轴转矩N电 JnM1.25837.950950电 电扭 电小齿轮轴转矩 i 9.6.41.2带带扭 电扭 小 齿 卷筒轴转矩Ji 2.43.07.5938滚齿齿扭 小 齿扭 大 齿 轮计算结果表明, 大于 ,能够使卷筒得到逆时针方向的转动,达到提升起重M扭 大 齿 轮 扭 卷物的目的。现将以上计算所得数值列于下表,以备后面进行结构设计和计算时使用。南昌航空大学学士学位论文12图 3.3 卷筒的受力分析表 3.1 传动系统设计数据表电动机轴 小齿轮轴 卷筒轴传 动 比 i3.4 5.76转速 n,转/分 837 246.2 42.7功率 N,千瓦 2.2 2转矩 ,JM扭 25.1 81.93 439.23.9 制动器的选择此吊车是靠电动机的正反转来实现提升和卸下重物的。考虑到工作中的必要停止,应设有一个制动装置(包括制动器及其附件) 。制动装置是用来对运动着的轴产生阻力矩,并使轴很快地减速或停止转动的装置。制动器的选择是根据吊车提升最大重物时的制动力矩要大于轴上的最大转矩的原则进行的。即南昌航空大学学士学位论文13MK制 制 扭 最 大式中 制动安全系数,见表 3.2。此例属于轻级工作类型,取 =1.5;K制 K制被制动轴的最大转矩,J,M扭 最 大表 3.2 制动安全系数工 作 类 型 K 制轻 级 1.5中 级 1.75重 级 2特 重 级 2.5那么被制动的轴要选哪一根好呢?本例中有三根轴,可有三个不同的方案。它们的优缺点比较,见表 3.3通过表 3.3 三种方案分析,决定采用第三种方案,即以小齿轮轴作为被制动的轴,此轴的转矩表 3.1 可以知道 ,其制动力矩为:JM93.81小 齿J9.25.1小 齿制按冶金工业出版社出版的机械零件设计手册第二版中册表 24-44 查得,可选用电磁闸瓦制动器 JWZ200。其产生的制动力矩,当负荷持续率为 JC=25%时,为=156.8J,正好大于 122.9J,完全能够达到制动的目的。这个制动器的标记为:JWZ-M制200 制动器 ZB112-62。3.10 传动机构的设计和计算3.10.1 带传动已知带所传递的名义功率 =2.2 千瓦,参考冶金工业出版社出版的机械设计自学N电入门表 7-4,其具体计算步骤如下:选取工作情况系数 =1.3,则计算功率为:K工1.32.86N工计 电 千 瓦 ;根据 =2.86 千瓦和 =837 转/分,查得为 A 型胶带;计 n电参考冶金工业出版社出版的机械设计自学入门表 7-3 和 7-6,选取小带轮直径为=125 毫米;1d大带轮直径 ,符合标准值;213.425di带 毫 米验算带速度为 ,故合用;18375.4/25/6060n米 秒 , 小 于 米 秒南昌航空大学学士学位论文14表 3.3 方案比较序 号 方 案 优 缺 点1 电动机转速高,转矩小,制动力矩也小,可选用小型电磁闸瓦制动器,制动轮能和小带轮做成一体,但缺点是电动机轴悬重较大,更主要的是制动轮表面线速度较高,在制动过程中发热严重,会降低制动轮带面的摩擦系数,影响制动轮的寿命。2 卷筒轴转速低,转矩大,制动力矩也大,高达 M 制1.544846726 公斤厘米,要选用较大的电磁闸瓦制动器,所需的制动轮直径(400 毫米)和宽度(190 毫米)也都较大,装配时受到相邻两轴空间位置的限制,结构上可能无法实现。3 小齿轮轴转速介于上面两者之间,位置也足够,且布置均匀,结构紧凑。初定中心距 0a120120.7()()dd5454038从结构上考虑,取 =800 毫米;0a南昌航空大学学士学位论文15三角胶带计算长度为 210120 02()4dLa计 ( )23. 58(5)8( )=1600+863.5+28.13=2491.63 毫米选取 A 型带相近的计算长度 =2533 毫米,其内周长 =2500 毫米;L计 L内实际中心距 应为:00253491.68802.6980.计 计 毫 米验算小带轮包角 1214518057.3807.32d .9.大于 ,故合用120计算三角胶带根数 z.,当 =5.48 米/秒,A 型胶带小带轮直径 =125 毫米时,查得单1d根胶带所能传递的功率 =0.95 千瓦;当 = 时,查得 ;再查得0N159.0.95K包 角从而得到1.09K带 长 , 2.86.010zK计0包 角 带 长取 =3 根z3.10.2 齿轮传动首先确定齿数。已知 =5.7,初选 22,则i齿 1误差 0.35%,小于 4%是允许的。221 155.72, .68i i齿 齿 实 际 传 动 比 ,再确定模数。已知 =22, =246.2 转/分, =2.1 千瓦,若大,小齿轮选用材料12n2N为 45 号钢,调质处理。查冶金工业出版社出版的机械设计自学入门表 8-7 得当=22 时,齿形系数为 Y=0.270;再查表 8-6 得双向工作的许用弯曲应力1,取开式齿轮/ 2/ 215.280%.6/0.7.163.8/Y公 斤 毫 米 , 公 斤 毫 米传动齿宽系数 、载荷系数 K=1.4,计算模数为:1m南昌航空大学学士学位论文16233/1 1.425586.mKNn0.3毫 米而按冶金工业出版社出版的机械设计自学入门图 8-24 查得 m=3.25 毫米,为安全起见,决定取标准模数为 m=3.5 毫米。计算齿轮的几何尺寸如下:小齿轮分度圆直径 13.527dm毫 米 ;大齿轮分度圆直径 214.5毫 米 ;小齿轮齿顶圆直径 1.8顶 ( +) ( ) 毫 米 ;大齿轮齿顶圆直径 234.d顶 ( ) ( ) 毫 米 ;小齿轮齿根圆直径 1.5625根 ( -.) ( -) 毫 米 ;大齿轮齿根圆直径 2 8.7m根 ( ) ( ) 毫 米 ;中心距 1()3.(21)a毫 米 ;大、小齿轮齿宽 B .54m毫 米 。3.11 画出总体结构方案图总体结构方案图如图 3.4 所示南昌航空大学学士学位论文17图 3.4 总体结构方案图南昌航空大学学士学位论文184 结构设计4.1 初算各轴的最小直径轴是组成机器的主要零件之一。一切作回转运动的传动零件(例如齿轮、蜗轮等),都必须安装在轴上才能进行运动及动力传递。因此轴的主要功用是支承回转零件及传递运动和动力。小齿轮轴的直径:该轴选用材料为 45 号钢,调质处理。由于小齿轮齿根到键槽底部的距离 e ,所以齿轮和轴得做成一体,叫做齿轮轴。2tm卷筒轴的直径:该轴选用材料为 45 号钢,调质处理,取 A=12。则33210.364.4.7NdAn厘 米取标准直径为 =45 毫米。34.2 带轮的结构已知选用 A 型胶带,查冶金工业出版社出版的机械设计自学入门中表 7-10 计算得: =3.5 毫米 =7.5 毫米 =12 毫米 毫米 =12.5 毫米 = minahminminfh190.4ef034=14 毫米;db轮槽数 =3;z轮宽 B 毫米;(1)2(31)92.563ef外径 = 毫米;d顶 min5.ah孔径 d 等于电动机轴直径,查得 JZ-11-6 型电动机轴直径 =35 毫米;d轴带轮材料选为 HT20-40 灰铸铁;带轮结构型式查得为实心轮。当大带轮计算直径 =425 毫米时, , , , , , , ,z,B 等,d2minahinminfhef0db都和小带轮一样;外径 毫米;2min453.42adh顶孔径 d 等于和它装配的轴头直径,由前面计算得。应为 28 毫米,因带轮较大,而孔径较小,结构上不相称,故取 =38 毫米;d轴大带轮材料也选 HT20-40 灰铸铁;大带轮结构型式查得为四椭圆轮辐;南昌航空大学学士学位论文19轮缘内径 毫米;2mini425(17.5)386fdh缘 ( +)轮毂外径 毫米;7dd毂 毂 轴( 1.8) ( .) 38=6., 取轮毂宽度 毫米;0L轴( 5) ( ) , 取 L对于四椭圆轮辐的带轮,毫米3182Nhn式中 胶带所传递的功率,此例 =2.1 千瓦;N2带轮的转速,此例 =246.2 转/分。n2代入上式得到:毫米;331.1880.243746Nhn然后计算得到: 210.79.h毫 米 ;4348b毫 米 ;21.1.毫 米 ;07fh毫 米 ;21.6.35.92毫 米 ;4.3 齿轮的结构小齿轮,由于 160 毫米,做成实心结构,材料用 45 号钢,正火处理。1d顶大齿轮,由于 160 毫米 500 毫米,做成腹板式结构,材料用 45 号钢,正火处顶 2理。 ( .54) m=( .) 3.5=8714, 取 2毫 米 ;轮缘内径 0871005d d缘 缘 根 2 , 取 毫 米 ;齿轮孔径 d 等于与其相配的轴径,由轴的结构设计决定,现确定 =55 毫米;d轴轮缘外径 1.6.5毂 轴 毫 米 ;轮缘宽度 ()Ld轴 ( .) =682., 取 L=6毫 米 ;辐板厚度 0.2.48,10CBC去 毫 米 。南昌航空大学学士学位论文20辐板上的孔数由齿轮的结构尺寸决定。考虑到大齿轮要和卷筒卷体组装,不能按一般的经验公式计算,只好初步确定孔数为八个,孔径 孔的圆周定位尺寸至少要03d毫 米 ,大于卷筒挡板的直径,故确定为 355 毫米。4.4 卷筒的结构通常采用圆柱形卷筒,可以做成整体铸造的、焊接的或组合的三种型式。焊接卷筒与铸造卷筒相比,能减轻重量 30%40%,特别是单件生产时,用焊接卷筒可不用木模,还能降低成本。此例采用组合卷筒,沿卷筒轴向联接的结构。在大多数情况下,钢丝绳在卷筒上只绕一层。为了引导绳索,以免钢丝绳缠绕时互相摩擦,卷筒的表面做成螺旋槽面。只有用手驱动的卷筒或因结构上的原因,而必须用多层缠绕时才允许用光面卷筒。卷筒的绳槽面如图所示。其几何尺寸可参照冶金工业出版社出版的机械零件设计手册第二版中册表 24-19 进行设计计算。此例,d=6.2 毫米, =200 毫米, D卷=206.2 毫米,h=2.5 毫米,p=8 毫米,R=4 毫米,r=0.5 毫米。由于此吊车要求不高,D0为简化工艺也可做成光面卷筒。工作时,钢丝绳在卷筒表面的偏斜角不能太大,否则缠绕的钢丝绳将发生疏密不均或乱扣的现象。为此,当钢丝绳绕到卷筒两侧时,对于光面卷筒偏斜角不得大于 ,/130即,20.5LtgA也就是卷筒前面安装的第一个转向滑轮中心线到卷筒中心线的距离 A 要大于卷筒长度 L 的 5 倍。 2L01式中 卷筒上有螺旋槽部分的有效长度,毫米;0 0HPD最 大最大提升高度, =2500 毫米;H最 大 最 大卷筒绳槽节距, =8 毫米;P卷筒端部无绳槽部分的长度,可有结构需要决定 =59 毫米;L1 L1附加长度,包括固定钢丝绳所需要的长度和为减少钢丝绳末2端在卷筒上固定处(接头)的作用力的必要长度。 =81 毫米。L2南昌航空大学学士学位论文21将具体数据代入上式。得到: 0250812303.146.HLPLD最 大 1 毫 米卷筒的壁厚按下列公式确定:铸造卷筒 m)(卷 62.焊接卷筒 d毫 米此例确定为铸造卷筒, 0.2812毫 米钢丝绳末端在卷筒上的固定要求牢固可靠,便于装拆,检查。其中最常用的方法是用压板和螺栓进行固接。考虑到卷筒一端和大齿轮作轴向联接,另一端和端盖作轴向联接,故把卷筒设计成所示结构形式,其材料为 ZG354.5 滑轮的结构此例做成实体轮。滑轮的名义直径, =120 毫米;D滑 D滑滑轮的计算直径是指从钢丝绳横截面中心量得的直径, 001206.2d滑 毫 米 ;滑轮的绳槽角,一般为 。3504.6 升臂杆和支撑杆的结构4.6.1 升臂杆和支撑杆的尺寸如图 4.1 所示,由于起升最大高度 ,再考虑活动滑轮装置对起升高250H最 大 毫 米度的影响,估计升臂杆顶端离地面的高度约为 3230 毫米,若升臂杆的倾斜角为 ,则60在直角三角形 ACM 中, sin60CMA,取 AC=3500 毫米。349si.8CA这个长度,经校核,也使 A 超过卷筒长度的五倍以上。支撑杆的顶端 B 点约位于 AC 的 2/3 处,现取 AB=2250 毫米,图中 为 BA、BD 的投20影角度,即 BA 与 BN 夹角。在 ABN 中,可利用正弦定理求出:180()180(6)1NB 南昌航空大学学士学位论文22- 250sin6.86197.5i10.94ABN毫 米图 4.1 求升臂杆、支撑杆的长度在直角三角形 中,1BDN11978.5204.cos6BE毫 米圆整后取 = = 。11205毫 米4.6.2 根据强度条件、决定升臂杆的材料和断面尺寸根据力学常识,由图 4.2 可以分析出升臂杆的受力情况。这里为分析问题的方便,我们将升臂杆放平画出,A 点和 B 点画成固定支座,如图所示。此处的升臂杆相当于二支座悬臂梁,为平面任意力系。作用在上面的外力,已知的有 G、 ,若取 XOY 直角坐标系,P最 大就可以利用平衡条件。求出杆件 A 点和 B 点的支反力。为了求 ,可设各力对 A 点的力矩之和为零,见图 4.3 即:bF1230bGlPlFl最 大南昌航空大学学士学位论文23图 4.2 升臂杆的受力分析图 4.3 求力 bF式中 、 、 为 A 点到 G、 、 各力作用线的距离,也就是力臂之长。1l23lP最 大 b1sin305.1750lC毫 米 ;272846.毫 米 ;3si.39lAB毫 米 ;所以得到 750*9.8*1750-399*9.8*426.5- *769.5=0bF=bFN1.458.*5.769102南昌航空大学学士学位论文24现按 XOY 直角坐标系,将各力分解为 X 和 Y 坐标的分力,得到:。NPGFNYXxbyx 65.47129.037sin830co;5.0i .8s ;452973.142in1.60co最 大最 大根据 X 方向分力的和为零的平衡条件,可得: GFXbXaa 2405.3987.01.63524.170根据 Y 方向分力的和为零的平衡条件,可得: NPbYYaa .9.365负号说明 与图上假设的方向相反。ayF从图 4.3 可以看出,升臂杆 AC 在外力作用下,将同时承受拉压、剪切和弯矩,但是以弯矩为主。其最大弯矩及相应的截面位置,根据材料力学相关知识可知,最大弯矩在B 之座处: m398)2503()65.473( NBCPGMY)(弯 最 大若升臂杆选用热扎方钢,其材料为 A3,参考冶金工业出版社出版的机械设计自学入门表 2-5,查得许用弯曲应力 ,考虑到提升重物开始和停止的210/公 斤 厘 米瞬间有冲击载荷,应适当降低许用弯曲应力,现取 ,根据强度条件210/公 斤 厘 米MW弯 最 大最 大 弯 弯式中 抗弯断面系数, ,与断面形状和中性轴的位置有关。对于热W弯 3厘 米方钢,若边长为 ,则 。a36弯所以 3408.1M弯 最 大弯 弯 厘 米3.62.a南昌航空大学学士学位论文256.2a厘 米按冶金工业出版社出版的机械零件设计手册第二版上册表 2-22,选取边长 =65a毫米,长度为 3550 毫米的热扎方钢。4.6.3 根据强度条件,决定支撑杆的材料和断面尺寸由于支撑杆受到一个与 大小相等,方向相反的作用力 作用,利用平行四边形法bF/bF则,将 分解为相等的 和 两个力,即两个支撑杆受到两个相等的压力。已知二支/bF/d/e撑杆的夹角为 ,根据余弦定理得到:30/2/2/cos150bdedeFF因 /则 /2/2/ /2 /2/2cos150(cs)2(.87)3.4bd d ddF /23.74bdFNF568.915.074.31/b/d 若选支撑杆为热扎方钢,其材料为 A3 许用压力应按冶金工业出版社出版的机械设计自学入门表 2-2,选取,则 。根据强度条件公式26/压 公 斤 厘 米PA压 压压 最 大式中 A钢材的横截面积, 。对于方钢,其边长为 ,则 A= 。2厘 米 a2因此, /70.482516A压 d压 压所以 0.4825.9a厘 米按冶金工业出版社出版的机械零件设计手册第二版上册表 2-22 查得,只要选取=7 毫米的热扎方钢,就能承受得起 772 公斤的压力。a与此同时,支撑杆还受到一个与 大小相等、方向相反的作用力 。它将由byF/byFBD、BE 两个支撑杆分担,各为 ,是两个杆的弯矩力,两个杆相当于悬臂梁,最大/2y的弯矩在固定端 D 和 E 处,其最大值为 乘以 D(或 E)点到 力作用线的距离/by /by南昌航空大学学士学位论文26DK(或 EK) 。在直角三角形 中。DK=EK= ,即1BDK1cos20BD mNFMbY 47919.58.97502cos 31/弯 最 大若已知 A3 钢的许用弯曲应力 ,根据弯曲强度条件公式2/弯 公 斤 厘 米 MW弯 最 大最 大 弯 弯则 48916.90弯 最 大弯 弯3.23.5a65厘 米按冶金工业出版社出版的机械零件设计手册第二版上册表 2-22 查得,选取边长=68 毫米,长为 2050 毫米的热扎方钢。a从以上计算可以看出,这两根支撑杆只要承受弯矩力,只要弯曲强度足够,压缩强度是不成问题的。4.7 画制动轮装置和卷同装置的结构图在已知制动轮、卷筒、齿轮、带轮的结构尺寸和轴的最小直径的前提下,就可以进行制动装置和卷筒装置的结构设计和画图工作。它涉及到轴承的选择和轴的结构设计。本例中的两根轴是支承在轴承座声,由于安装时不可能绝对保证两头的轴承座的同轴性,因此轴承宜选用 1000 型滚动轴承。按冶金工业出版社出版的机械零件设计手册第一版表 19-9 查得,可选择 1209 型双列向心球面轴承。再根据它的外径 D=85 毫米,按该手册表 19-42 选择 GZ-85 轴承座,按表 19-46 选择闷盖 ,按该手册表 24-9 选择853螺纹联接部分尺寸为 的旋盖式油杯。透盖有标准可查,根据轴承座孔径和透盖14.5M孔的轴径选取。4.8 绘制吊车的总装配图机架都是钢结构的,可用槽钢和角钢焊接而成,在画总装图时,还要考虑带的张紧方式,此例是用螺栓来调节电动机的位置。4.9 拆画重要零件图为了便于制造,必须根据总装图和部件装配图,来拆画重要零件图。如大齿轮、大南昌航空大学学士学位论文27带轮、小齿轮轴、卷筒轴,制动轮等零件。5 设计小结5.1 小结本次设计的主题为简易吊车。在很多任务厂的车间中经常会用到一种简易的小车,用于起吊、搬运一些小型的机械设备,而这种小车就是简易的吊车。而我在此设计的吊车即是以其为模板。此简易吊车主要由减速器、吊挂系统和带轮传动构成。该简易吊车的工作原理是:带轮将发动机的动能传递到齿轮在传动到齿轮上,最终带动卷筒旋转,拉动钢丝绳克服重物的重力使重物垂直上升,达到起升物体的目的。在设计之初,我们利用已知的数据条件,对传动方案的选择,确定了总体结构方案和对相关参数的设计计算,其中包括选择合适的传动方案和对吊车各个零件的设计计算以及校核。在根据计算和查得的数据和尺寸,画出简易吊车的总装配图,在对一些主要的零件进行拆画,如制动器,绘制零件图。我们设计都是以已知条件作为基础,严格按照要求计算和查阅相关资料,可以保证其的准确性。但百密难有一疏,在工作中难免会出现差错,而且实际操作的环境比较复杂,各零件的工作状态不知,而且由于时间有限,忽略了一些细节,比如发动机是如何固定位。同样本人能力有限,经验不足,有些地方考虑的不够周全,特此说明。5.2 设计心得毕设快要完成了,我的大学也即将结束了,回想起着三个多月的经历,有太多太多的东西值得我去怀念。选题之初,只是出于一种好奇,而选择了吴晖老师的简易吊车设计 。开始的茫然、不知所措,到如今的论文结束,这期间我经历了很多的挣扎。课题有了,却完全看不明白,不知从何下手,茫然、无知、焦虑,甚至一度想要放弃,值得庆幸的是,我坚持下来了,看书、查资料、问老师,一点一点的提高自己对课题的理解和领悟。下面是我做毕设的一点小小的心得:第一,毕设的开始是要选题,尽可能的选择自己感兴趣的课题或者自己熟悉的课题。兴趣是最好的老师,有了兴趣,你会更容易的投入你的课题研究中;有了兴趣你会更主动的去查阅资料,补充知识、完善自己。而如果是自己熟悉的课题,你会有多的看法和南昌航空大学学士学位论文28见解,了解的多,自然做起来得心应手。第二,多查阅资料。查资料是做毕业设计的前期准备工作,好的开端相当于成功的一半,因此资料是否全面、可靠,关系到整个毕业设计的进程。现在科技日新月异,网络中的信息更是包罗万象。有什么不明白的,百度、google 一下,全明白了。去图书馆同样也可以。总之,总之,不管通过哪种方式查的资料都是有利用价值的,要一一记录下来以备后用。第三,多问问身边的人。在做毕设的期间,遇见不明白的,自己又无法单独解决的,可以多去问问老师、问问同学,众人拾材火焰高,群众的力量是伟大的。在困难中前行,在困难中获得最有价值的知识,也能提高我们的团结互助的能力。 通过这次毕设,我的能力得到了很好的锻炼。能够独自去查阅资料、发现问题、解决问题、直至最后完成论文。从中我更好的认识到自己的不足,有很多知识还需要完善,在未来的日子里,我会更加努力的学习,在社会的大舞台上演绎人生更美好的篇章。南昌航空大学学士学位论文29参考文献1.璞良贵,纪名刚主编.机械设计.第七版.北京:高等教育出版社,20012.孙恒,陈作模主编.机械原理.第六版.北京:高等教育出版社,20023.成大先主编.机械设计手册.北京:化学工业出版社,20044.廖念钊、莫雨松等主编.互换性与技术测量.北京:中国计量出版社,20075.赵学田主编.机械设计自学入门.北京:冶金工业出版社,19826.蔡春源主编. 机械零件设计手册(第二版).北京:冶金工业出版社,19947.机械设计手册编委会 .机械设计手册(第二版).北京:机械工业出版社,20048.张永茂、王继荣主编.AutoCAD 2007 机械设计经典绘图. 北京:中国铁道出版社,20079.黄鹤汀主编.机械制造装备.北京:机械工业出版社,200110导向科技编著.AutoCAD2004 短期培训教程.北京:人民邮电出版社,200511.Hindhede I,Uffe.Machine Design FundamentalsA Practical Approach. New York:Wiley,198312.Orlov P. Fundamentals of Machine Design .Moscow:Mir Pub.,1987南昌航空大学学士学位论文30致谢如火的六月,我即将毕业,缤纷的四年大学生活,真有些依依不舍。回顾大学四年,真的有太多的感慨,太多的依恋,太多太多的不舍。四年的时光在我们人生中不算长,但是却值得我们终生怀念。四年的慢慢求学,四年的朝夕相处,四年间共同勉励。四年,大学中的四年是我们人生中最美好的时光,花一样的年纪,在花园般的母校留下了太多太多值得我们怀念的东西,学到的知识更值得我们受益终身。时光如箭,岁月如梭,现在我们即将毕业离开这里,带着众多的不舍,登上人生更大的舞台,开创人生更高的高度。在此,我真诚的感谢我的父母、感谢吴晖老师、感谢我的室友以及感谢所有关心我的人和我关心的人。特别感谢吴晖老师对我论文的悉心指导,从论文选题到论文的写作过程给予我真诚的鼓励、中肯的建议和指导。他严谨的治学作风给予我深深地影响,促使我在论文写作中精益求精。对吴老师的辛勤指导,呈上我最诚挚的谢意。感谢在我大学四年学习生活中,给予我淳淳教诲的所有的老师们,谢谢您们曾经给予我的一切。感谢在求学路上一起奋斗的同学们,谢谢你们同我一起编织的美好大学,更感谢我的父母,谢谢你们的支持和理解。
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