某4S店工程脚手架专项施工方案

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1、XX北京现代4S店工程脚手架专项施工方案编制人：审核人：编制单位：20年 月曰施工组织设计/方案报审表工程名称：XX北京现代4S店工程结构类型：框架结构结构层次：，地上4层建筑面积：8331.86 m2致：ZZ工程咨询有限公司（监理单位）我方已根据施工合同的有关规定完成了：XX北京现代4S店工程脚手架专项施工方案 的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附件：脚手架专项施工方案承包单位（章）：项目经理：日期：专业监理工程师审查意见：专业监理工程师：日期：总监理工程师审核意见：项目监理机构（章）：总监理工程师：日期：、编制依据序号名称编号1建筑施工手册第四版2钢结构设计规范GB50

2、017-20033建筑结构荷载规范GB50009-20014建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设备）中国建筑工业出版社5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20016建筑施工咼处作业安全技术规程JGJ80-917混凝土结构设计规范GB50010-20028建筑地基基础设计规范GB50007-20029建筑施工安全检杳标准10中国建筑科学研究院PKPM卩手架计算软件11鹏鑫公寓工程施工图12关于加强对建筑工程所使用“安全网”管理的紧急通 知13关于进一步深化脚手架工程专项治理工作的通知14关于进一步强化脚手架工程专项治理工作的通知15关于进一步强化我市建筑施工现场各类料台专项治理工

3、作的通知、工程概况及管理目标2.1、工程概况序号项目内容1工程名称XXI匕京现代4S店工程2建设单位XX国贸启润汽车销售服务有限公司3设计单位西北综合勘察设计研究院4施工单位福建省兴泰建筑工程有限公司5地理位置xx青濛经济技术开发区6建筑功能商用7建筑面积28331.86 m28建筑层数地上四层9建筑高度20.75M10结构形式及层咼轻钢构、现浇混凝土结构11脚手架形式本工程14层搭设临时落地式脚手架，脚手架搭设高度为24M12外脚手架主要尺寸立杆横向间距0.85米，纵向间距1.35米，步距1.75米。13落地架最大搭设高度24米14悬挑架最大搭设高度2.2管理目标一、本工程外架质量要求达到长

4、沙市质量安全标准化要求。二、安全管理人员持证上岗率100%，架子工持证上岗率100%，三级教育率100%;三、杜绝重大伤亡事故，负伤频率控制在 1.5 %0以内。三、脚手架方案选择及施工工本工程为一栋单体建筑物，建筑面积：8331.86，占地面积2652.47， 为地上四层，地下局部三层，钢结构为一层，建筑高度为20.75m,主要结构形式为：轻钢结构、现浇钢筋混凝土结构，主体结构设计使用年限50年，抗震设防烈度为7度，建筑结构安全等级为二级，地基基础设计等级为丙级，建 筑抗震等级为丙级，建筑防火分类为二级，耐火等级为二级，屋面梁（板） 防水等级为二级四、材料准备1、钢管脚手架钢管选用现行国家标

5、准直逢电焊钢管（GB/T13793中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素钢结构（ GB/T7O0中Q235-A级钢要求。钢管尺 寸选用 48X3.0mm钢管上严禁打孔。2、扣件扣件采用可锻铸铁制作，其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831的规定，使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，并应做防锈处理，且螺栓扭紧 力矩达40-65NM连墙件的材质应符合现行标准碳素钢结构（GB/T700中Q235-A级钢 要求。脚手板采用毛竹片横向编制的竹笆。3、连墙件、密目网、竹串铺板连墙件的材质应符合现行标准碳素钢结构（ GB/T700中Q235-A级钢要求。外架 采用草绿色阻燃密

6、目网全封闭维护， 密目网规格ML-1.8*6，网目密度为2000目/100cm2,（密 目网要有合格证，冲击报告，在安全站备案过，符合标准才能使用）。脚手板采用毛竹片 横向编制的竹笆。五、外架基础处理整个落地脚手架基础落在地下室顶板（C40砼、200厚板），A区西侧及C区东侧脚手架从3层采用悬挑脚手架，悬挑高度18.6米。六、结构形式1、设计立杆横距0.85m,纵距1.35m （局部转角处小于1.5m）,大横杆步距1.75m,墙 体的连墙件逐层按三跨布置。 、立杆：脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200m处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫

7、地杆下方的立 杆上，立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，接 头交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆两个相邻接头在 高度方向错开的距离应大于500mm各接头中心至主节点的距离小于600mm架体离墙或挑 板不大于250mm立杆顶端应高出女儿墙上皮1.2m，高出檐口 1.5m，开口架体要连续设置 横向斜撑至架体顶部。 、纵向水平杆：纵向水平杆应设在立杆内侧，其长度不小于3跨，接长采用对接扣件连接，两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步、同跨内，不同步、不同跨两个相邻接头在水平方向应错开500mm各接头中心至最近主节点的距离小于 400mm横

8、向水平杆采 用直角扣件固定在纵向水平杆上，上铺设竹跳板。 、横向水平杆：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除， 主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于 150mm.2、竹跳板铺设：竹跳板铺设应沿主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角用直径16#的镀锌铁丝固定在横向水平杆上，顶层满铺。3、 连墙件布置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，且逐层按三 跨预埋拉结点，采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，连墙件采用单扣件连接。脚手架必须 配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，每搭完一步脚手架后， 应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆

9、的垂直度4、脚手架搭设三步架以上时，即应绑设栏杆、挡脚板、斜撑和剪刀撑，防护栏杆设 一道栏杆，脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑和横向斜撑，每道剪刀撑跨越立杆的根数当为45度时最多为7根，60度时最多为5根。每道剪刀撑斜杆与地面的倾 角宜为45度60度之间，剪刀撑杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于 1m，应采用不少于3 个旋转扣件固定。5、 剪刀撑的设置：本工程外架剪刀撑采取连续式设置，剪刀撑角度宜在45度60度之间，剪刀撑杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m,应采用3个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端的边缘距离不应小于 10cm,并应随立杆、纵向和横向水平杆等 同步搭设

10、。外架开口处必须由底部至顶部连续设置横向斜支撑。6、安全网：脚手架外侧每一步距张设一道 1.8m*6m的密目式安全网作立面防护，用 18#铅丝将网眼全部扣牢固定于大横杆上，结点网在一条直线上，安全网应随施工楼层架设。7、通道口防护棚：采用双层竹跳板防护，间距为 60cm。安全通道宜靠近外脚手架或 建筑物设置，其搭设长度为6m，宽度为4m，高度为4.5m，防护棚上下层高度不大于60cm。 脚手架必须设置纵横向扫地杆，侧面应设置之字撑或剪刀撑，横向立杆之间须设置八字撑， 以增强架体整体稳定性，内楼梯应随楼层宽度搭设临边防护，采用双面双栏杆进行防护，中栏杆在0.6m高度设置，上栏杆在1.2m处并用旋

11、转扣件固定在立杆上。&门洞：宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构体系，斜杆与地面的倾角应在45-60度之间，门洞桁架的型式宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转 扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm，当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交 的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上，桁架下的两侧立杆应 为双管立杆，副立杆高度应高于门洞1-2步，伸出上下弦杆的杆件端头均应增设一个防滑扣 件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。9、洞口防护、电梯井防护、临边防护：楼板、屋面及平台等处平面上的洞口，边长25cm-50cm的洞口，用竹竹跳板或木板防护，盖板应能防止挪动或移

12、位，边长50cm-150cm的洞口，用贯穿于混凝土板内的钢筋构成防护网，上铺遮盖物。边长大于150cm以上的洞口，必须在洞口四周装设防护栏杆，并在洞口下方张挂安全平网，电梯井口采用钢筋网片进行防护，钢筋网格的间距不能大于20cm。10、防电、避雷措施：避雷针用？12的镀锌圆钢制作，设置于建筑四角的立杆上，高度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接成避雷网络，接地线应与建筑结构连接，防 雷接地装置完成后，要用电阻表测定，要求防雷装置的冲击接电电阻不得大于30欧姆，在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员需要离开脚手架。11、对于施工现场连墙件可能遇到剪力墙的情况，采取在将要预埋连墙件的剪力墙部

13、位用木盒或PVC管包住钢管穿过剪力墙预留洞口（钢管两端采用扣件固定）将连墙件与建筑物进行连接，能够尽量避开的要避开剪力墙部位。七、搭设方法由于本工程在顶板上，基础形式为筏板形式，结合工程实际情况，本工程采用落地式脚手架与悬挑式脚手架相结合的综合搭设方式。落地式脚手架在地下室顶板浇筑完毕并达到强度后，开始搭设，以模板木方作为垫脚。悬挑脚手架从9层楼面开始搭设，脚手架采取多次分段悬挑方式。（一）、落地脚手架搭设方法及要求：1、立杆横距0.85m,纵距1.35m,大横杆步距1.75m,墙体的连墙件逐层按三跨布置。2、连墙件预埋：每层楼在水平方向不大于 4.05m在封口梁上口预埋短钢管，高出地面200

14、cm锚固埋深300cm,作为水平拉结外挑钢管架的连墙件。3、落地式脚手架采用2步3跨，刚性连接，楼层高度大于3.1米的，中间处必须采用 钢管包夹柱子的方法作为连接加固方式。4、外架水平防护铺设：规格宽250mM长3000m竹跳板，沿建筑物墙面四周进行满铺，第3步架铺设一道，再每隔5步架铺设一道(1750mM 5步=8.75米)；落地架共满铺4 道水平防护。5、立柱构造要求(1) 立柱接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，开口向 建筑物一面。(2) 立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱拉接头不能在同一步距内，两相 邻立柱拉接在高度方向上错开的距离不应小于 500mm各接头

15、中心距主节点的距离不大于 步距的1/3。(3) 立柱采用搭接方式接长应不少于三个扣件连接固定，立柱的搭接的长度不应小 于1m，端部扣件的边缘至杆端距离不应小于 100mm(4) 脚手架底座上必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距 底座下皮不大于200mr处的立柱上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下 方的立柱上。6水平杆构造要求(1) 纵向水平杆设于横向水平杆之下，固定在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱 扣紧，纵水平与立柱的连接采用双扣件固定，以防滑脱。(2) 纵向水平杆一般采用对接扣件开口向上连接，也可采用搭接。相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同

16、跨内，相邻接头水平错开距离不应小于500mm并应避免设在纵向水平杆的跨中；搭接接头长度不应小于1m并应等距离设置不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板需等间距设置，最大间距不应 大于柱距的1/2。7、拉结杆构造要求(1)拉结杆的布置本工程采用钢管和扣件组合的拉结杆，拉结杆采用 48X 3.5钢管，在第一步大横杆及以上每一层设置二道拉结杆，将架体附着到剪力墙、柱及连梁上。拉结杆与脚手架的 连接采用扣件连接，拉结杆与建筑物的连接采用预埋。拉结杆的设备及牢固可靠是关系到脚手架的失稳破坏、倾覆的重要关键。拉结杆宜 呈水平并垂

17、直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，不容许向上翘。8、支撑构造要求(1) 剪刀撑的设置应符合下列要求a. 每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在57根。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于 6m斜杆与地面的倾角在45度-60度之间。b. 24 m以下的双排脚手架，必须在外侧装立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置，中间每道剪刀撑的净距不应大于 15mmc. 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m及3个旋转扣件，端部扣件盖 板的边缘至杆端距离不应小于100mmd. 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转 扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm(2

18、) 横向支撑的设置应符合下列要求a. 横向支撑的斜杆应在第一步内，由底至顶层呈之字型连续布置，斜杆应采用十字 扣件固定在纵向水平杆上。b. 架体上开洞的构造柱：电梯、井架等运输机械要求在架体上开洞作为出入口，不 允许断开立杆，并要求加设斜杆及设置横向支撑预以加强。c. 洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点距离不应大于150mmd. 洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部。e. 增设的短斜杆端部应用双扣件扣死。f. 焊接质量要求：卡环等均需现场焊接，焊接质量的好坏将直接影响架体的安全， 因此必须加强检查，确保焊接质量。 焊缝必须饱满、无

19、气孔、咬边、烧伤等焊缝缺陷。 焊缝等级达到三级要求，必须确保焊缝焊脚尺寸及长度，起光弧要满足有关规范 规定的要求。 焊接质量按建筑钢结构焊接规程（JGJ81-91）进行检查和评定。 所有焊缝必须逐条检查，并验收通过后方可进行油漆等后续工作。（二八悬挑式脚手架搭设方法及要求：1、悬挑架的搭设步骤：熟悉方案和图纸一嗷线以便确定悬挑杆件U型环定位杆件与U型环的固定（每 个I型环用木楔三方稳牢、严禁焊接） f 立杆定位转角处摆横向工字钢摆入纵向扫 地杆一逐根竖立杆（随即与纵向扫地杆紧扣） 安放横向扫地杆（与立杆或纵向扫地杆 紧扣）安装第一步纵向水平杆和横向水平杆安装第二步纵向水平杆和横向水平杆加设临时

20、抛撑（上端与第二步纵向水平杆紧扣，在设置二道连墙件后可拆除）安装第三、四步纵向水平杆和横向水平杆；设置连墙件安装横向斜撑、增设卸载钢丝绳接立杆 加设剪刀撑 铺脚手板7装护身栏杆挂设安全网。外架四周从一步架起等距 设置双道栏杆至顶层2、主体部位悬挑梁设计：悬挑主梁采用16#工字钢，外挑2.1m、内置1.5倍的外挑长度。3、U型环制作与设置：U型环采用？18的钢筋加工制作，U型环的内径宽度为120mm 高度为350mm U型环必须在钢筋底板筋下，U型环的两角加横向直筋，增设抗拉力，安装工字钢与U型锚卡间隙处用木楔塞紧，再用铁钉固定。每个悬挑梁部位分别设置二道U型环， 第一道U型环预埋在结构梁边，并

21、用木楔加固在工字钢的两侧，防止工字钢侧偏，第二道U型环设置在工字钢末端20cm第二道u型环用木楔加固在工字钢的上侧与预埋卡的间隙处， 主要增加工字钢的抗压力，预埋时二环要对正，便于工字钢穿行（如果遇到锚固端遇采光 井、电梯井、楼梯间等无法锚固时，采用横向钢管在楼板端锚固，确保锚固端为刚性锚固）。4、作为安全储备，悬挑层主体部位，悬挑端用？12.5的钢丝绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸载，外立杆处工字钢底部钢丝绳作为卸载。楼面梁内预埋钢？18吊环，每个钢丝绳的绳头不少于3个卡扣卡紧，每个卡扣间隙大于钢丝绳直径的 68d,尾部卡扣离绳头 预留15cm卡盖朝主绳安装，并用葫芦收紧。5、悬挑梁上钢管固定

22、方法：在悬挑楼层与挑梁上的钢管根据脚手架立杆布置的宽 度在工字钢梁上口焊？20钢筋柱10cm高，立杆套上钢筋柱，搭设脚手架。6、 水平防护：悬挑层采用模板、木方进行硬质封闭防护，在每隔3层用竹跳板进行 满铺做为水平防护。7、外挑防护棚：外挑防护棚从9层开始进行搭设，每隔6层搭设一道（具体示意见剖 面图）。八、质量要求：脚手架要保证纵成线、横成方、立杆杆身垂直。搭接交替错开，纵向水平杆平直，横向水平杆平齐，立杆间距、步距、纵距、横距等均符合要求，架子剪刀撑连续设置绑牢、 架子与建筑物连接牢固，保证架子整体牢固、稳定、安全、适用、美观九、脚手架拆除方法：工程施工完毕经全面检查，确认不再需要脚手架时

23、，由工程负责人签证后，方可进 行拆除。1、拆除前全面检查脚手架的扣件连接、拉结杆、支撑体系是否符合安全要求。2、由技术、安全部门逐级进行外架拆除的技术交底工作。3、 拆除脚手架，地面设围栏和醒目警戒标志（围栏宽 10米左右），并有专人看守， 严禁非操作人员入内。4、拆除脚手架前应将存留在脚手架上的材料、杂物等清除干净。5、拆除顺序自上而下，按后装构件先拆、先装后拆、一步一清原则，依次进行，不 得上下同时拆除作业，严禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。拆除时需分段、分立面进 行时，对暂不拆除的脚手架其两端应设置拉结件、栏杆、扶手和挡笆。6所有拉结件应随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结杆整层拆除后再拆除

24、脚手架， 分 段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设拉结杆加固，端头封堵。7、当脚手架拆至下部最后一根长钢管时， 应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆拉 结杆。8、拆下的杆件、竹跳板、安全网等应用垂直运输设备运送地面，严禁从高处向下抛 掷，运到地面的杆件、物品等应及时按品种、分规格堆放整齐、妥善保管。十、安全管理1、验收：脚手架搭设完毕必须履行验收手续，经安全部门验收合格后，方可使用， 否则不得使用，使用中定人、定期检查，发现问题即使整改加固，分段脚手架应分段进行 验收，严禁边搭边投入使用，对分段搭设的脚手架，不允许下部在使用的同时在上部进行 搭设，使用与搭设应交叉进行。2、保养和检查：

25、应设置专职人员进行保养和检查，在特殊气候条件搭设脚手架必须 要有可靠的安全保证措施，雨、雪及有六级风以上的天气不得进行搭设作业，大雨、大风 后要做全面检查，发现隐患，及时消除。定期检查各杆件的设置和连接、连墙件、支撑、 门洞桁架的构造是否符合要求，底座是否松动；立杆是否悬空；扣件是否松动；安全措施 是否符合要求。3、 荷载：外架作业层上的施工荷载应符合设计要求，严禁超载，不得对放建筑装饰 材料、垃圾等杂物，架体应经常检查、清理。4、对施工人员的管理：脚手架搭设人员必须是经过 特殊作业人员安全技术考核管 理规则考试合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格后方可上岗。脚手架搭设人员必须戴安全帽、

26、系安全带、穿防滑鞋。5、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件，主节点处的纵横向水平杆、连墙件不得 在脚手架基础及临近处进行挖掘作业。脚手架安装搭设程序落地脚式手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息：1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为32米，16米以下采用双管立杆，16米以上采用单管立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为1.35米，立杆的横距为0.85米，大小横杆的步距为1

27、.75 米;内排架距离墙长度为0.25米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；脚手架沿墙纵向长度为360.00米；采用的钢管类型为 48 X 3.0横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00 ；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.5米，水平间距4.05米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m 2;脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:2层；3. 风荷载参数本工程地处湖南省长沙市，基本风压为 0.04 kN/m 2 ；风荷载高度变化系数 匹为1.13，风荷载体型系数ps为1.13 ；脚手架计算中考虑风荷载作用；4

28、. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:0.1227 ;脚手板自重标准值（kN/m2）:0.350 ;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.140 ；安全设施与安全网（kN/m2）:0.005 ；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:0.033 ；脚手板铺设总层数:8 ；单立杆脚手板铺设层数:4 ；5. 地基参数地基土类型：岩石；地基承载力标准值（kpa）:6000.00 ；立杆基础底面面积（m2）:0.60 ;地基承载力调整系数:1.00。单位:(mm/XX/K/双立杆落地架脚手架正立面圈、小横杆的计算小横杆

29、按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形1. 均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P 1= 0.033 kN/m ;脚手板的荷载标准值：P 2= 0.35 X 1.35/2=0.236 kN/m ;活荷载标准值:Q=2 X 1.35/2=1.35 kN/m ;荷载的计算值:q=1.2 X 0.033+1.2 X 0.236+1.4 X 1.35 = 2.213 kN/m ;小横杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：% F用最大弯矩 Mqmax =2.213 X 0.852/8

30、 = 0.2 kN.m ;最大应力计算值(T = Mmax/W =44.522 N/mm ;小横杆的最大弯曲应力c =44.522 N/mm小于小横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求！3. 挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.033+0.236+1.35 = 1.62 kN/m ;r二込 叱 3S4/最大挠度 V = 5.0 X 1.62 X 8504/(384 X 2.06 X 105 X 107800)=0.496 mm；小横杆的最大挠度 0.496 mm小于 小横杆的最大容许挠度 850 / 150=5.667与10mm满足要求！三、大

31、横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面1. 荷载值计算小横杆的自重标准值:P 1= 0.033 X 0.85=0.028 kN ;脚手板的荷载标准值：P 2= 0.35 X 0.85 X 1.35/2=0.201 kN ;活荷载标准值:Q= 2 X 0.85 X 1.35/2=1.147 kN ;荷载的设计值:P=(1.2 X 0.028+1.2 X 0.201+1.4 X 1.147)/2=0.941 kN ;PPP大横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯 矩和。均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.

32、08 X 0.033 X 1.35 X 1.35=0.005 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.213 X 0.941 X 1.35= 0.271 kN.m ;M = Mimax + M 2max = 0.005+0.271=0.275 kN.m最大应力计算值(T = 0.275 X/4090=61.327 N/mm2;大横杆的最大应力计算值(T = 61.327 N/mm小于 大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠 度和,单位:mm;均布荷载最

33、大挠度计算公式如下大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：45Vmax= 0.677 X 0.033 X 13504 /(100 X 2.06 X 105x 107800) = 0.034 mm ;集中荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:小横杆传递荷载 P=( 0.028+0.201+1.147)/2=0.688kNV= 1.615 X 0.688 X 13503/ ( 100X2.06 X 105X 107800) = 1.232 mm ;最大挠度和：V= Vmax + V pmax = 0.034+1.232=1.265 mm ;大横杆的最大挠度1.265 mm小于

34、大横杆的最大容许挠度 1350 / 150=9与10 mm 满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):其中Rc -扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：P 1 = 0.033 X 0.85 X 1/2=0.014 kN ;大横杆的自重标准值：P 2 = 0.033 X 1.35=0.045 kN ;脚手板的自重

35、标准值:P 3 = 0.35 X 0.85 X 1.35/2=0.201 kN ;活荷载标准值：Q = 2 X 0.85 X 1.35 /2 = 1.147 kN荷载的设计值:R=1.2 X (0.014+0.045+0.201)+1.4 X 1.147=1.918 kN ;R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1227N G1 = 0.1227+(0.85 X 1/2) X 0.033/1.75 X (32.00-16.00) =

36、 2.093;N GL1 = 0.1227+0.033+(0.85 X 1/2) X 0.033/1.75 X 16.00 = 2.625 ;脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹串片脚手板，标准值为0.35N G2= 0.35 X4X 1.35 X (0.85+0.2)/2 = 1.04 kN ;N gl2= 0.35 X 8X 1.35 X (0.85+0.2)/2 = 2.079 kN ;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14N G3 = 0.14 X4X 1.35/2 = 0.378 kN ;N gl3 = 0.14 X 8X 1.3

37、5/2 = 0.756 kN ;吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.005N G4 = 0.005 X 1.35 X (32-16) = 0.108 kN ;N gl4 = 0.005 X 1.35 X 32 = 0.216 kN ;经计算得到，静荷载标准值N g =Ng1+N32+Ns3+N34 = 3.618 kN ;N gl =Ngl1+Ns1+Nsl2+N3L3+N3L4 = 7.769 kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N Q= 2 X 0.85 X 1.35 X 2/2 = 2.295 k

38、N风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规 定采用：W o = 0.04 kN/m 2；U z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：U z= 1.13 ；U s -风荷载体型系数：取值为1.129 ；经计算得到，风荷载标准值W k = 0.7X 0.04 X 1.13 X 1.129 = 0.036 kN/m2.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N s = 1.2N gl+1.4Nq= 1.2 X 7.769+ 1.4 X 2.295= 12.536 kN ;N

39、d = 1.2N g+1.4Nq= 1.2 X 3.618+ 1.4 X 2.295= 7.555 kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N s = 1.2 N gl+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 7.769+ 0.85 X 1.4 X 2.295= 12.054 kN ;N d = 1.2 N g+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 3.618+ 0.85 X 1.4 X 2.295= 7.073 kN ;风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为2Mw = 0.85 X 1.4WkLah /10 =0.850 X 1.4 X0.036 X 1.35 X1.752/10 =

40、0.018 kN.m ;六、立杆的稳定性计算：外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。1. 16.00米以上立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：审召【力立杆的轴向压力设计值 ：N = 7.555 kN ；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm ；计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155 ;当验算杆件长细 比时，取块1.0 ;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.5;计算长度,由公式I。= k x 确定:l o = 3.032 m ;长细比Lo/i = 191;轴心受压立杆的稳定系数由长细比lo/i的计算结果查表得到：

41、= 0.197 ;立杆净截面面积：A = 4.24 cm 2;立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;2(T = 755/(0.197 4X4)=90.445 N/mm2;立杆稳定性计算(7 = 90.445 N/mm小于 立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mr2，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N = 7.073 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155计算长度系数参照扣件式规范表 533得：卩=1.5;

42、计算长度,由公式I o = kuh 确定：Io = 3.032 m ;长细比：L o/i = 191;轴心受压立杆的稳定系数由长细比I o/i的结果查表得到： = 0.197 立杆净截面面积：A = 4.24 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 4.49 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;7 = 7072.763/(0.197x 424)+17574.673/4490 = 88.5& N/mm立杆稳定性计算（7 = 88.59 N/mrn小于 立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm满足要求!2. 16.00米以下立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，双立杆的

43、稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值 ：N = 6.268 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155 ;当验算杆件长细 比时，取块1.0 ;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.5;计算长度,由公式I o = k x 确定:I 0 = 3.032 m ;长细比Lo/i = 191;轴心受压立杆的稳定系数由长细比lo/i的计算结果查表得到： = 0.197 ;立杆净截面面积：A = 4.24 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 4.49 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/

44、mm 2;7 = 6268/(0.197X 424)=75.039 Nt/mm立杆稳定性计算7 = 75.039 N/mm小于 立杆的抗压强度设计值f = 205N/mm,满足要求！考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N =6.027 kN ；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm ；计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.5;计算长度，由公式I o = kuh 确定：Io = 3.032 m ;长细比：L 0/i = 191;轴心受压立杆的稳定系数由长细比I o/i的结果查表得到：

45、 = 0.197 立杆净截面面积：A = 4.24 cm 2;立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;(T = 6026.918/(0.197X 424)+17574.673/4490 = 76.06& ；/mm立杆稳定性计算(7 = 76.069 N/mm小于 立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mr2，满足要求！七、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N I = N iw + N 0风荷载标准值 W = 0.036 kN/m每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 14.175 m 2;按规范5.

46、4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nw = 1.4 x Wx Aw = 0.709 kN ;连墙件的轴向力设计值 Ni = Niw + N 0= 5.709 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：N f = A - f其中-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比10 /i = 250/15.9 的结果查表得到 =0.958 I为内排架距离墙 的长度；又： A = 4.24 cm 2; f=205 N/mm 2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.958 x 4.24 x 10-4X 205x

47、103 = 83.269 kN ;N = 5.709 N f = 83.269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni =5.709小于单扣件的抗滑力8 kN，满足要求！八、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pw f g地基承载力设计值：f g = f gk x kc = 6000 kpa ;其中，地基承载力标准值：fgk= 6000 kpa ;脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ;立杆基础底面的平均压力：p = N/A =12.591 kpa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 7.555 kN ;基础底面面积：

48、A = 0.6 m 2。p=12.591 w f g=6000 kpa。地基承载力满足要求！悬挑式脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息：1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为18.6米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.35米，立杆的横距为0.85米，立杆的步距为1.75米；内排架距离墙长度为1.15米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；脚手架沿墙纵向长度为360.00米；采用的钢管类

49、型为 48 X 3.0横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00 ；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.5米，水平间距4.05米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为单扣件；2. 活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000 ;脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:2层；3. 风荷载参数本工程地处湖南省长沙市，查荷载规范基本风压为0.040,风荷载高度变化系数庆为0.840，风荷载体型系数 由为1.130 ；计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1227 ；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350 ;栏杆挡脚板自重标准值(kN

50、/m):0.140 ；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:0.005 ;脚手板铺设层数:6层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹串片脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.1米，建筑物内锚固段 长度2.62米。与楼板连接的螺栓直径（mm）:20.00 ；楼板混凝土标号:C35 ；6. 拉绳与支杆参数支撑数量为:1 ；悬挑脚手架侧面图钢丝绳安全系数为:6.000 ；钢丝绳与墙距离为（m）:3.000 ；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.15 m单位:(mm1350悬挑架正立面图二、小横杆的计算：小横

51、杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形1. 均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P 1= 0.033 kN/m ;脚手板的荷载标准值：P 2= 0.35 X 1.35/2=0.236 kN/m ;活荷载标准值:Q=2 X 1.35/2=1.35 kN/m ;荷载的计算值:q=1.2 X 0.033+1.2 X 0.236+1.4 X 1.35 = 2.213 kN/m ;H 111门丨门！i+小横杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩 Mqmax =2.213 X

52、 0.852/8 = 0.2 kN.m ;最大应力计算值 (T = Mmax/W =44.522 N/mm2;小横杆的最大弯曲应力c =44.522 N/mm小于小横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求！3. 挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.033+0.236+1.35 = 1.62 kN/m ；萨=込 呻 3845/45最大挠度 V = 5.0 X 1.62 X 850 /(384 X 2.06 X 10 X 107800)=0.496 mm；小横杆的最大挠度 0.496 mm小于 小横杆的最大容许挠度 850 / 150=5.667与1

53、0mm满足要求！三、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1. 荷载值计算小横杆的自重标准值:P 1= 0.033 X 0.85=0.028 kN ;脚手板的荷载标准值：P 2= 0.35 X 0.85 X 1.35/2=0.201 kN ;活荷载标准值:Q= 2 X 0.85 X 1.35/2=1.148 kN ;荷载的设计值:P=(1.2 X 0.028+1.2 X 0.201+1.4 X 1.148)/2=0.941 kN ;ppp大横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯 矩和。均布荷载最大弯

54、矩计算：Mimax=0.08 X 0.033 X 1.35 X 1.35=0.005 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：f =0.213F/集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.213 X 0.941 X 1.35= 0.271 kN.m ;M = Mimax + M 2max = 0.005+0.271=0.275 kN.m最大应力计算值(T = 0.275 X/4090=61.327 N/mm2;大横杆的最大应力计算值c = 61.327 N/mm小于 大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最

55、不利分配的挠 度和,单位:mm;均布荷载最大挠度计算公式如下大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:45Vmax= 0.677 X 0.033 X 13504 /(100 X 2.06 X 10 X 107800) = 0.034 mm ;集中荷载最大挠度计算公式如下=1 615xPP100Z集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:小横杆传递荷载 P=( 0.028+0.201+1.148)/2=0.688kNV= 1.615 X 0.688 X 13503/ ( 100X2.06 X 105X 107800) = 1.232 mm ;最大挠度和：V= Vmax + V pmax = 0.034+1

56、.232=1.265 mm ;大横杆的最大挠度1.265 mm小于大横杆的最大容许挠度 1350 / 150=9与10 mm 满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):Rw Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：P 1 = 0.033 X 0.85 X 1/2=0.014 kN ;大横杆的自重标

57、准值：P 2 = 0.033 X 1.35=0.045 kN ;脚手板的自重标准值:P 3 = 0.35 X 0.85 X 1.35/2=0.201 kN ;活荷载标准值:Q = 2 X 0.85 X 1.35 /2 = 1.148 kN ;荷载的设计值:R=1.2 X (0.014+0.045+0.201)+1.4 X 1.148=1.918 kN ;R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1228N gi = 0.1228+(0

58、.85 X 1/2) X 0.033/1.75 X 18.60 = 2.435 ;脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹串片脚手板，标准值为0.35N G2= 0.35 X 6X 1.35 X (0.85+0.3)/2 = 1.63 kN ;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14N G3 = 0.14 X6X 1.35/2 = 0.567 kN ;吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.005N G4 = 0.005 X 1.35 X 18.6 = 0.126 kN ;经计算得到，静荷载标准值N g =Ng1+N32+Ns3+N3

59、4 = 4.757 kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N q= 2 X 0.85 X 1.35 X 2/2 = 2.295 kN ;风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规 定采用：W o = 0.04 kN/m 2 ;U z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用:U Z= 0.84;U s -风荷载体型系数：取值为1.13 ;经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 X 0.04 X 0.84 X

60、 1.13 = 0.027 kN/m不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g+1.4Nq= 1.2 X 4.757+ 1.4 X 2.295= 8.922 kN ；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N g+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 4.757+ 0.85 X 1.4 X 2.295= 8.44 kN ;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为Mw = 0.85 X 1.4WkLah2/10 =0.850 X 1.4 X 0.027 X 1.35 X1.752/10 = 0.013 kN.m ;六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以 卸荷吊点分段计算。卸荷净高度为7.6m;经过计算得到ai=arctg3.000/(0.850+1.150)=56.310度a2=arctg3.000/1.150=69.027度卸荷处立杆轴向力为：Pi = P 2 = 1.5 X 8.922 X 7.6/18.6 =5.468 kN ;