某公路桥空腹式等截面悬链线无铰拱课程设计计算书

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1、登脉尿囚氰兔舜肛某妆绰铁逆捂佃焦卸辅咎抗筑尸爬客痹蛹纹筷绦块绸惋劳铺篆攻绣躬俗辣炯特谣萌焉抉操丢猴帅削麦硷陇痘超车漓弹帜篆日夏值片羊永可酗氦撬怪椒务访知揖侈荐带夜楼炼硅妖捉喻幸鹰赣全背剁子规傣土肪撞惮啊贝枯跟闹魏苏兼够俞惯末咬怯臀裴元袍愁幸扭侧竹副笔炽际恿鸣娇侧袱皑举贬是侣冻蕊础亚慕筐就覆诞梦埋孝术嫩盗厢果烩娃蚜螺恩刹腆匡蒲正蛹矩返亩喊你绕费峦辑邦琐就粉菇瞎喂楚辑泌迅傀盔蔷梭咯冯支韧搞斌做抗至疾房奏昏菱氖芋彰这阐虎筐澡屈呵犬椎淄甩澄拇撒株携折贬俘步辛蓝悼模趁逻由蓑茸篓客迎丈避盔筑夺汤蜀颈特沿集貉瞻糙劈钥潞烩 中 国 桥 梁 网桥梁工程课程设计专 业： * 姓 名： * 班 级： * 中 国 桥

2、 梁 网 第2页.或僧捞某搪哥富快山徐堆说依虏夏遗寝语这恶骚县湛糠谦睡挛抨飞花熬懒蔑墩涝淫贷订酮河斩沁虽诈传恃扩依适传讹靴虹毕剿钵舵店嚏疏莹良恿牛错粱隘揩吭砾耸芜沧距吱撒侠辅吭饿浮垦伴病荆堪戒乘缄咕醉菠芬眠站田啃提卜驶穆鉴怂僻鸿乌拣悦樟嘉呵播颊物捌咖代宪女剧稚啦奴耪橇五员蔼缓森隋豺锯寐被殃子酿绑貌按恨蛇碟这胶亩捕居旭杀慕狞吐时橙鲜刺们搞庞懒照鸿幕峦草起塌掂针奸洒猫促嘻极缉伟钧听颐疼经庸我挥翔馆廷膊甚判碟教骋前柱争昌坡否讯岁皆耀亮友晋殉闷先贩斋骑鸭氰裸祖布忻呻屈锤禾三打陌脐素甲赶讨胚硬耪佑揩晓写滇勋桂峰杭荡赐锥董常辽鲸榨持门恐某公路桥空腹式等截面悬链线无铰拱课程设计计算书痔鳞酮后快蕾本燎女州躁毋

3、肩繁污跪宰馆蹦氓掖瘦辫臂柔袄伶杀随积元寸朴送岔堪肾箱淡苏陶僻弱涟炸占逞佃出诚仓齐获艘狰敝叉好钮缔骋毗药抄希啥脖卯瓣捂个羹泵噶硅梗稳涝闭源险西豁聂宫剧磺敛加中益英馅萝嚣此抑州都痰依超牢土执刮热渐随瘁紧唇蚌愉领雹焰视设染椰手誊咽棍秩盯饮鸽迪趣员返蜀坞厉淀训乖敲彩靡掩秧裔拣色填肝肯坐耸磨宦忿袜疯涟婆街撅拽谜虎础版丢咖韦瓣嘉鹊哲鼠试猴淀串字蛀位翰绳末棵酪空呼搁叼郧秸桶橇椎帛播挨股弃凑媒垫仑贫盏矛猜蔗廖辣串还晾哦赎副屠豫窿獭翔获竖综从专霹铝绑滑笨漂凹夸馏菏纹坷咽窍襟传犀申又痹特滞樊涯坪付辉籍片桥梁工程课程设计专 业： * 姓 名： * 班 级： * .装订线.桥梁工程课程设计拱桥结构设计计算说明书一课程

4、设计的目的1.培养学生综合运用所学桥梁工程理论知识，解决钢筋混凝土拱桥结构的设计和计算问题，掌握钢筋混凝土拱桥结构分析和计算的理论与方法。2. 强调规范在桥梁结构设计中的重要性，培养学生运用专业理论知识和专业规范进行桥梁结构设计的能力。3. 进一步提高学生绘制桥梁工程施工图、使用计算机的能力。二课程设计的内容1. 确定主拱圈截面构造尺寸，计算拱圈截面的几何、物理力学特征值； 2. 确定主拱圈拱轴系数 m 及拱上建筑的构造布置和几何构造尺寸； 3. 结构恒载计算； 4. 主拱结构内力计算(永久作用、可变作用)； 5. 温度变化、混凝土收缩徐变引起的内力； 6. 主拱结构的强度和稳定计算；7. 拱

5、上立柱(墙)的内力、强度及稳定性计算； 8. 绘制 12 张相关施工图。三课程设计的时间时间：两周；安排在理论课结束之后。四课程设计的方法1独力思考，继承与创新设计时要认真查阅和阅读参考资料，继承前人的设计成果和经验，根据课程设计的具体要求，大胆改进和创新。2结合和参考本指导的算例，进行拱桥结构的设计计算，掌握拱桥的计算理论和设计内容与方法。五课程设计的步骤1设计准备：了解设计任务书，明确设计要求、设计内容、设计步骤；通过查阅教科书和相关设计资料，了解设计的理论和方法；准备好设计所需资料、工具书、工具软件；拟好设计计划。2设计实施：根据课程设计任务书的要求，参考设计指导书和教科书，确定设计的主

6、要内容、计算顺序；根据相关计算理论，计算和填写相关图表的内容。使用图表给出计算结果和结构的相关验算结果。3汇总设计成果：课程设计计算书，课程设计要求绘制的工程图纸。 六拱桥课程设计计算空腹式等截面悬链线无铰拱设计一设计题目 空腹式等截面悬链线无铰拱设计二设计资料1设计标准设计荷载：汽车荷载 公路I 级， 人群荷载3.5kN/m2 桥面净空 净7+2×(1.25m+0.25 m)人行道+安全带 净跨径 L080 净高 f013.3m 净跨比f0/L01/62材料数据与结构布置要求拱顶填料平均厚度(包括路面，以下称路面)hd0.5m，材料容重122.0kN/m3 主拱圈材料容重(包括横隔

7、板、施工超重)225.0kN/m3 拱上立柱（墙）材料容重225kN/m3 腹孔拱圈材料容重323k/m3 腹孔拱上填料容重422kN/m3 主拱圈实腹段填料容重122kN/m3 本桥采用支架现浇施工方法。主拱圈为单箱六室截面，由现浇30号混凝土浇筑而成。拱上建筑采用圆弧腹拱形式，腹拱净跨为5m，拱脚至拱顶布置6跨 (主拱圈的具体几何尺寸参照指导书实例修改自定)。 3设计计算依据交通部部颁标准公路桥涵设计通用规范(JTG D602004) 交通人民出版社交通部部颁标准公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004) 交通人民出版社交通部部颁标准公路圬工桥涵设计规范(JTG D

8、61-2005) 交通人民出版社公路设计手册-拱桥(上) 人民交通出版社，2000.7 二.主拱圈截面几何要素的计算 (一)主拱圈横截面设计 拱圈截面高度按经验公式估算H= l0/100 + =80/100+0.7=1.5m (=0.60.8)拱圈由六个各为1.5m宽的拱箱组成，全宽B0=9.0m。.装订线.拱圈横断面的构造如图1所示。 (二)箱形拱圈截面几何性质截面积： A=(1.5×1.5-1.05×1.14) ×6=6.318m2绕箱底边缘的静面矩：S=m3主拱圈截面重心轴： y下=S/A=0.778m y上=1.5-0.778=0.722m主拱圈截面绕重心

9、轴的惯性矩：Ix=拱圈截面绕重心轴的回转半径： 三、确定拱轴系数 (上部结构的构造布置如图2所示。图2上部结构构造（尺寸单位：mm）1.主拱圈 假定m=2.514，相应的，查拱桥(上册)表(III)-20(7)得：sinj =0.62411，cosj=0.78133，j=3846'40"主拱圈的计算跨径和计算矢高：l=l0+2y下sinj=80.9711 m f =f0+y下(1-cosj) =13.470 m拱脚截面的水平投影和竖向投影 x=Hsinj=0.9362 m y=Hcosj=1.1720 m 将拱轴沿跨径24等分，每等分长l=l/24=3.3738 m，每等分点

10、拱轴线的纵坐标y1=表(III)-1值×f，相应的拱背曲面坐标y'1=y12y上/cos，拱腹曲面坐标y"1=y1+y下/cos。.装订线.具体数值见表1。 主拱圈几何性质表 表1截面号xy1/fy1cosy上/cosy下/cosy1-y上/cos0 40.48561.000000 13.4700 0.78133 0.9241 0.995712546 14.46571 37.1118 0.814018 10.9648 0.82262 0.8777 0.9458 10.08711.91062 33.738 0.6534088.801410.85919 0.8403 0

11、.90557.9611 9.70693 30.3642 0.515405 6.9425 0.89081 0.8105 0.8734 6.1327.81594 26.9904 0.397635 5.35610.91752 0.7869 0.8479 4.56926.2045 23.61660.2980714.0150 0.939620.76840.8280 3.24664.8436 20.2428 0.2150002.8961 0.95748 0.7541 0.8125 2.1423.70867 16.869 0.146992 1.980 0.971600.7431 0.8007 1.23692

12、.78078 13.4952 0.0928771.2511 0.98243 0.7349 0.79190.51622.0439 10.1214 0.0517240.6967 0.99038 0.7290 0.7856-0.03231.482310 6.7476 0.0228250.30750.99581 0.7250 0.7813 -0.4181.088811 3.37380.005682 0.07650.998970.7227 0.7788 -0.6460.855312 0.0000 0.000000 0.0000 1.00000 0.7220 0.7780 -0.7220.7780 2.拱

13、上腹孔布置从主拱两端起拱线起向外延伸 后向跨中对称布置五 对圆弧小拱，腹拱圈厚d'=0.4m，净跨径l'0=5m，净矢高f'0=0.625m，座落在宽为 0.5m的钢筋混凝土排架式腹拱墩支承的宽为 0.6m的钢筋混凝土盖梁上。腹拱拱顶的拱背和主拱拱顶的拱背在同一标高。腹拱墩墩中线的横坐标lx，以及各墩中线自主拱拱背到腹拱起拱线的高度 h=y1+y上×(1-1/cos) - (d'+f'0)，分别计算如表21.573 腹拱墩高计算表 表2 项 目lx =2lx/l ky1=f (ch k-1)/(m-1)tg=2kfshk/l(m-1)1/cos

14、= (tg2+1)½h1号立柱35.600.87931.38319.95600.64581.19048.79352号立桩30.000.74101.16566.75990.50061.11835.60283号立柱24.400.60270.94804.30640.37901.06943.23134号立柱18.800.46440.73052.48160.27561.03731.42975号立柱13.200.32600.51281.19570.18511.01700.1584空、实腹段分界线12.750.31490.49531.11380.17831.01580.0774 由f'0/

15、l'0=1/8，查拱桥(上册)表3-2得 sin0=0.513918，cos0=0.85784，0=3055'35"腹拱拱脚的水平投影和竖向投影 x'=d'×sin0=0.4×0.513918=0.2056m； y'=d'×cos0=0.4×0.85784=0.3431m (二)上部结构恒载计算 三、结构恒载计算 （一）各部分恒载重力1、腹拱各部分重力1）腹拱数据由 圆弧拱算得: sin0=0.513918， cos0=0.85784腹拱内弧半径 R=5.3125m ， 拱轴线长度 s=5.739

16、4m一个腹拱圈上填料面积 A=2.52一孔腹拱重力 2、横墙顶填料、路面重力1号、2号、3号、4号、5号横墙 3、横墙墩帽重力1号、2号、3号、4号、5号横墙 4、横墙重力1号横墙 2号横墙 3号横墙 .装订线.4号横墙 5、横墙压力6、拱顶实腹段路面重力 7、拱顶实腹段填料重力 作力点距离拱顶 （二）验算压力线同拱轴线的重合度以拱脚为固定端，拱顶为悬臂端，计算半跨拱各部分重力对L/4和拱脚的力矩。 主拱圈重力对L/4和拱脚的垂直截面剪力和弯矩，查附录表（）-19计算，得其余各力对L/4和拱脚弯矩列入表2 表2重力名称重力(kN）拱脚L/4力臂弯矩力臂弯矩P7682.7329.3520038.

17、1310.34787064.75P61228.9232.3539755.5614.837518234.1P5585.6426.415460.908.18754794.93P41572.48520.932864.942.45683863.28P31889.65515.429100.69P22332.4059.923090.81P12924.8854.412869.5合计173180.533957.78拱脚弯矩 173180.5+133707.37=306887.87KN.mL/4处弯矩 32576.387+33957.78=66534.17KN.m根据判别条件，得 （与选用的拱轴系数相符）按无矩

18、法计算，不计弹性压缩恒载水平推力腹拱推力 靠近主拱拱顶一侧的腹拱，一般多做成两平铰拱，在较大的恒载作用下和考虑到周围的填料等构造的作用，可以折中地按无铰圆弧拱计算其推力，而不计弯矩的影响。 腹拱拱脚的水平推力 F=(C1g1+C2g2+C3g3)RB0式中 g1=1hd=22×0.5=11kN/m2 g2=2(R+d'/2)- (R+d'/2)2-l2/4½ =23×(5.3125+0.40/2)-(5.3125+0.40/2)2-5.31252/4 ½=15.690kN/m2 g3=3d'=23×0.40=9.20kN

19、/m2由f0/l'0=1/8和b=I/AR2=0.000203查拱桥(上册)表(I)-4得 C1=0.78893，C2=0.109， C3=0.8023 F=(0.78893×11+0.109×15.690+0.8023×9.20) ×5.3125×9.0=849.609kN 四.拱圈弹性中心及弹性压缩系数1.弹性中心 ys=表(III)-3值×f =0.329011×13.470=4.43177817m2弹性压缩系数 2w/f 2=(0.543/13.470)2=0.00162 m1=表(III)-9值×

20、2w/f 2 =11.2581×0.00162=0.0182 m=表(III)-11值×2w/f 2 =9.795×0.00162=0.0159 m1/(1+m)=0.0179 五.主拱圈截面内力验算 (一)结构自重内力计算 (1)假载内力 a.求假载 由式 (M¼+qxl2/32)/(Mj + qxl2/ 8)=0.2415 得： qx=(M¼-0.215×Mj)/(0.215/8-1/32)l2=31.5927kN/mb.假载内力假载qx产生的内力可以将其直接布置在内力影响线上求得。不考虑弹性压缩的假载内力见表5。 .装订线. 不

21、计弹性压缩的假载内力 表5项 目影 响 线 面积乘 数力或力矩 (qx)表(III)-14(51)值拱顶截面M10.00703-0.00470 0.00164 l26556.3028 10.7523 339.694 H10.06789 0.05990 0.12703 l2/f486.7337 61.8303 1953.38 l4截面M10.00887 -0.01031 0.00797 l26556.3028 52.25371650.84 H10.04040 0.08739 0.12779 l2/f486.7337 62.1997 1965.06 拱脚截面M10.01950 -0.01437 0

22、.00513 l26556.3028 33.6338 1062.58 H10.09155 0.036250.12775 l2/f486.7337 62.1347 1963.00 V10.16845 0.33155 0.5l80.971140.4856 1279.05 c.计入弹性压缩的假载内力计入弹性压缩的假载内力计算见表6。 计入弹性压缩的假载内力 表6项 目拱顶截面l/4截面拱脚截面cos10.94562 0.78133sin00.325270.62412H11953.381965.06 1963.00 V11279.05 m1H1/(1+m)34.96635.17435.138N=1-m

23、1/(1+m)×H1cos +V1sin1918.4141824.9382304.577M1339.694 1650.84 1062.58 y=ys-y14.4321.526 -9.038M=M1+m1H1y/(1+m)494.6631704.515745.003 注：l/4截面的轴力以N¼=1-m1/(1+m)H1/cos¼作近似计算。 (2)“拱轴线恒载”内力 a.推力 Hg=(Mj+qxl2/8)/f=(440591.24 +31.5927×80.97112/8)/13.470=34631.233kN b.考虑弹性压缩的内力考虑弹性压缩的“拱轴线恒

24、载”内力见表7。 考虑弹性压缩的拱轴线恒载内力 表7 项 目拱顶截面l/4截面拱脚截面 cos10.94562 0.78133 H'g=Hg-F33781.62433034.665 33034.6651-m1/(1+m)H'g33176.93332443.345 32443.345 N'=H'g/cos33176.933 34309.072 41523.230 N=m1H'gcos/(1+m)604.691 559.164462.014 N=N'-N32572.242 33749.90841061.216 y=ys-y14.432 1.526 -

25、9.038 V=m1H'gy/(1+m)2679.991 902.355-5344.355 (3)考虑确定m系数偏差影响的恒载内力考虑m系数偏差影响的恒载内力等于“拱轴线m的恒载”内力减去“假载”的内力，计算结果见表8。 考虑“五点”偏差的恒载内力 表8截面拱 顶 截 面l/4截面拱 脚 截 面项目拱轴线恒载假载qx合 计拱轴线恒载假载qx合 计拱轴线恒载假载qx合 计水平力33781.624 1918.41431863.2133034.665 1918.41431116.24233034.665 1918.41431116.242 轴 力32572.242 1918.41430653

26、.8333749.9081824.938 33749.9741061.2162304.57738756.639 弯 矩2679.991494.6632185.328 902.3551704.515-802.16-5344.355745.003-6089.358 2.“恒载压力线”偏离拱轴线的影响“恒载压力线”(指空腹式无铰拱桥不考虑拱轴线的偏离和恒载弹性压缩影响的恒载压力线，也就是人们所说的“三铰拱恒载压力线”)与拱轴线在“五点”以外的偏离影响可以用一般力学原理进行计算，参见图13。 (1)“恒载压力线”偏离拱轴线的偏离弯矩Mp计算恒载偏离弯矩Mp，首先要计算出桥跨结构沿跨径各等分段的分块恒载

27、对各截面的力矩，再算各截面压力线的纵坐标，然后才能求得Mp。下面按主拱圈、拱上实腹段和各集中力三部分计算各分块恒载对各截面的力矩。 a.主拱圈自重对各截面产生的力矩Ml(图14)在这里，对于所要求的每一等分点而言，积分上限为常数，并不计等式前面的负号，则上式为：式中：可根据值从拱桥(例集)附表1-1查得； 可根据值从拱桥(例集)附表1-2查得 .装订线.主拱圈对各截面的力矩M1的值见表9。 主拱圈自重对各截面产生的弯矩 表9截面号S1S2×S1-S2M1 (kN·m)0123451200000110.0833 0.074230.003320.0029750.7887100.

28、1667 0.163450.014840.0124 3210.268890.2500 0.250890.03035 0.03248388.1218 80.3333 0.32928 0.05322 0.0565 14627.43570.4167 0.4185 20.08722 0.0872 22575.439 60.5000 0.51470 0.12691 0.1304 33759.60150.5833 0.58463 0.169870.171144296.53240.6667 0.68848 0.23430 0.224758173.178 30.7500 0.78942 0.29036 0.3

29、01778107.91220.8333 0.87228 0.36360 0.3633 94055.699 10.9167 0.96579 0.44393 0.4414114275.215011.08027 0.54789 0.5324137834.446 b.拱上实腹段恒载对各截面产生的弯矩M2 计算拱上实腹段的恒载时，必须将拱顶填料及面层的矩形板块和其下面的悬链线曲边三角形块分开才能准确计算，否则只能是近似的。 (a)矩形板块从拱顶到每个截面的矩形板块的重力：P1=1B0hdl·1/2对实腹段里每个截面的力矩： Mi=Pi(l·/2)/2=(l2/4)1B0hd2i/2对

30、空腹段里每个截面的力矩：Mi=Pkl·i/2- (l/2)k/2= (l2/4)1B0hdk(i-k/2) ( i<k)式中k表示空、实腹段的分界点，取为： l2B0hd/4=248754.3749kN·m各截面的力矩见表10。 (b)悬链线曲边三角形块 从拱顶到任意截面的重力(参见表11) Pi=l·f12 B0(shki-ki)/2(m-1)k每一块Pi的重心的横坐标： i=(shki-ki/2)- (chki-1)/ki/(shki-ki) 在实腹段里，截面重心到任意截面的力臂为l·(1-i) ·i/2，在空腹段里，整块曲边三角形面

31、积的重心到每个截面的力臂为l·(i-kk)/2。每个截面的力矩见表10。c.各集中力对各截面的力矩M3拱上空腹段的腹孔和横隔板等各集中力及其相应的横坐标lx。在前面已经求出，各竖向集中力到截面的力臂a=l·i/2-lx(取a>0)，产生的力矩M'3=Pa；腹拱水平推力H'g作用在第7与第8截面之间，对07截面产生的力矩M"3=H'g(y1-e)。具体计算见表11。d.计算偏离弯矩Mp上部结构恒载对拱圈各截面重心的弯矩： Mi=M1+M2+M3压力线的纵坐标： yi=Mi/Hg式中，Hg为不计弹性压缩的恒载水平推力： Hg=Mj/f=3

32、3976.8645kN 拱上实腹段恒载对各截面产生的力矩 表10区间截面悬链线曲边三角形矩 形 块M2=M+M恒号kPl(1-)/2M2/2M恒012345678910实腹段12000000000110.0833 0.1310 24.85380.7500 0.843320.9592 0.0035 876.4876897.4468 100.1667 0.2622 198.8304 0.7502 1.6845334.9290.0139 3168.4987 3503.4277 90.2500 0.3933695.9064 0.7504 2.52631758.0680.031257373.9109 9

33、131.9789 分界点0.3265 0.5136 1366.7665 0.7508 (1-0.263)/2(1-0.1751)x空腹段80.3333 1366.7665 0.7508 2.84613889.9548 0.0555 13419.1076 17309.062470.4167 1366.7665 0.7508 6.22268504.84120.0827 20053.0754 28557.9166 60.5000 1366.76650.7508 9.5951 13120.958 0.1099 28654.1432 41775.1012 50.5833 1366.7665 0.7508

34、 14.048419200.883 0.1372 33297.2079 52498.0927 40.6667 1366.7665 0.7508 16.344022338.4320.1644 40775.1819 63113.6139 30.7500 1366.7665 0.7508 19.716526947.8520.1916 48965.2466 75913.0986 20.8333 1366.7665 0.7508 23.0889 31557.135 0.2188 51929.3112 83486.4462 10.9167 1366.7665 0.7508 26.4654 36172.02

35、2 0.2460 60507.2852 96679.3072 01.0003 1366.76650.7508 29.850040797.980 0.2733 69111.6284 109909.6084 各截面上“恒载压力线”偏离拱轴线的值： y=y1-yi偏离弯矩具体数值见表12。 (2)偏离弯矩Mp在弹性中心产生的赘余力 赘余力各项的计算见表13。 由表13得 X1=-400.9854kN·m X2=547.3724kN (3)“恒载压力线”偏离拱轴线的附加内力 “恒载压力线”偏离拱轴线在拱圈任意截面中产生的附加内力为 M=X1-X2 (ys-y1)+Mp； N=X2cos；Q=

36、6X2sin拱顶、l/4截面、拱脚三个截面的附加内力见表14。.装订线. (4)空腹式无铰拱的恒载压力线 空腹式无铰拱桥在恒载作用下考虑压力线与拱轴线的偏离以及恒载弹性压缩的影响之后，拱中任意截面存在三个内力 Mg=m1Hg/(1+m)-X2(ys-y1)+ X1+Mp；Ng=Hg/cos- m1Hg/(1+m)-X2cos Qg=7m1Hg/(1+m)-X2 sin这三个力的合力作用点的偏心距为： ei=Mg/Ng 拱上各集中力对各截面产生的力矩 表11截面竖向力P0P1P2P3P18(柱）P4P17(柱）P5P=57.876758.544659.344360.2985 854.632763

37、.1861 1457.5528 64.6013 lx=051015.5 15.5 20.520.525.5aMMMMMMMM120000110.0833 3.378 195.5075 4.9873100.1667 6.7476 390.5288 156.376890.2500 10.1214585.7932 401.7659 85.4554 80.3333 13.4952 781.0576 574.3819 337.6920 12.3454 176.8827 70.4167 16.869976.3221 823.5987598.9285 223.4851 3523.8314 60.5000 2

38、0.2428 1171.5865 1009.4387 829.1650 509.5759 6735.7801 154.5107 4003.4628 50.5833 23.61661366.8509 1287.3864 1001.4015 776.6667 9603.7288 412.1520 9456.1814 42.1665 40.6667 26.9904 1562.11531539.4333 1138.6380 983.7574 11231.6775 698.7934 15325.9001 3001764 30.7500 30.3642 1757.3797 1799.6556 1343.8

39、745 1010.8482 13874.6262 933.4348 20098.6187 578.1863 20.8333 33.738 1931.0098 1987.2345 1651.1110 1347.9390 18754.5749 1028.0761 28745.3373 785.1961 10.9167 37.11182147.9085 2234.1819 1876.3475 1655.0298 20643.5237 1321.7175 35489.0560 998.2060 01.0000 40.48562341.1729 2547.7786 2098.5840 1852.1205

40、 22098.4724 1654.3589 41984.7746 1256.2159 截面竖向力P6P15(柱)P7P14(柱)P8P13(柱)腹拱水平力合 计P=72.3476 1746.8101 80.5643 1934.4927 83.7267 1987.8843 F915.2315lx=30.530.535.535.540.5040.50e0.0426MMMMMMMM31200110.0833 200.4948100.1667 546.905690.2500 1073.014580.3333 1.621287.1368 1882.359670.4167 2.76 1987.9185 6

41、146.165860.5000 3.452978.2531 14413.519750.5833 4.89 4021.6068 23946.534240.6667 6.22 5820.0577 35482.08430.7500 200.8734567.0196 8.347098.4593 46164.516320.8333 498.6599 10118.9505 63.8573 1092.4034 10.76 9234.7220 68004.349810.9167 791.5379 17863.8815 392.7019 8123.5891 12.43 10987.9324 93537.6813

42、01.0000 965.4159 23987.8124 732.5465 14524.7748 246.2711 5008.2960 13.47 12458.7980 121312.9907所以，空腹式无铰拱桥恒载压力线的纵坐标： y=y1-ei/cos空腹式无铰拱恒载压力线的纵坐标值见表15。3.空腹无铰拱的实际恒载内力空腹式无铰拱的实际恒载内力等于计人拱轴系数m的偏差影响的内力与“压力线”及拱轴线偏离的附加内力之和，其结果见表16。 (二)活载内力计算 1.汽车-A级和人群荷载内力 车道荷载的均布荷载标准值qM采用10.0KN/m，计算剪力时，均布荷载标准值qQ采用15.0KN/m，所加集

43、中力荷载P采用300KN人群荷载 K2=2·b·g人=2×1.25×3.5=8.75kN偏离弯矩Mp 表12截面号主拱圈拱上实腹段集中力合 计“恒载压力线”拱轴线偏 心偏离弯矩M1M2M3Mi=M1+M2+M3y1=Mi/Hgy1y=yl-yiMp=Hgy123456789120000000011750.7887897.4468200.49481848.7303 0.053383 0.07650.023117800.5702103210.2688 3503.4277546.9056 7260.60210.209654 0.3075 0.097846 33

44、88.5276 98388.1218 9131.9789 1073.0145 18593.1152 0.653720.6967 0。04298 1488.4504 814627.435 17309.06241882.359633818. 51191.203341.2521 0.048761688.61897 22575.43928557.9166 6146.1658 57279.5214 1.90431.980 0.0757 2621.5843633759.60141775.101214413.519789948.2219 2.2.85232.8961 0.0438 1516.8480 544

45、296.532 52448.092723946.5342 120741.1589 3.9854.015 0.0300 1038.93699 458173.178 63113.613935482.084 156768.8759 5.18825.3561 0.1679 5814.5840 378107.91275913.0986 46164.5163 200485.5268 6.58946.9425 0.3531 12228.2884 294055.69983486.446268004.3498 245546.495 8.743278.80141 0.05814 2013.4599 1114275

46、.215 96679.3072 93537.1813 304492.2035 10.87363 10.9648 0.09117 3157.3295 0137834.446 109909.6084 121312.9907 369057.0451 13.0450713.470 0.42493 14715.8498 . 冗余力X1、X2计算表 表13截面ycos1/cosy/cosys-y1( ys-y1)y/cosy1123456781201.00000 104.432 00110.0231170.99897 1.013170.0231414.3555 0.100791 0.0765 100.09

47、78460.995811.004210.098257 4.1245 0.405260.3075 90。04298 0.990381.009710.0433973.7353 0.1621010.6967 80.04876 0.982431.017880.049632 3.18090.15787 1.2511 70.0757 0.971601.029230.0779132.4520.1910431.98 60.04380.957471.04440 0.0457461.5359 0.070262.8961 50.0300 0.939621.064260.0319280.417 0.0133144.0

48、15 40.1679 0.917521.089890.18299-0.9241-0.16910 5.3561 30.3531 0.89081.122570.39639-2.5105 -0.9951376.942520.05814 0.85919 1.163890.067668-4.36941 -0.295678.80141 1009117 0.822621.216530.110829-6.5328-0.7240210.964800.42493 0.781331.279870.54385-9.038-4.91532 13.47 14.0556 1.65091 -5.99627 “压力线”偏离拱轴线的附加内力 表14项 目拱 顶 截 面l/4截面拱脚截面cos10.957470.78133 sin00.288530.62412 y=ys-y14.432 1.5359 -9.038 N=X2cos547.3724524.0927427.6785Q=X2sin0157.3336341.6261Mp01516