大跨度高支架系统模板施工方案审查和监理实务(标准版)(DOC 34页)

《大跨度高支架系统模板施工方案审查和监理实务(标准版)(DOC 34页)》由会员分享，可在线阅读，更多相关《大跨度高支架系统模板施工方案审查和监理实务(标准版)(DOC 34页)（42页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、大跨度高支架系统模板施工方案审查和监理实务（标准版）(标准施工方案，可以直接使用，可编辑 优秀版资料，欢迎下载）大跨度高支架系统模板施工方案审查和监理实务南京中南工程咨询 杨俊悌 吴卫年摘要 :本文结合工程实例对超高层高空大跨度、高支架系统的整体稳定性，屋面的支模方案编制基本内容、计算方法进行探讨。关键词：大跨度、高支架、水平剪刀撑、整体排架、刚度与稳定性近年来，全国范围内发生因模板高支架坍塌而导致重大恶性事故多起，因此对此方面的安全监理工作应特别引起施工现场人员的重视.根据建设工程安全生产管理条例和建设部建质2004213号文件危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法要求，模板工

2、程施工前施工单位应当单独编制安全专项施工方案，对水平砼构件模板支撑系统高度超过8m或跨度超过18m,施工总荷载大于10kN/m或集中荷载大于15kN/m的模板支撑系统必须由建筑施工企业组织不少于5人的专家组，对编制的安全专项施工方案进行论证审查。一、 工程概况:由南京图腾置业发展开发的大观天地MALL项目位于南京市下关区建宁路300号，东邻阅江楼、静海寺，西面热河路，北抵郑和路，为阅江楼旅游观光风景区的一个重要组成部分。中庭大圆井字梁，截面500x2000，跨度27m，支模架高度17m;影剧院屋面梁截面550x2100，板厚200，跨度17m，支模架高度11m。二、 高支架搭设方案：结合本工程

3、的结构形式和施工特点（26-35轴线屋顶构架模板支撑体系属于大跨度高支模，其搭设方案：1. 整体钢管排架采用48x3。0钢管,竖向立杆间距不大于800x800，水平连杆双向在离楼面上150设扫地杆,以上水平连杆1500每步设置，大圆弧处井字量扫地杆150设置,以上每步1450到-0。1顶紧再按每步1450到5.7顶紧再每步1200到梁底.小影剧院550x2100的每步1250到15.7处顶紧每步1250到梁底。支撑架与整体排架连接要连接牢固.2. 框架梁小影剧院550x2100实行梁宽方向竖向立杆间距500+300+500即两侧从楼面到楼板底及梁顶面，中间加二根立杆从楼面到梁底，顺梁方向立杆间

4、距统一按800设置，如果梁底中间加一根立杆从楼面到梁底，顺梁方向立杆间距按400设置，梁处水平杆按每步1250搭设在中间砼梁顶紧支撑架与整体排架连接处要连接牢固。3. 所有框架梁底木楞均按顺梁方向设置，剪刀撑按大梁底下按顺梁方向设置形成8。7mx8.7m柱间网支撑体系,采用搭接长度不少于1m搭接处不少于3个搭接扣件。4. 圆弧处井字梁弧形处梁在0。1m，5。7m5.9m处，影剧院梁在15.7m处的水平连杆均要与周围梁砼顶紧固定.所有净空高于4m中间设水平剪刀撑，采用搭接长度1m，搭接处不少于3个搭接扣件,确保排架的刚度、强度及稳定性.高支架脚手架搭设要求：1) 40x30钢管为主要受力杆件，通

5、过扣件连接的钢管满堂脚手架支撑体系。2) 底板、梁底纵距不大于800，横距500+300+500，步高不大于1500。3) 竖向剪刀撑、水平剪刀撑4560。4) 高支架四周于26、29、F、K、M、30轴与结构柱可靠相连。三、 监理项目部要求施工单位：1. 编制屋面高空大跨度高支架设计和施工专项方案1) 施工方案应有计算书,包括荷载计算、模板及其支撑系统的强度、刚度、稳定性的验算。2) 屋面梁跨度达，曾高达17m,施工方案应有水平杆步距和剪刀撑设置等构造措施的详细说明.3) 方案应有支撑平面布置图,模板及其支撑的立面图和 剖面图,节点大样施工图.4) 方案应对砼浇筑方法程序提出要求。5) 方案

6、应有支撑系统安装验收程序提出要求。2. 由于是大跨度高支架大荷载,我们提出一定要经过专家组论证审查，专家论证审查意见应说明方案是否可行，建议加强、完善之处，实施过程中需要注意的事项等，提出书面论证审查报告，以东南大学郭正兴教授为首的专家组提了7点意见：1) 该工程有500x2000大梁，支模高度17m，为井字梁，无楼板；另有550x2100梁支模高度9m,采用扣件式钢管排架搭设,基本尺寸为步高小于1.5m,梁下加密两根立杆，形成500+300+500沿轴线500,方案总体可行，可以实施。2) 有高支模区的立杆布置平面图,应补充完整的细部尺寸，在平面图上应注明具体尺寸，并应注明竖向剪刀撑的具体部

7、位，水平剪刀撑网格尺寸等。3) 应补充高大支模架的剖面图，标明具体尺寸，以及与周边砼框架拉结关系，梁的两侧浇筑平台做法等.4) 应补充500x2000大梁的具体支模详图，特别是梁下构造详图，应保证梁下立杆对接，不能搭接，接头应错开。5) 支架完成后,应重点检查：梁下立杆顶层的纵横向水平杆与立杆扣件的拧紧力矩,应为4065Nm，顶部高小于1200mm。6) 水平层剪刀撑应在确保楼层处设置，并应拉结牢固。7) 施工时控制人员荷载。搭设完成后，组织各方面检查验收，施工单位技术负责人签字后报监理进行审查。3. 监理组织相关专业监理工程师进行审查，对方案中相关技术指标，根据相关规范进行验算，认为该方案可

8、以保证安全，总监签字后同意交施工单位施工.我们对原方案中涉及相关技术指标，还根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）、建筑结构荷载规范（GB500092001）等规范要求，运用专门的脚手架计算软件进行验算，由于篇幅所限,这里我们仅列出影剧院梁模板高支撑架计算书：梁模板高支架构造见图（3）梁模板高支架立面简图四、参数信息：1) 高支撑架参数 立柱梁跨度方向间距L（m)：0.60 ; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0.10高支撑步距（m）：1。50；高支撑架搭设高度（m）： 11。0;梁两侧立柱间距（m）:0。60梁底

9、增加2根承重立杆。2) 荷载参数模板自重（KN/）：0.35; 梁截面宽度B（m）：0.550钢筋自重(KN/m3）：1.50; 梁截面高度D(m）：2.10施工均布荷载标准值（KN/)：2.00；振捣砼荷载标准值2。003) 木方参数木材弹性模量E（N/mm2）:10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1。7； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0; 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13。0；4) 其他采用的钢管类型（):40x30,扣件式连接方式,双扣件，扣件抗滑承载力系数0。80。、梁底支撑的

10、计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重（kN/m）：q1 = （24+1.5）2.10。183=9。818 kN/m；（2)模板的自重线荷载(kN/m）：q2 = 0.350.183(22。1+0。55）/ 0.55=0.554 kN/m；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0。183=0。825 kN/m;2.方木的支撑力验算静荷载设计

11、值 q = 1。29。818+1。20。554=12.446 kN/m；活荷载设计值 P = 1。40。825=1。155 kN/m; 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83。33 cm3; I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 12。446+1。155=13.601 kN/m；最大弯距 M =0。1ql2= 0。113。6010.60。6= 0。49 kN.m；最大应力 = M / W = 0.

12、49106/83333。3 = 5。876 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5。876 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求！方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力： V = 0.613。6010.6 = 4.896 kN； 方木受剪应力计算值 = 34896。36/（250100) = 1.469 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.469 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1。7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载

13、与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下： q = 9。818 + 0。554 = 10。372 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0。67710。3726004 /(10010000416。667104）=0。218mm;方木的最大允许挠度 =0。6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.218 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2。4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下:(1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2)：q1 = （24。000+1.500)2.100= 53。550 kN/m2；(2)模板的自重(k

14、N/m2）：q2 = 0.350 kN/m2;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2）：q3= （2.500+2。000）=4。500 kN/m2;q = 1。2(53。550 + 0.350 )+ 1.44.500 = 70.980 kN/m2；梁底支撑根数为 n,立杆梁跨度方向间距为a, 梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时: 当n2时： 计算简图（kN) 支撑钢管变形图(mm） 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=3。792 kN，中间支座最大反力Rmax=8。467

15、;最大弯矩 Mmax=0.095 kN。m；最大挠度计算值 Vmax=0.011 mm;支撑钢管的最大应力 =0。095106/4490=21.115 N/mm2;支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 21.115 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。

16、纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12。80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.467 kN；R 12。80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =8。467 kN ; 脚手架钢管的自重: N2 = 1。20.129(11-2。1)=1.704 kN; N =8.4

17、67+1.704=9.845 kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 （cm)：i = 1。59; A - 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4.24； W 立杆净截面抵抗矩（cm3)：W = 4。49； 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3，u =1.7；上式的计算结果：

18、立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9845.45/(0.205424） = 113。27 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 113.27 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a） （2）k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1。167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a

19、= 1.7 按照表2取值1.024 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a) = 1。1671。024(1.5+0。12) = 2.032 m；Lo/i = 2031。514 / 15.9 = 128 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9845.45/(0。406424） = 57。193 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 57。193 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患. 以上表参照 杜荣军

20、:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全五、钢管、扣件的质量控制1. 事前要求施工单位采用现行国家标准直螺纹电焊钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700)中Q235-A级钢的规定。2. 对于扣件质量，我们要求采锻铸铁制作的扣件，其材质符合现行国家标准钢管脚手架经济界斤斤计较扣件（GB15831）的规定.扣件使用前应进行质量检查。出现滑丝的细栓必须更换，扣件应做防锈处理。3. 钢管、扣件必须具有产品质量合格证正慢慢，生产许可证、签订购租用合同要明确产品质量责任。4. 对上述要求落实情况进行检查,各种质量合格证明文件齐全。对扣件螺栓拧紧力矩用担

21、力板进行复查，拧紧力矩均在40 Nm 65Nm之间,扣件的承载力得到保证.六、搭设质量控制搭设质量不合格往往是造成模板高支架坍塌而发生安全事故的主要原因之一 ，主要表现为未按方案要求进行搭设，如立杆间距偏大，不设扫地杆和水平杆或水平杆和扫地杆只单向设置.立杆上部搭接不符合要求,垂直和水平剪刀撑不到位、支撑架不是由专业架子工搭设.重点开展以下安全工作 ：1. 要求施工单位项目部明确方案编写人为高支撑架施工负责人，负责全过程的管理工作，在高支撑搭设拆除和砼浇筑前，技术人员须向作业人员进行技术交底。2. 对搭设操作人员的资质进行审查，从事高支撑架搭设，拆除人员必须持证上岗.3. 督促搭设操作人员严格

22、按批准方案内容和专家组论证审查意见进行。方案未经原审批部门同意,任何人不得修改变更。4. 增加搭设过程进行巡视的次数,加强检查，发现问题及时要求整改。搭设过程中存在的突出问题：1) 底座安装不符合规定,规范要求垫板宜采用长度不少2跨，厚度不少于50mm的木垫板。2) 立杆接头未错开，没有满足同步内隔一根立杆的接头在高度方向错开不少于500mm的规定造成架体强度不够。3) 水平杆不按规定设置：方案规定“立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向有足够的设计刚度。只在一方向设有水平杆，起不到稳定架的作用”。4) 扫地杆不按规定设置-部分立杆没有设扫地杆。5) 顶层顶步立杆搭接长度不足规范要求搭接

23、长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，检查中发现有的未达到.6) 连墙件设置不合理规范规定及专家组审查意见，高支撑架架体应与已有框架和柱结构连接或整体。有的未与已浇砼柱可靠连接。七、施工安全要求由于工程结构的复杂，施工难度较大,施工中要有专门人员负责检查监督，确保高支脚手架搭设合理、规范、安全。1. 在施工单位完成模板高支撑架安装工序后,砼浇筑前，组织施工单位，监理和建设单位一起按方案内容、专家组意见对模板 高支撑体系进行专项验收合格后，三方代表共同在验收表上签字,同意施工单位进行下道工序施工。2. 模板高支撑坍塌事故往往发生在砼浇筑过程中,精心浇筑砼,确保模板支架施工过程中均匀受载

24、，最好采用由中部向两边扩展浇筑方式。3. 在浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形及时采取措施。4. 严格控制实际施工荷载,不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载情况要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上堆放。5. 脚手架构配件必须符合质量要求,搭设分批段验收1) 每搭设完10m高度后;2) 剪刀撑搭设完毕后；3) 达到设计高度后;4) 26、29轴与结构连接施工质量；5) 遇有六级大风或大雨后;五批段验收达到质量要求方可使用。在建设单位、施工单位的支持配合下，我们对模板高支撑架施工的安全监理工作得以顺利开展,并取得良好效果，该部位砼已于2021年3月10日顺利浇筑完毕，浇

25、筑过程中未出现异常情况，拆模后也未发现明显的质量缺陷。大跨度梁模板工程施工方案工 程 名 称：安徽华民食品生产研发基地.办公楼 施 工 单 位： 安徽天筑建设集团 编 制 人: 关玉峰日 期: 2021年5月25日 目 录一、编制依据1二、工程参数1三、新浇砼对模板侧压力标准值计算2四、梁侧模板面板验算2五、梁侧模板次楞验算3六、梁侧模板主楞验算4七、对拉螺栓验算5八、梁底模板面板验算6九、梁底模板次楞验算7十、梁底次楞下托梁验算9十一、扣件抗滑移验算10十二、扣件式钢管立柱计算10十三、立杆底地基承载力验算12一、 编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162

26、2021）3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB5 42002）4、建筑施工手册第四版（缩印本)5、建筑施工现场管理标准DBJ1403320056、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)。7、建筑结构荷载规范(GB50009-2001）2006年版8、混凝土模板用胶合板GB/T1765620219、冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB 500182002)10、木结构设计规范(GB500052003）二、 工程参数梁与支架参数梁截面宽度0.45m梁截面高度1。2m支架高度4.4m楼板厚度0。08m立杆梁跨度方向间距la0。7m钢管类型484.4梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距

27、0。4m,梁下增加2根立柱水平杆最大步距1。5m立杆伸出水平杆长度a0.4m面板18mm厚木胶合板梁底面板下次楞钢管支撑梁侧次楞两根钢管,间距500mm梁侧主楞两根双钢管484。4,间距700mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm，间距:500mm500mm荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0。3kN/m2支架自重0.093kN/m可变荷载施工人员及设备荷载1kN/m2倾倒砼荷载4kN/m2振捣砼对梁底模板荷载2kN/m2振捣砼对梁侧模板荷载4kN/m2三、 新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算,并取其中的较小值

28、：F=0。22ct012V=0。22245。71.21.21.22=52。873 kN/m2F=cH=241。6=38.400 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3; t0 新浇混凝土的初凝时间，按200/（T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.6m; 1- 外加剂影响修正系数,取1。2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.2。根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值38。400kN/m2。四、 梁侧模板

29、面板验算面板采用木胶合板，厚度为18mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10005050/6=416667mm3；截面惯性矩I= 1000505050/12=10416667mm4;（一）强度验算1、面板按两跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.50m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=38.400kN/m2,振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0。91。238.400+1。441=46.512KN/mq1=0。91.3538.400+1。40。741= 50.184KN/

30、m根据以上两者比较应取q1= 50。184KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0。125q1l2=0。12550。1840。502=1.57KNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=1.57106=3。77N/mm2 f=12.5N/mm2W416667面板强度满足要求!(二)挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 138。400=38.4KN/m；面板最大容许挠度值： 500/250=2mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0。521ql4=0.52138。4005004=0。2

31、7mm 2mm100EI100450010416667满足要求!五、 梁侧模板次楞验算次楞采用两根钢管,间距：0。5m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4180mm3；截面惯性矩I =100400mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下两跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0。5m.2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=38.400kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为:q1=0。91.238.400+1。440。5=23.256KN/mq2=0。91.3538。400+1。40。740。

32、5= 25。092KN/m根据以上两者比较应取q=25。092KN/m作为设计依据.3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0。125ql2=0。12525.0920。52=0.784kNm最大支座力：1.25ql=1。2525.0920。5=15。68kN次楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.784106=93.780N/mm2 205N/mm2W24180 2满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 38。4000.5=19.2KN/m;次楞最大容许挠度值=500/250=2mm;次楞弹性模量： E = 20

33、6000N/mm2；=0。521ql4=0。52119。25004= 0。151mm 2mm100EI2100206000100400 2满足要求!六、 梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管482。75,间距：0.7m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8360mm3；截面惯性矩I =202100mm4;（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=15.68kN，按集中荷载作用下二跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L=0。5m。主楞计算简图(kN）主楞弯矩图（kN.m）2、强度验算最大弯矩Mmax=0kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0106=0N

34、/mm2 N=12。28kN.满足要求!八、 梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为18mm。 取梁宽度0。35m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 35。005。05.0/6=145。833cm3；截面惯性矩I= 35.005。05.05。0/12=364。583cm4；（一）强度验算1、模板面板按简支跨计算，其计算跨度取面板下的次楞间距，L=0.25m.2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为:q1=0。91。2(241。6+1。51.6+0。3)+1.420。35=16.42kN/mq1=0.91。35(241.6+1。51.6+0.3）+1.40.720.35= 18.10kN

35、/m根据以上两者比较应取q1= 18.10kN/m作为设计依据。Mmax=q1l2=18.100。252=0.14kNm88梁底模板抗弯强度设计值f （N/mm2) =12。5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算:=Mmax=0。14106=0。960N/mm2 12.5N/mm2W145。833103满足要求！（二)挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下:q = 0.35（241.61.51。60.3)=14。39 kN/m;面板最大容许挠度值: 250/250=1。0mm；面板弹性模量： E = 4500N/mm2；=5ql4=514.

36、392504=0.045mm 1。0mm384EI3844500364。583104满足要求!九、 梁底模板次楞验算梁底模板次楞采用钢管,平行于梁截面，间距0.25m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4.18cm3；截面惯性矩I =10.04cm4;（一)强度验算1、荷载计算;作用于梁底模板的均布线荷载设计值为:q1=0。91.2（241。6+1.51.6+0。3）+1.420.25=11。73kN/mq1=0.91。35（241.6+1。51.6+0.3)+1。40.720.25= 12.93kN/m根据以上两者比较应取q1= 12。93kN/m作为设计依据。计算简图(kN

37、）弯矩图（kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.308kN；N2=1。959kN；N3=1.959kN；N4=0。308kN；最大弯矩 Mmax = 0。029kN.m次楞抗弯强度设计值 f=205N/mm2；=Mmax=0。029106=6。938N/mm2 205N/mm2W4.18103满足要求!(二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.25（241.61.51。60。3)=10。28kN/m；计算简图（kN)次楞弹性模量： E = 206000N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0。006mm次楞

38、最大容许挠度值： 192/150 =1。3 mm；最大变形 Vmax = 0.006mm 1。3mm满足要求！十、 梁底次楞下托梁验算托梁采用：单钢管484。4截面抵抗矩W=4。18cm3截面惯性矩I=10.04cm4（一）强度验算托梁按两跨连续梁计算,次楞作用在托梁上的集中荷载P=1。959kN,如下图:计算简图（kN)弯矩图（kN。m)经计算,从左到右各支座力分别为：N1=2。571kN;N2=4。653kN；N3=2.571kN;最大弯矩 Mmax=；托梁的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.184106=44。019N/mm2 205N/mm2W4.18103托梁抗弯强

39、度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，次楞作用在托梁上的集中荷载P=1。558kN，经计算，托梁最大变形值Vmax =0。086mm。托梁的最大容许挠度值:500/150=3。3mm，最大变形 Vmax =0.086mm 3.3mm满足要求！十一、 扣件抗滑移验算水平杆传给立杆竖向力设计值R=4.653KN，由于采用顶托,不需要进行扣件抗滑移的计算。十二、 扣件式钢管立柱计算（一)风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载.基本风压按阜阳10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=4.4m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区.风压

40、高度变化系数z=0.84。计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7。3。1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1。2An/（lah)=1。20。108/（0.51。5)=0.173式中An =（la+h+0。325lah)d=0。108m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距,0.5mh-步距，1。5md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数.系数0。325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1。2j=1.20。173=0.21无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.211-

41、0。88 10=1。261-10.88-风荷载地形地貌修正系数.n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.841。260。3=0。318kN/m2风荷载产生的弯矩标准值:Mw=0.921.4klah2=0.921。40.3180.51.52= 0.041kNm1010(二）立柱轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值:4.653kN ；立柱承受支架自重：1。27.270。093=0.811kN 立柱轴心压力设计值N：4.653+0.811=5。464kN；（三）立柱稳定性计算立柱的稳定性计算公式：N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN） ：N=5。464kN；- 轴心受压

42、稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到;L0 - 立杆计算长度（m）,L0=k1k2(h+2a)，h:步距，取1。5m;a:模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.4m；k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.167,k2=1.01，L0=2。71m。i - 立柱的截面回转半径(cm） ，i=1.6cm；A - 立柱截面面积（cm2），A=3。91cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4。18cm3;f 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2;立柱长细比计算:=Lo/i=271.00/1。6=169按照长

43、细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0。251；N+Mw=5.464103+0。041106=55。675+9.809=65。484N/mm2 f=205N/mm2jAW0.2513。911024。18103立柱稳定性满足要求！十三、 立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=5.464kN2、垫木底面面积A垫木作用长度3m，垫木宽度0.1m，垫木面积A=30.1=0.3m23、地基土为砼板面，其承载力设计值fak= 120kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.94、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=5.464=18.21kN/m2 mffak=12

44、00。9=108kN/m2A0.3满足要求！。十四、 上 海 盛 源 家 豪 城 商 业 楼十五、编制人： 审核人：编制单位：上海盛源建筑市政工程家豪城商业楼项目部十六、 中庭高支架模板工程专项施工方案十七、 一、工程概况1。1 参建单位建设单位：上海盛源房地产(集团）设计单位：上海中房建筑设计民防设计单位：上海市地下建筑设计研究院围护设计单位:上海申元岩土工程监理单位：上海海龙工程技术发展施工总承包：上海盛源建筑市政工程1.2 地理位置本工程位于闸北区共和新路西侧柳营路北侧上海盛源家豪城内。1.3 建筑设计(1)本工程地下建筑面积15344。17，其中民防部分建筑面积7614.59，地下建筑

45、面积23226。39。地下室一层为商场，地下室二层平时作为地下停车位，战时为六级人员掩蔽体。(2）本工程0.000 m相当于绝对标高5.000 m,室内外高差300。（3)主楼为地上五层，地下两层，建筑物高度24。0 m。1。4 结构设计概况(1)本工程抗震设计烈度为7度,按类场地设计，抗震等级为三级。（2)本工程基础形式预制砼方桩筏板基础，主体结构形式为框架结构体系。（3）本工程垫层砼为C15;地下结构底板为C30抗渗S6;地下室内柱砼为C40，外墙砼为C30抗渗S6；地下室二层顶板框架梁为600*1000,次梁为350800.板厚250mm，于2021年9月8日浇筑完成;地下室一层顶板-0

46、.5m处，框架梁为350700，次梁为200*500，板厚180mm，于2021年10月14日浇筑完成。（4）上部结构柱体系砼强度按楼层高度变化，12层为C35，35层为C30，其余结构砼均为C30.(5)由于建筑物搂层面积较大，在建筑物中部横向和纵向各设置一条后浇带，并沿建筑物纵向另设置两条膨胀带.二、本工程主要功能为商场，在C轴E轴跨度17.3米，3-6轴间14层留一中庭，在18.55米处设置现浇板，作为中庭顶盖，现浇板厚h=120mm，最大梁的截面为500*1300,其余为200*700和200500。三、 主要材料选用本工程主要采用“九夹板+木枋+钢管”模板及支撑系统，木枋选用45mm

47、90mm，九夹板厚度为16mm，钢管为483。5无缝钢管。木构件特性:允许挠度L/250，fm=13N/mm2，E=9500N/ mm2;普通螺杆（14）允许拉应力=178N/ mm2;483。0无缝钢管fm205N/mm2,E=2。06105 N/mm2。四、 施工工艺流程放线、定位支撑排架搭设(专业架子工搭设)梁板模板隐蔽验收砼浇筑砼养护下道工序五、 模板支撑形式1、 楼板支撑4590mm木枋次龙骨间距250mm，483。5钢管主龙骨间距800mm，双扣件连接，支撑钢管布置采用800mm800mm,步距1800 mm。2、梁支撑梁截面5001300:梁支撑采用4590mm双拼木枋垂直梁截面

48、，木枋次龙骨间距200mm；483.5钢管主龙骨间距400mm;双扣件连接.钢管支撑立杆间距400mm400mm,梁底增加承重双立杆。横杆步距1800 mm.梁侧楞间距200mm.设置对拉螺栓选用14（外套PVC管),间距500mm。梁截面高度700时,梁支撑采用4590mm木枋次龙骨间距250mm；梁侧楞间距250mm。483。0钢管主龙骨间距800mm。钢管支撑立杆间距800mm（沿梁长方向）800mm。六、 模板安装1、 施工要求1.1 顶板施工（1）顶板模板根据图纸设计，结合现场情况进行配制拼装。（2）模板采用九夹板，模板次龙骨采用4590mm木枋，主龙骨采用483.5钢管.（3)满堂

49、支承架采用483.5钢管。 1.2 梁模板施工(1)梁模安装先安装底模，底模安装时中心线准确，拉通线校正，底模应水平,然后安装侧模，侧模与底模成直角,支承采用48钢管。（2）按规定跨度4m时,模板应起拱,起拱高度应为全跨长度的1/10003/1000，且不超过3cm.（3)梁的支撑架应与板、柱、墙的支承架相连接，形成一个整体稳定、刚性良好的支承系统。（4）竖杆或钢管顶撑间距不得大于1000mm，并用不少于三道水平横向拉杆及增设剪力撑，保证支承架的刚度稳定性要求。2、 构造要求2.1 本支模体系的搭设必须严格按照本方案及建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）执行。2.2

50、剪刀撑：在支撑体系内每隔4排立杆设置纵横竖向剪刀撑，剪刀撑角度为4560。支撑主梁的立柱必须设置剪刀撑。2.3 钢管纵横水平拉杆:钢管支撑设置纵横水平拉杆,离地200mm设纵横扫地杆,以上每隔1.8米(不大于1.8米）设置48钢管纵横水平拉杆，另外在每层现浇板上沿满堂架周围竖向预48钢管与满堂架水平杆对应作为水平加强层使用，并用十字扣扣紧拧牢。2.4 每间隔3步用竹笆满铺进行分隔防护，周围与防护栏杆之间以及满堂架外围均用绿色密目网封闭。2.5 所有施工人员上下登高均从已施工好的楼面与满堂架搭设的临时通道进行上下。3质量要求检 查 项 目偏 差梁板柱轴线移位3mm标高+2mm -5mm每层垂直度

51、3mm表面平整3mm截面尺寸柱梁+2mm 5mm预留管预留孔中心线3mm预留洞截面内部尺寸+10mm预留洞中心移位10mm梁、板、柱、墙凡合缝处无缝隙，不允许漏浆七、 模板拆除1、 按照混凝土结构工程施工质量验收规范(GB5 4-2002)中有关模板拆除规定，及时拆除模板，以利于模板的周转利用.2、 拆除时不可用力过猛，模板及支撑拆除后要及时运走，保持施工现场的整洁、文明。3、 拆模应遵循先安装后拆除，后安装先拆除的原则。4、 模板拆除后,要派专人负责除去板上的铁钉、板面粘结的剩余砼及涂刷脱模剂，以延长模板使用寿命。5、 上层楼板浇砼时，下一层楼板的模板支撑不得拆除.6、 拆模前必须填写拆模申

52、请.7、 经计算地下二层人防顶板250mm满足上部荷载要求，地下一层顶板高支模区域支撑待施工完成后与上部高支模一同拆除。8、 拆模时砼达到强度序号模板名称现浇结构拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度(M）混凝土设计强度标准值%1底模板2502，8758100梁8758100悬臂构件27521002侧模墙柱按混凝土强度表面及棱角能达到不受损坏八、 施工安全措施1、 坚持开展入场安全教育，坚持班前安排生产的同时，交待安全注意事项和应采取的措施。2、 明确支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。施工现场安全责任人在支模搭设、拆除和砼浇筑过程前向作业人员进行安全技术交底。3、 支模分段或

53、整体搭设完毕,经技术负责人主持分段或整体验收合格后方能进行钢筋安装.4、 支模施工现场搭设工作梯,作业人员不得从支撑系统上下。5、 支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间,无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。6、 模板安装6。1 模板安装必须严格按施工方案进行，严禁任意变动.6。2 不得使用严重锈蚀变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料搭设支撑。6.3 下层楼板结构的砼强度要达到能支撑上层模板、支承系统和新浇筑砼重量时，方可进行上层砼施工（以砼指导试块的强度为依据），否则下层楼板结构的支承系统不能拆除，同时上下层支柱应在同一垂直线上。6.4 支模应按工序进行，模板没有固定前,不得进行下道工

54、序。6。5 模板及其支撑系统在安装过程中,必须设置临时固定设施，严防倾覆。6.6 模板的支柱纵横向水平、剪力撑等均应按方案的规定布置.立柱4.5m以下部分，应设置不少于两道的纵横水平拉杆，立柱4.5m以上部分每增高1.5m，应相应加设一道水拉杆.不足1。5m也加一道。剪力撑应纵横布置，且不少于两道，其间距不得超过2.5m,支撑主梁的立杆必须设置剪力撑.6.7 二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降,不得乱扔。6.8 支设4m以上的立柱模板和梁模板时，应搭设工作平台，不足4m的，可使用马凳操作，不准站在柱模板上和梁底板行走,更不允许利用拉杆、支撑攀登

55、上下。6.9 墙模板在未装对拉螺杆前，板面要向内倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。6.10 模板支撑支在土壁上时,应在支点上加垫板，以防支撑不牢或造成土壁坍塌.6.11 安装楼面模板遇有洞口的地方，应做临时封闭，以防误踏和坠物伤人。6.12 装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板等,应拿起堆放稳妥，以防事故发生。6.13 用钢管和扣件搭设双排立柱支架支承梁模时,扣件应拧紧,且应检查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，当扭力矩不能达到规定值时，可放两个扣件与原扣件挨紧，横杆步距按方案规定，严禁随意增大.7、 模板拆除7.1 拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，填写拆模

56、申请,方可拆模。7.2 高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区,严禁非操作人员进入作业区。操作人员应配挂好安全带,禁止站在模板上的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔.7.3 工作前，应检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落.7.4 拆除模板一般应采用长撬杠,严禁操作人员站在正拆除的模板下。7.5 拆模间歇时,应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。7.6 已拆除的模板、拉杆、支撑等及时运走或妥善堆放,严防操作人员因扶空、踏空坠落。7.7 在混凝土墙体、平板上留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将洞盖严。九、此高支模施工时施工应急预案和安全技术措施按已审批过的项目部应急预案和安全技术措施执行!十、计算书1、 楼板模板支撑验算按顶板板厚120,层高18。48