地基承载力计算表格

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1、地基承载力计算表格篇一：拌合站地基承载力计算表 拌合站地基承载力计算 为了确保混凝土拌合站使用安全，我单位对拌合站所选位 置处地基进行了设计验算，并在基础施工时，进行了重力触 探试验。一、HZS5 0拌和机各基础承载力计算Lil1.1水泥罐地基承载力计算1 个 100T 罐(装满水泥)自重约为 1050KN，1 个 200T 罐(装满水泥)自重约为2100KN，1个200T罐(装满粉煤 灰)自重约为1900KN，本站共设1个100T水泥罐，1个 200T水泥罐，1个200T粉煤灰罐，总重为：G 罐=1050+2100+1900=5050KN;混凝土基础分为A第二层基础1个(4.4x1575x2

2、m)和B整 体式扩大基础(5.4x15.75x1 8m),基础自重为：基 础 =(4.4x15.75x2+5.4x15.75x1.8)X2400X981000=6860KN;混凝土基础底面积为：S=5.4x15.75=85.05m2Lila=(G 罐+ G 基础)/S=(6860+5050)/8505=140kPa ; 取安全系数1.5，则：1.5x140=210kPa;经静力触探现场实测，地基承载力为315 kPa210kPa,满 足安全施工要求。1.2主机地基基础承载力计算一个主机自重为73.5KN,-次拌料1m3,搅拌层平台、下 立柱、出料斗组装重量 70KN,总重为：G 主机=735+

3、70+1x24x98=167KN;主机采用整体式扩大基础，支腿尺寸08x0.8x08m,自重 为 ： G 基 础 =（ 6.5x5x0.4+0.8x0.8x0.8 ） x2400x98T000=3178KN;混凝土基础底面积：S=6 5x5=32 5m2地基承载力为：o=(G 主机+ G 基础)/S=(167+3178) /325=149kPa ;14.9x1.5=22 35kPa经静力触探现场实测，地基承载力为150kPa22 35kPa, 满足安全施工要求。二、JS1000拌和机各基础承载力计算1.1水泥罐地基承载力计算1 个 100T 罐（装满水泥）自重约为 1050KN，1 个 200

4、T 罐（装满水泥）自重约为2100KN, 1个200T（装满粉煤 灰）自重约为1900KN,本站共设1个100T水泥罐，1个200T水泥罐，1个200T粉煤灰罐，总重为：G 罐=1050+2100+1900=5050KN混凝土基础分为A第二层基础1个(4.4X15.75X1.65m)和B 整体式扩大基础(5.4X15 75X2m),基础自重为：基 础 =(4.4X15.75X1.65+5.4X15.75X2)X2400X98十1000=6690KN;混凝土基础底面积为：S=54x15.75=8505m2Lil地基承载力为：o=(G 罐+ G 基础)/S=(6690+5050)/8505=138

5、kPa ;取安全系数1.5，则：1.5X138=207kPa；经静力触探现场实测，地基承载力为306 kPa207kPa,满 足安全施工要求。1.2主机地基基础承载力计算下立一个主机自重为80KN,-次拌料1m3,搅拌层平台.柱、出料斗组装重量 70KN,总重为：G 主机=80+70+1x2.4x98=173KN;自重主机采用整体式扩大基础，支腿尺寸08x0.8x0 8m.为：6.5X5X0.4+0.8X0.8X0.8X2400X9.81000=3178KN ;混凝土基础底面积：S=6 5x5=32 5m2Lil地基承载力为：o=(G 主机+ G 基础)/S=(173+3178) /325=1

6、51kPa ;15.1x1.5=22.65kPa经静力触探现场实测，地基承载力为150kPa22 65kPa, 满足安全施工要求。三、HZS12 0拌和机各基础承载力计算Lil1.1水泥罐地基承载力计算1 个 200T 罐(装满水泥)自重约为 2100KN，1 个 200T 罐(装满粉煤灰)自重约为1900KN, 本站共设2个200T 水泥罐，2个200T粉煤灰罐，总重为：Glft= (2100+1900)x2=8000KN混凝土基础分为A第二层基础1个(52x21 5x1 9m)和B整 体式扩大基础(62x21 5x2m),基础自重为：=(5.2x21.5x1.9+6.2x21.5x2)基础

7、X2400X981000=11266KN;混凝土基础底面积为：S=6.2x21.5=133.3m2地基承载力为：a=(G 罐+ G 基础)/S=(11266+8000)/1333=144kPa ;取安全系数1.5，则：1.5x144=216kPa；经静力触探现场实测，地基承载力为426 kPa216kPa,满 足安全施工要求。1.2主机地基基础承载力计算一个主机自重为200KN，一次拌料2m3,搅拌层平台、下立 柱、出料斗组装重量100KN，总重为：G 主机=200+100+2x2.4x98=347KN;主机采用整体式扩大基础，支腿尺寸0.8x0.8x0.8m,自重为：G 基 础(6.5x5x

8、0.4+0 8x08x08)x2400x9.81000=3178KN;混凝土基础底面积：S=6.5x5=32.5m2Lilo=(G 主机+ G 基础)/S= (347+3178) /325=205kPa ;安全系数取1.5，则：20.5x1.5=30.75kPa经静力触探现场实测，地基承载力为 150kPa30.75kPa,满足安全施工要求。篇二：地基承载力计算计算书地基承载力计算计算书项 目 名 称 构 件 编 号 日 期 设 计 者 校 对 者1基础信息 基础长：l=4000mm 基础宽：b=4000mm 修正用基础埋深：d=150m 基础底标高：dbg=-200m2荷载信息 竖向荷载：F

9、k=100000kN 绕X轴弯矩：Mx=000kNm 绕 Y 轴弯矩：My=000kNmb=4000 l=4000地面标高0.00Lil3计算参数 天然地面标高:bg=000m 地下水位标高：Lilwbg=-400m 宽度修正系数wxz=1是否进行地震修正： 是 单位面积基础覆土重： rh=2.00kPa 计算方法：GB50007-2002-综合法500050005000500050004.土层信息:土层参数表格二、计算结果1基础底板反力计算 基础自重和基础上的土重为：Gk =Axp =160x20= 320kN 基础底面平均压力为：11当 轴心荷载作用时,根据5.2.2-1 ：Pk =F+G

10、1000.00+32.00= = 64.50 kPa A16.0012当竖向力N和Mx同时作用时：x方向的偏心距为：e =M0.00= 0.00m Fk+Gk1000.00 +32.00x方向的基础底面抵抗矩为：lb24.00x4.00 2W = 10 67m366F+GM0.00+ = 64.50 + = 64.50 kPa AW 10.67F+GM0.00- = 64.50 - = 64.50 kPa AW 10.67x方向的基底压力，根据522-2、522-3为：Pkmax = Pkmin =13当竖向力N和My同时作用时：y方向的偏心距为：e =M0.00= 0.00m Fk+Gk10

11、00.00 +32.00bl2400x400 2W = 10 67m366F+GM0.00+ = 64.50 + = 64.50 kPa AW 10.67F+GM0.00- = 64.50 - = 64.50 kPa AW 10.67y方向的基底压力，根据522-2、522-3为：Pkmax = Pkmin =2.修正后的地基承载力特征值计算 基底标高以上天然土 层的加权平均重度，地下水位下取浮重度?m =X?ihi2.0x18 0= = 18.002.0Jhi基底以下土层的重度为? = 18.00b = 4.00fa = fak + ?b? (b-3) + ?d?m (d-0.5) = 15

12、0.00+1.00x18.00x(4.00-3)+1.00x18.00x(1.50-0.5)= 186.00 kPa 调 整 后 的 地 基 抗 震 承 载 ( 来 自:WWw.xlT小龙文 档网:地基承载力计算表格)力 计算查“抗震建筑设计规范GB50011-2001”表423, ?a = 1.30faE = ?afa = 1.30x186.00 = 241.80 kPa3计算结果分析 Pk=6450kPa, faE=18600kPa PkMfaE 当竖向力 N 和 Mx 同时作用时: Pkmax=64.50kPa,12faE=2x186.00=22320kPa PkmaxMl 2faE 当

13、竖向力N 和 My 同 时 作 用 时 :Pkmax=64.50kPa,1 2faE=1.2x186.00=22320kPa Pkmax1 2faE 地基承载力验算满足篇三：地基承载力规范及方法Lil1简介Lil地基承载力：地基满足变形和强度的条件下，单位面积所 受力的最大荷载。2概述Lil地基承载力(subgrade bearing capacity)是指地基承担 荷载的能力。cm u在荷载作用下，地基要产生变形。随着荷载的增大，地基 变形逐渐增大，初始阶段地基土中应力处在弹性平衡状态， 具有安全承载能力。当荷载增大到地基中开始出现某点或小 区域内各点在其某一方向平面上的剪应力达到土的抗剪强

14、 度时，该点或小区域内各点就发生剪切破坏而处在极限平衡 状态，土中应力将发生重分布。这种小范围的剪切破坏区， 称为塑性区(plastic zone)。地基小范围的极限平衡状态大 都可以恢复到弹性平衡状态，地基尚能趋于稳定，仍具有安 全的承载能力。但此时地基变形稍大，必须验算变形的计算 值不允许超过允许值。当荷载继续增大，地基出现较大范 的塑性区时，将显示地基承载力不足而失去稳定。此时地基达到极限承载力。 3确定方法原位试验法（in-situ testing method）:是一种通过 现场直接试验确定承载力的方法。包括（静）载荷试验、静 力触探试验、标准贯入试验、旁压试验等，其中以载荷试验 法

15、为最可靠的基本的原位测试法。（2）理论公式法（theoretical equation method）:是根 据土的抗剪强度指标计算的理论公式确定承载力的方法。（3）规范表格法（code table method）:是根据室内试验 指标、现场测试指标或野外鉴别指标，通过查规范所列表格 得到承载力的方法。规范不同（包括不同部门、不同行业、 不同地区的规范），其承载力不会完全相同，应用时需注意 各自的使用条件。（4）当地经验法（local empirical method）:是一种基于 地区的使用经验，进行类比判断确定承载力的方法，它是一 种宏观辅助方法。4注意问题定义（1）地基承载力:地基所能承

16、受荷载的能力。（2）地基容许承载力:保证满足地基稳定性的要求与地基 变形不超过允许值，地基单位面积上所能承受的荷载。（3）地基承载力基本值:按标准方法试验，未经数理统计 处理的数据。可由土的物理性质指标查规范得出的承载力。（4）地基承载力标准值：在正常情况下，可能出现承载力 最小值，系按标准方法试验，并经数理统计处理得出的数据。 可由野外鉴别结果和动力触探试验的锤击数直接查规范承 载力表确定，也可根据承载力基本值乘以回归修正系数即 得。（5）地基承载力设计值：地基在保证稳定性的条件下，满 足建筑物基础沉降要求的所能承受荷载的能力。可由塑性荷 载直接，也可由极限荷载除以安全系数得到，或由地基承载

17、 力标准值经过基础宽度和埋深修正后确定。（6）地基承载力的特征值：正常使用极限状态计算时的地 基承载力。即在发挥正常使用功能时地基所允许采用抗力的 设计值。它是以概率理论为基础，也是在保证地基稳定的条 件下，使建筑物基础沉降计算值不超过允许值的地基承载 力。在设计建筑物基础时，各行业使用规范不同，地基容 许承载力、地基承载力设计值与特征值在概念上有所不同， 但在使用含义上相当合理确定一、原因与钢、混凝土、砌体等材料相比，土属于大变形材料，当 荷载增加时，随着地基变形的相应增长，地基承载力也在逐 渐加大，很难界定出下一个真正的“极限值”，而根据现有的Lil理论及经验的承载力计算公式，可以得出不同

18、的值。因此， 地基极限承载力的确定，实际上没有一个通用的界定标准， 也没有一个适用于一切土类的计算公式，主要依赖根据工程 经验所定下的界限和相应的安全系数加以调整，考虑一个满 足工程的要求的地基承载力值。它不仅与土质、土层埋藏顺 序有关，而且与基础底面的形状、大小、埋深、上部结构对 变形的适应程度、地下水位的升降、地区经验的差别等等有 关，不能作为土的工程特性指标。另一方面，建筑物的正常使用应满足其功能要求，常常是 承载力还有潜力可挖，而变形已达到可超过正常使用的限 值，也就是变形控制了承载力。因此，根据传统习惯，地基设计所用的承载力通常是在保证地基稳定的前提下，使建筑物的变形不超过其允许值的

19、地基承载力，即允诺承载力，其安全系数已包括在内。无论对于天然地基或桩基础的设计，原则均是如此。Lil随着建筑结构设计统一标准（GBJ68-84）施行，要求抗力计算按承载能力极限状态，采用相应于极限值的“标准值”，并将过去的总安全系数一分为二，由荷载分项系数和抗力分 项系数分担，这给传统上根据经验积累、采用允许值的地基 设计带来了困扰。建筑地基基础设计规范（GBJ7-89）以承力的允许值作为标准值，以深宽修正后的承载力值作为设计值，引起的问 题是，抗力的设计值大于标准值，与建筑可靠度设计统一 标准(GB50068-2001)规定不符，因此本次规范进行了 修订。二、对策建筑结构可靠度设计统一标准(

20、GB50068-2001)鉴于 地基设计的特殊性，将上一版“应遵守本标准的规定”修改为 “宜遵守本标准规定的原则”，并加强了正常使用极限状态的 研究。而建筑结构荷载规范(GB50009-2001)也完善 了正常使用极限状态的表达式，认可了地基设计中承载力计 算可采用正常使用极限状态荷载效应标准组合。“特征值”一词，用以表示按正常使用极限状态计算时采用的 地基承载力和单桩承载力的值。三、应用用作抗力指标的代表值有标准值和特征值。当确定岩土抗 剪强度和岩石单轴抗压强度指标时用标准值；由荷载试验确 定承载力时取特征值，载荷试验包括深层、浅层、岩基、单 桩、锚杆等，见规范有关附录。地基承载力特征值fa

21、k是由荷载试验直接测定或由其与原位 试验相关关系间接确定和由此而累积的经验值。它相于载荷 试验时地基土压力-变形曲线上线性变形段内某一规定变 形所对应的压力值，其最大值不应超过该压力-变形曲线上 的比例界限值。修正后的地基承载力特征值fa是考虑了影响承载力的各项 因素后，最终采用的相应于正常使用极限状态下的设计值的 地基允许承载力。单桩承载力特征值Ra是由载荷试验直接测定或由其与原位 试验的相关关系间接推定和由此而累积的经验值。它相应于 正常使用极限状态下允许采用单桩承载力设计值。当按地基承载力计算以确定基础底面积和埋深或按单桩承 载力确定桩的数量时，传至基础或承台底面上的荷载效应应 按正常使

22、用极限状态采用标准组合，相应的抗力限值采用修 正后的地基承载力特征值或单桩承载力特征值。即SMC, C 为抗力或变形的限值；pkMfa （地基）；QkMRa （桩基）。此 时特征值 fa、Ra 即为正常使用极限状态下的抗力设计值。当根据材料性质确定基础或桩台的高度、支挡结构截面、 计算基础或支挡结构内力、确定配筋和验算材料强度时，上 部结构传来的荷载效应和相应的基底板应按承载能力极限 状态下荷载效应的基本组合，即Y0SMR计算，此时地基反 力P.桩顶下反力Ni和主动土压力Ea等相应为荷载设计值， 要采用相应的分项系数。因此，阅读地质报告时，若为“特征值”则为允许值，安全系 数已包括在内；若为“标准值”，则为极限值，应考虑相应的 抗力分项系数。简单的说地基承载力标准值、地基承载力设计值是老规范的表述方式，特征值是新规范的表述方式，其取值方法大概相同，考虑的修正有所区别。欢迎您的下载，资料仅供参考！