空调垫片冲压模具设计【冲孔落料级进模】【7张图纸】
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河南机电高等专科学校学生毕业设计(论文)中期检查表学生姓名邵国专学 号0312225指导教师赵长海选题情况课题名称空调垫片冲压模具设计难易程度偏难适中偏易工作量较大合理较小符合规范化的要求任务书有无开题报告有无外文翻译质量优良中差学习态度、出勤情况好一般差工作进度快按计划进行慢中期工作汇报及解答问题情况优良中差中期成绩评定:所在专业意见: 负责人: 年 月 日 河南机电高等专科学校毕业设计(论文)任务书系 部: 材料工程系 专 业: 模具设计与制造 学生姓名: 邵国专 学 号: 0312225 设计(论文)题目: 空调垫片冲压模具设计 起 迄 日 期: 2006年 3月20 日 5 月 15日 指 导 教 师: 赵长海 发任务书日期: 2006 年 3 月 20日任务书填写要求1毕业设计(论文)任务书由指导教师根据各课题的具体情况填写,经学生所在专业的负责人审查、系主管领导签字后生效。此任务书应在毕业设计(论文)开始前一周内填好并发给学生;2任务书内容必须用黑墨水笔工整书写或按教务处统一设计的电子文档标准格式(可从教务处网页上下载)打印,不得随便涂改或潦草书写,禁止打印在其它纸上后剪贴;3任务书内填写的内容,必须和学生毕业设计(论文)完成的情况相一致,若有变更,应当经过所在专业及系主管领导审批后方可重新填写;4任务书内有关“系”、“专业”等名称的填写,应写中文全称,不能写数字代码,学生的“学号”要写全号,请规范化填写;5任务书内“主要参考文献”的填写,应按照国标GB 771487文后参考文献著录规则的要求书写,不能有随意性;6有关年月日等日期的填写,应当按照国标GB/T 740894数据元和交换格式、信息交换、日期和时间表示法规定的要求,一律用阿拉伯数字书写。如“2002年4月2日”或“2002-04-02”。毕 业 设 计(论 文)任 务 书1本毕业设计(论文)课题来源及应达到的目的:本课题来至于工厂实际生产。通过与实践相结合巩固平时所学的理论知识,提高模具设计水平。2本毕业设计(论文)课题任务的内容和要求(包括原始数据、技术要求、工作要求等): 名称:空调垫片 材料:10钢 料厚:2.1mm 批量:大批量 技术要求:冲裁件内外形的经济精度为IT12IT13。孔中心与边缘距离尺寸公差为0.6mm。所在专业审查意见:负责人: 年 月 日系部意见:系领导: 年 月 日河南机电高等专科学校材料工程系 模具设计与制造 专业 毕业设计/论文设计/论文题目: 空调垫片冲压模具设计 班 级: 模具032班 姓 名: 邵国专 指导老师: 赵长海 完成时间: 2006.5.10 毕业设计(论文)成绩毕业设计成绩指导老师认定成绩小组答辩成绩答辩成绩指导老师签字答辩委员会签字答辩委员会主任签字 毕业设计/论文任务书 题目:空调垫片冲压模具设计 内容:(1)冲压件的工艺性分析和工艺方案的确定(2)主要设计计算(3)主要零部件结构设计(4)模具总体设计(5)模具总装图和模具零件加工工艺(6)模具的装配 原始资料:名称:空调垫片 材料:10钢 料厚:2.1mm 批量:大批量插图清单图1. 零件图1图2. 排样图(直排)3图3. 排样图(直对排)4图4. 凹模型口图6图5. 冲孔凸模12图6. 落料凸模13图7. 凹模14图8. 导正销15表格清单表1. 条料及冲压力的相关计算5表2. 压力中心数据表6表3. 工作零件刃口尺寸数据表8表4. 橡胶的设计计算10附:设计中涉及的有关数据表格。表1 10钢的力学性能(已退火)牌号力学性能10钢抗剪强度/MPa抗拉强度/MPa屈服点/MPa伸长率/%弹性模量10-3E/MPa25533329443220629194表2 最小搭边值材料厚度t工件间a1侧面a2.02.52.22.5表3 冲孔凸,凹模的制造偏差基本偏差凸模偏差凹模偏差18300.0200.025表4 卸料力,推件力系数材料t/mm卸料力系数KX推件力KT钢0.52.50.040.050.55表5 冲裁初始双面见许值 Z(mm)材料厚度 t10钢ZminZmax2.10.2600.380表6 导料板厚度H简图材料厚度t挡料销高度h导料板厚度H(自动挡料销)23468表7 导正销直径与冲孔凸模直径的差值a材料厚度t冲孔凸模直径dT1.5324320.12表8 弹压卸料板与凸模间隙值材料厚度t1单边间隙Z0.050.10.15表9 凹模厚度系数k b材料厚度t材料厚度t材料厚度t113361002000.150.200.180.220.220.30表10 导料板与条料之间的最小间隙Cmin材料厚度t无侧压装置条料宽度B100以下100200200300120.511230.511注:在此只列出模具零件尺寸需要计算的表格,其他标准件数据选取的表格不再列出。毕业设计/论文说明书目录1. 冲压件工艺性分析 12. 冲压工艺方案的确定 23. 主要设计计算 3 3.1 排样方式的确定及其计算 3 3.2 冲压力的计算 4 3.3 压力中心的确定及其相关计算 5 3.4 工作零件刃口尺寸计算 7 3.5 卸料橡胶的计算 94. 模具总体设计 115. 主要零部件设计 12 5.1工作零件的结构设计 125.1.1 冲孔凸模 125.1.2 落料凸模 135.1.3 凹模 13 5.2 定位零件的选择 14 5.3 导料板的设计 15 5.4 卸料部件的设计 155.4.1 卸料板的设计 155.4.2 卸料螺钉的选用 16 5.5 模架及其他零部件设计 16 5.6 其他零部件的选择 166. 模具总装图 187冲压设备的选定 198. 模具零件加工工艺209. 模具的装配2110.设计总结24致谢25参考文献26 (毕业设计/论文题目) 摘要 本课题是设计生产空调垫片的模具,设计中采用级进模,根据始用挡料销先冲26孔,然后利用此孔作为落料时的导正孔,模具工作时先由活动挡料销粗定距,再由导正销精定距,这样保证了零件的精度,使制件的质量得到了保证。通过排样设计,该模具的材料利用率达到了85.4%,材料的利用率高,提高了经济效益,同时模具采用下出件方式,提高了工作效率。通过对该模具冲压设备的校核,所选的冲压设备比较普遍,且该模具的制造难度也较底,所以模具容易得到普遍应用。但是由于设计水平和实践经验的局限,设计中难免出现错误,比如模具工作零件材料的价格较高,模具的制造成本较高,而且级进模的导向精度要求较高,在工作过程中不易得到保证。通过努力,这次毕业设成功的设计了空调垫片级进模。关键词:空调垫片、始用挡料销、精定距 (毕业设计/论文英文题目) Abstract This topic is designs the production air conditioning filling piece the mold, In the design uses the level to enter the mold, With keeps off the material according to the beginning to sell first the punch holes,Then uses this achievement to fall time the material to lead the hole, The mold works when keeps off the material by the activity to sell first basically decides the distance,Again by leads is selling fine decides the distance,Like this has guaranteed the components precision,Enable the workpiece the quality to obtain the guarantee. Through row of type design,This mold material use factor has achieved 85.4%,The material use factor is high,Enhanced the economic efficiency,Under at the same time the mold selects a method,Enhanced the working efficiency. Through to this mold ramming equipment examination,Elects the ramming equipment quite is common,Also this mold manufacture difficulty also compares the bottom, Therefore the mold is easy to obtain the universal application. But as a result of design level and experience limitation,In the design appears the mistake unavoidably,For instance the mold work components material price is high, The mold production cost is high,Moreover the level enters the mold the guidance precision request to be high,Is not easy in the work process to obtain the guarantee. Through diligently,This graduation supposed the successful design air conditioning filling piece level to enter the mold.Key word: The air conditioning filling piece, the beginning with keep off the material to sell fine, decides the distance绪论 这次毕业设计是对三年学习生涯的一次总结,三年学习中所学到的知识如:机械制图、公差技术与配合、机械设计、模具制造技术、冲压模具设计与制造,塑料注塑模结构与设计等都在这次设计中得到应用。巩固了所学的知识,也进一步加深了对模具的认识,使自己的理论知识得到应用。在设计过程中,应做到认真,仔细,做好每一个步骤,每一个环节。数据,公式等的出处都要有据可查,这次毕业设计设计的是空调垫片级进模,该模具结构较为简单,容易加工,精度容易得到保证,级进模的重点在于如何精确定位。 该设计要先对冲压件进行工艺性分析,以确定它的冲裁工艺性和生产批量等。然后进行排样设计,确保更好的利用材料,提高经济利益。再计算出冲压力,压力中心,模具工作刃口尺寸,橡胶尺寸设计等,通过模具总体设计和主要零部件结构设计可以画出装配图,校核所选压力机的可用性,确定模具主要零件的加工工艺等。通过以上设计,使我掌握了模具设计的大体步骤,为以后的工作,学习打下了一定的基础。模具是大批量生产同形产品的工具,是工业生产的主要工艺装备。模具工业是国民经济的基础工业。利用模具成型零件的方法,实质上是一种少切削、无切削、多工序重合的生产方法,采用模具成型的工艺代替传统的切削加工工艺,可以提高生产效率,保证零件的质量,节约材料,降低成本,从而取得很高的经济效益。因此,模具成型方法在现代工业的主要部门,如机械、电子、轻工、交通和国防工业中得到了极其广泛的应用。例如70%以上的汽车、拖拉机、电机、电器、仪表零件,80%以上的塑料制品,70%以上的日用五金及耐用消费品零件,都采用模具成型的方法来生产。由此可见,;利用模具生产零件的方法已经成为工业上进行成批或大批生产的主要技术手段,它对保证制件质量,缩短试制周期,进而争先占领市场,以及产品更新换代和产品开发都具有决定性意义。因此德国把模具成为“金属加工中的帝王”,把模具工业视为“关键工业”,美国把模具成为“美国工业的基石”,把模具工业视为“不可估量其力量的工业”,日本把模具说成是“促进社会富裕繁荣的动力”,把模具工业视为“整个工业发展的秘密”。由于模具工业的重要性,模具成型工业工艺在各个部门得到了广泛的应用,是模具行业的产值已经大大超过机床工业的产值。这一情况充分说明在国民经济蓬勃发展的过程中,在各个工业发达国家对世界市场进行激烈的争夺中,愈来愈多地采用模具来进行生产,模具工业明显地成为技术、经济和国力发展的关键。从我国的情况来看,不少工业产品质量上不去,新产品开发不出来,老产品更新速度太慢,能源消耗指标高,材料消耗量大,这些都与我国模具生产技术落后,没有一个强大的、先进的模具工业密切相关。因此,要使国民经济各个部门或得高速发展,加速实现社会主义的现代化,就必须尽快将模具工业搞上去,使模具生产形成一个独立的工业部门,从而充分发挥模具工业在国民经济中的关键作用模具的出现可以追溯到几千年前的陶器烧制和青铜器铸造,但其大规模应用却是随着现代工业的崛起而发展起来的。19世纪,随着军火工业、钟表工业、无线电工业的发展,模具开始得到广泛使用。第二次世界大站后,随着世界经济的飞速发展,它又成了大量生产家用电器、车、电子仪器、照相机、钟表等零件的最佳方式。从世界范围看,当时美国的冲压技术走在最前列,而瑞士的精冲、德国的冷挤压技术,苏联对塑性加工的研究也处于世界先进行列。20世纪50年代中期以前,模具设计多凭经验,参考已经有图纸和感性认识,根据用户的要求,制作能满足产品要求的模具,但对所设计模具零件的机械性能缺乏了解。从1955年到1965年,人们通过对模具主要零件的机械性能和受力状况进行数学分析,对金属塑性加工工艺及原理进行深入讨论,使得冲压技术得到迅猛发展。在此期间归纳出的模具设计原则,使得压力机械、冲裁材料、加工方法、模具结构、模具材料、模具制造方法、自动化装置等领域面貌一新,并向实用化方向推进。进入20世纪70年代,不断涌现出各种高效率、高精度、高寿命的多功能自动模具。其代表是五十多个工位的级进模和十几个工位传递模。在此期间,日本以“模具加工精度进微米级”而站 了世界工业的最先列。从20世纪70年代中期至今,计算机逐渐进入模具生产设计的各个领域,显著的提高了模具工业的水平。我国的模具工业发展到今天经历了一个艰辛的历程。我国模具工业是19世纪末20世纪初随军火和钟表业引进的压力机发展起来的。从那时到20世纪50年代初,模具多采用作坊式生产,凭工人经验,用简单的加工手段制造。在以后的几十年中,随着国民经济的大规模发展,模具工业进步很快。当时我国大量引进苏联的图纸、设备和先进经验,其水平不低于当时工业发达的国家。此后直到20世纪70年代末,由于错过了世界经济发展的大浪潮,我国模具业没有跟上世界发展的步伐。20世纪80年代末,伴随家电、轻工、汽车生产线模具的大量进口和模具国产化的呼声日益高涨,我国先后引进了一批现代化模具加工机床。在此基础上,参照以后的进口模具,我国成功地复制了一批替代品。如汽车覆盖件模具等。模具的国产化虽然使我国模具制造水平逐渐赶上了国际先进水平,但计算机应用方面仍然存在很大的差距。我国模具工业起步晚,基础差,就总量来看,大型、精密、复杂、长寿命模具产需矛盾仍然十分突出。为了进一步振兴模具工业,国家有关部门进一步部署。相信在政府的大力支持下,通过本行业和相关行业以及广大模具工作者的共同努力,我国模具工业水平必将大大提高,为国家经济建设作出更大的贡献。【中文4900字】冲压变形冲压变形工艺可完成多种工序,其基本工序可分为分离工序和变形工序两 大类。分离工序是使坯料的一部分与另一部分相互分离的工艺方法,主要有落料、 冲孔、切边、剖切、修整等。其中有以冲孔、落料应用最广。变形工序是使坯 料的一部分相对另一部分产生位移而不破裂的工艺方法,主要有拉深、弯曲、 局部成形、胀形、翻边、缩径、校形、旋压等。从本质上看,冲压成形就是毛坯的变形区在外力的作用下产生相应的塑性 变形,所以变形区的应力状态和变形性质是决定冲压成形性质的基本因素。因 此,根据变形区应力状态和变形特点进行的冲压成形分类,可以把成形性质相 同的成形方法概括成同一个类型并进行系统化的研究。绝大多数冲压成形时毛坯变形区均处于平面应力状态。通常认为在板材表面上 不受外力的作用,即使有外力作用,其数值也是较小的,所以可以认为垂直于 板面方向的应力为零,使板材毛坯产生塑性变形的是作用于板面方向上相互垂 直的两个主应力。由于板厚较小,通常都近似地认为这两个主应力在厚度方向 上是均匀分布的。基于这样的分析,可以把各种形式冲压成形中的毛坯变形区 的受力状态与变形特点,在平面应力的应力坐标系中(冲压应力图)与相应的两 向应变坐标系中(冲压应变图)以应力与应变坐标决定的位置来表示。也就是说, 冲压应力图与冲压应变图中的不同位置都代表着不同的受力情况与变形特点 (1)冲压毛坯变形区受两向拉应力作用时,可以分为两种情况:即 0 t=0 和 0, t=0。再这两种情况下,绝对值最大的应力都是拉应力。以下 对这两种情况进行分析。1)当 0 且 t =0 时,安全量理论可以写出如下应力与应变的关系式:(1-1) /( - m)= /( - m)= t/( t - m)=k式中 , , t分别是轴对称冲压成形时的径向主应变、切向主应变 和厚度方向上的主应变; , , t分别是轴对称冲压成形时的径向主应力、切向主应力和厚度 方向上的主应力; m平均应力, m=( + + t)/3;k常数。在平面应力状态,式(11)具有如下形式:3 /(2 - )=3 /(2 - t)=3 t/-( t+ )=k (12) 因为 0,所以必定有 2 - 0 与 0。这个结果表明:在两向拉应力的平面应力状态时,如果绝对值最大拉应力是 ,则在这个方向上的主 应变一定是正应变,即是伸长变形。又因为 0,所以必定有-( t+ )0 与 t2 时, 0;当 0。 的变化范围是 = =0 。在双向等拉力状态时, = ,有 式(12)得 = 0 及 t 0 且 t=0 时,有式(12)可知:因为 0,所以 1)定有 2 0 与 0。这个结果表明:对于两向拉应力的平面应力状态,当 的绝对值最大时,则在这个方向上的应变一定时正的,即一定是 伸长变形。又因为 0,所以必定有-( t+ )0 与 t , 0;当 0。 的变化范围是 = =0 。当 = 时, = 0,也就是 在双向等拉力状态下,在两个拉应力方向上产生数值相同的伸长变形;在受单 向拉应力状态时,当 =0 时, =- /2,也就是说,在受单向拉应力状态 下其变形性质与一般的简单拉伸是完全一样的。这种变形与受力情况,处于冲压应变图中的 AOC 范围内(见图 11);而 在冲压应力图中则处于 AOH 范围内(见图 12)。上述两种冲压情况,仅在最大应力的方向上不同,而两个应力的性质以及 它们引起的变形都是一样的。因此,对于各向同性的均质材料,这两种变形是 完全相同的。(1)冲压毛坯变形区受两向压应力的作用,这种变形也分两种情况分析,即o t=0 和 0, t=0。1)当 0 且 t=0 时,有式(12)可知:因为 0,一定有2 - 0 与 0。这个结果表明:在两向压应力的平面应力状态时,如果11绝对值最大拉应力是 0,则在这个方向上的主应变一定是负应变,即是压 缩变形。又因为 0 与 t0,即在板料厚度方 向上的应变是正的,板料增厚。在 方向上的变形取决于 与 的数值:当 =2 时, =0;当 2 时, 0;当 0。这时 的变化范围是 与 0 之间 。当 = 时,是双向等压力状态 时,故有 = 0;当 =0 时,是受单向压应力状态,所以 =- /2。 这种变形情况处于冲压应变图中的 EOG 范围内(见图 11);而在冲压应力图 中则处于 COD 范围内(见图 12)。2) 当 0 且 t=0 时,有式(12)可知:因为 0,所以 一定有 2 0 与 0。这个结果表明:对于两向压应力的平面应力状 态,如果绝对值最大是 ,则在这个方向上的应变一定时负的,即一定是压 缩变形。又因为 0 与 t0,即在板料厚度方 向上的应变是正的,即为压缩变形,板厚增大。在 方向上的变形取决于 与 的数值:当 =2 时, =0;当 2 , 0;当 0。这时, 的数值只能在 = =0 之间变化。当 = 时,是双向 等压力状态,所以 = 0。这种变形与受力情况,处于冲压应变图中的 GOL 范围内(见图 11);而在冲压应力图中则处于 DOE 范围内(见图 12)。(1)冲压毛坯变形区受两个异号应力的作用,而且拉应力的绝对值大于压应 力的绝对值。这种变形共有两种情况,分别作如下分析。1)当 0, | |时,由式(12)可知:因为 0, | |,所以一定有 2 - 0 及 0。这个结果表明:在异号的 平面应力状态时,如果绝对值最大应力是拉应力,则在这个绝对值最大的拉应 力方向上应变一定是正应变,即是伸长变形。又因为 0, | |,所以必定有 0 0, 0, | |时,由式(12)可知:用与前 项相同的方法分析可得 0。即在异号应力作用的平面应力状态下,如果绝 对值最大应力是拉应力 ,则在这个方向上的应变是正的,是伸长变形;而在 压应力 方向上的应变是负的( 0, 0, 0, | |时,由式(12)可知:因为 0, | |,所以一定有 2 - 0 及 0, 0,必定有 2 - 0,即在拉应力方向上 的应变是正的,是伸长变形。这时 的变化范围只能在 =- 与 =0 的范围内 。当 =- 时, 0 0, 0, | |时,由式(12)可知:用与前 项相同的方法分析可得 0, 0, 0, 0o AONGOH+伸长类o AOCAOH+伸长类双向受压o 0, 0o EOGCOD压缩类o 0, | |MONFOG+伸长类| | |LOMEOF压缩类异号应力o 0, | |CODAOB+伸长类| | | |DOEBOC压缩类表 12伸长类成形与压缩类成形的对比项目伸长类成形压缩类成形变形区质量问题的表现形式变形程度过大引起变形区产生破裂现象压力作用下失稳起皱成形极限1主要取决于板材的塑性,与厚度无关2可用伸长率及成形极限 DLF 判断1主要取决于传力区的承载能力2取决于抗失稳能力3与板厚有关变形区板厚的变化减薄增厚提高成形极限的方法1改善板材塑性2使变形均匀化,降低局部变形程度3工序间热处理1采用多道工序成形2改变传力区与变形区的力学关系3采用防起皱措施+ + - +扩口- - 图 13 冲压应变图图 13体系化研究方法举例Categories of stamping formingMany deformation processes can be done by stamping, the basic processes of the stamping can be divided into two kinds: cutting and forming.Cutting is a shearing process that one part of the blank is cut form the other .It mainly includes blanking, punching, trimming, parting and shaving, where punching and blanking are the most widely used. Forming is a process that one part of the blank has some displacement form the other. It mainly includes deep drawing, bending, local forming, bulging, flanging, necking, sizing and spinning.In substance, stamping forming is such that the plastic deformation occurs in the deformation zone of the stamping blank caused by the external force. The stress state and deformation characteristic of the deformation zone are the basic factors to decide the properties of the stamping forming. Based on the stress state and deformation characteristics of the deformation zone, the forming methods can be divided into several categories with the same forming properties and to be studied systematically.The deformation zone in almost all types of stamping forming is in the plane stress state. Usually there is no force or only small force applied on the blank surface. When it is assumed that the stress perpendicular to the blank surface equal to zero, two principal stresses perpendicular to each other and act on the blank surface produce the plastic deformation of the material. Due to the small thickness of the blank, it is assumed approximately that the two principal stresses distribute uniformly along the thickness direction. Based on this analysis, the stress state andthe deformation characteristics of the deformation zone in all kind of stamping forming can be denoted by the point in the coordinates of the plane princ ipal stress(diagram of the stamping stress) and the coordinates of the corresponding plane principal stains (diagram of the stamping strain). The different points in the figures of the stamping stress and strain possess different stress state and deformation characteristics.(1) When the deformation zone of the stamping blank is subjected toplanetensile stresses, it can be divided into two cases, that is 0,t=0and 0,t=0.In both cases, the stress with the maximum absolute value is always a tensile stress. These two cases are analyzed respectively as follows.2)In the case that 0andt=0, according to the integral theory, the relationships between stresses and strains are:/(-m)=/(-m)=t/(t -m)=k1.1where, ,t are the principal strains of the radial, tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming; ,and tare the principal stresses of the radial, tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming;m is the average stress,m=(+t)/3; k is a constant.In plane stress state, Equation 1.13/(2-)=3/(2-t)=3t/-(t+)=k1.2Since 0,so 2-0 and 0.It indicates that in plane stress state with two axial tensile stresses, if the tensile stress with the maximum absolute value is , the principal strain in this direction must be positive, that is, the deformation belongs10to tensile forming.In addition, because 0,therefore -(t+)0 and t2,0;and when 0.The range of is =0 . In the equibiaxial tensile stress state = , according to Equation 1.2,=0 and t 0 and t=0, according to Equation 1.2 , 2 0 and 0,This result shows that for the plane stress state with two tensile stresses, when the absoluste value of is the strain in this direction must be positive, that is, it must be in the state of tensile forming.Also because0,therefore -(t+)0 and t,0;and when 0.14The range of is = =0 .When =,=0, that is, in equibiaxial tensile stress state, the tensile deformation with the same values occurs in the two tensile stress directions; when =0, =- /2, that is, in uniaxial tensile stress state, the deformation characteristic in this case is the same as that of the ordinary uniaxial tensile.This kind of deformation is in the region AON of the diagram of the stamping strain (see Fig.1.1), and in the region GOH of the diagram of the stamping stress (see Fig.1.2).Between above two cases of stamping deformation, the properties ofand, and the deformation caused by them are the same, only the direction of the maximum stress is different. These two deformations are same for isotropic homogeneous material.(1) When the deformation zone of stamping blank is subjected to two compressive stressesand(t=0), it can also be divided into two cases, which are 0,t=0 and 0,t=0.1)When 0 and t=0, according to Equation 1.2, 2-0 与 =0.Thisresult shows that in the plane stress state with two compressive stresses, if the stress with the maximum absolute value is 0, the strain in this direction must be negative, that is, in the state of compressive forming.Also because 0 and t0.The strain in the thicknessdirection of the blankt is positive, and the thickness increases.The deformation condition in the tangential direction depends on the valuesof and .When =2,=0;when 2,0;and when 0.The range of is 0.When =,it is in equibiaxial tensile stress state, hence=0; when =0,it is in uniaxial tensile stress state, hence =-/2.This kind of deformation condition is in the region EOG of the diagram of the stamping strain (see Fig.1.1), and in the region COD of the diagram of the stamping stress (see Fig.1.2).2)When 0and t=0, according to Equation 1.2,2- 0 and 0. Thisresult shows that in the plane stress state with two compressive stresses, if the stress with the maximum absolute value is , the strain in this direction must be negative, that is, in the state of compressive forming.Also because 0 and t0.The strain in thethickness direction of the blankt is positive, and the thickness increases.The deformation condition in the radial direction depends on the values of and . When =2, =0; when 2,0; and when 0.The range of is = =0 . When = , it is in equibiaxial tensile stress state, hence =0.This kind of deformation is in the region GOL of the diagram of the stamping strain (see Fig.1.1), and in the region DOE of the diagram of the stamping stress (see Fig.1.2).(3) The deformation zone of the stamping blank is subjected to two stresses with opposite signs, and the absolute value of the tensile stress is larger than that of the compressive stress. There exist two cases to be analyzed as follow:1) When 0, |, according to Equation 1.2, 2-0 and 0.This result shows that in the plane stress state with opposite signs, if the stress with the maximum absolute value is tensile, the strain in the maximum stress direction is positive, that is, in the state of tensile forming.Also because 0, |, therefore =-. When =-, then 0,0,0, |, according to Equation 1.2, bymeans of the same analysis mentioned above, 0, that is, the deformation zone is in the plane stress state with opposite signs. If the stress with the maximum absolute value is tensile stress , the strain in this direction is positive, that is, in the state of tensile forming. The strain in the radial direction is negative (=-. When =-, then 0, 0, 0,|, according to Equation 1.2, 2- 0 and 0 and 0, therefore 2- 0. The strain in the tensile stress direction is positive, or in the state of tensile forming.The range of is 0=-.When =-, then 0,0,0, |, according to Equation 1.2 and by means of the same analysis mentioned above,=-.When =-, then 0, 0, 0, and =-/2. Such deformation is in the region DOF of the15diagram of the stamping strain (see Fig.1.1), and in the region BOC of the diagram of the stamping stress (see Fig.1.2).The four deformation conditions are related to the corresponding stamping forming methods. Their relationships are labeled with letters in Fig.1.1 and Fig.1.2.The four deformation conditions analyzed above are applicable to all kinds of plane stress states, that is, the four deformation conditions can sum up all kinds of stamping forming in to two types, tensile and compressive. When the stress with the maximum absolute value in the deformation zone of the stamping blank is tensile, the deformation along this stress direction must be tensile. Such stamping deformation is called tensile forming. Based on above analysis, the tensile forming occupies five regions MON, AON, AOB, BOC and COD in the diagram of the stamping stain; and four regions FOG, GOH, AOH and AOB in the diagram of the stamping stress.When the stress with the maximum absolute value in the deformation zone of the stamping blank is compressive, the deformation along this stress direction must be compressive. Such stamping deformation is called compressive forming. Based on above analysis, the compressive forming occupies five regions LOM, HOL, GOH, FOG and DOF in the diagram of the stamping strain; and four regions EOF, DOE, COD and BOC in the diagram of the stamping stress.MD and FB are the boundaries of the two types of forming in the diagrams of the stamping strain and stress respectively. The tensile forming is located in the top right of the boundary, and the comp
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