化工设备填料塔结构

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1、化工设备填料塔结构10.2.1填料塔的结构及其结构特性1. 填料塔的结构图10-51英料塔导甫结构涂恚图】-塔壳体孑？-液体分布酱,3-填焉并压板,4-填料，液体再令布畿生；卜填料支承极如图所示为填料塔的结构示意图，填料塔是以塔内的填料作为气液两相间接触构件的传质设备。填料塔的 塔身是一直立式圆简，底部装有填料支承板，填料以乱堆或整砌的方式放卷在支承板上。填料的上方安装填料 压板，以防被上升气流吹动。液体从塔顶经液体分布器喷淋到填料上，并沿填料表面流下。气体从塔底送入, 经气体分布装卷(小直径塔一样不设气体分布装置)分布后，与液体呈逆流连续通过填料层的间隙，在填料表 面上，气液两相紧密接触进行

2、传所。填料塔属于连续接触式气液传质设备，两相组成沿塔高连续变化，在正常 操作状态下，气相为连续相，液相为分散相。当液体沿填料层向下流淌时，有逐步向塔壁集中的趋势，使得塔壁邻近的液流量逐步增大，这种现象称为 壁流。壁流效应造成气液两相在填料层中分布不均，从而使传质效率下降。因此，当填料层较高时，需要进行 分段，中间设垃再分布装置。液体再分布装置包括液体收集器和液体再分布器两部分，上层填料流下的液体经 液体收集器收集后，送到液体再分布器，经重新分布后喷淋到下层填料上。填料塔具有生产能力大，分离效率高，压降小，持液量小，操作弹性大等优点。填料塔也有一些不足之处，如填料造价高；当液体负荷较小时不能有效

3、地润湿填料表而，使传质效率 降低：不能直截了当用于有悬浮物或容易聚合的物料：对侧线进料和出料等复杂精懈不太适合等。2. 填料特性的评判(1) 比表面积“(2) 间隙率g塔内单位体积填料层具有的间隙体积，nf/mU为一分数。值大则气体通过填料层的阻力小，故值以高为宜。关于乱堆填料，当塔径D与填料尺寸d之比大于8时，因每个填料在塔内的方位是随机的，填料层的平 均性较好，这时填料层可视为各向同性，填料层的间隙率确实是填料层内任一横截面的间隙截面分率。当气体以一泄流疑过填料层时，按塔横截面积计的气速称为“空塔气速”（简称空速），而气体在 填料 层孔隙内流淌的真正气速为山。二者关系为：绚二“/。（3）塔

4、内单位体积具有的填料个数”依照运算出的塔径与填料层高度，再依照所选填料的n值，即可确定塔内需要的填料数量。一样要求塔 径与填料尺寸之比D/d8（此比值在8-15之间为宜），以便气、液分布平均。若D/J8，在近塔壁处填料层间 隙率比填料层中心部位的间隙率明显偏高，会阻碍气液的平均分布。若D/d值过大，即填料尺寸偏小，气流阻 力增大。10.2.2气液两相在填料层内的流淌填料塔的流体力学性能要紧包括填料层的持液量、填料层的压降、液泛、填料表而的润湿及返混等。1. 填料层的持液量填料层的持液量是指在一泄操作条件下，在单位体积填料层内所积存的液体体积，以（nF液体）/（:】填 料）表示。持液量可分为静持

5、液量乩、动持液量乩和总持液量耳。静持液量是指当填料被充分润湿后，停止气 液两相进料，并经排液至无滴液流出时存留于填料层中的液体量，其取决于填料和流体的特性，与气液负荷无 关。动持液量是指填料塔停止气液两相进料时流出的液体量，它与填料、液体特性及气液负荷有关。总持液量 是指在一立操作条件下存留于填料层中的液体总量。明显，总持液量为静持液量和动持液量之和，即H，= Ho+ Hs填料层的持液量可由实验测出，也可由体会公式运算。一样来讲，适当的持液量对填料塔操作的稳固性和 传所是有益的，但持液量过大，将减少填料层的间隙和气相流通截而，使压降增大，处理能力下降。2. 填料层的压降在逆流操作的填料塔中，从

6、塔顶喷淋下来的液体，依靠重力在填料表而成膜状向下流淌，上升气体与下降 液膜的摩擦阻力形成了填料层的压降。填料层压降与液体喷淋量及气速有关，在一泄的气速下，液体喷淋量越 大，压降越大；在一左的液体喷淋量下，气速越大，压降也越大。将不同液体喷淋量下的单位填料层的压降DP/Z 与空塔气速“的关系标绘在对数坐标纸上，可得到如图3-13所示的曲线簇。图填料层的心/U关系在图片10-53中，宜线0表示无液体喷淋（1=0）时，干填料的AP/Z u关系，称为干填料压降线。曲线 1、2、3表示不同液体喷淋量下，填料层的21 P/Z-u关系，称为填料操作压降线。从图中可看出，在一泄的喷淋量下，压降随空塔气速的变化

7、曲线大致可分为三段：当气速低于A点时， 气体流淌对液膜的曳力专门小，液体流淌不受气流的阻碍，填料表面上覆盖的液膜厚度差不多不变，因而填料 层的持液量不变，该区域称为恒持液量区。现在AP/Z U为一直线，位于干填料压降线的左侧，且差不多上与 干填料压降线平行。当气速超过A点时，气体对液膜的曳力较大，对液膜流淌产生阻滞作用，使液膜增厚，填 料层的持液量随气速的增加而增大，此现彖称为拦液。开始发生拦液现象时的空塔气速称为载点气速，曲线上 的转折点入,称为载点。若气速连续增大，到达图中B点时，由于液体不能顺利向下流淌，使填料层的持液量不 断增大，填料层内几乎充满液体。气速增加专门小便会引起压降的剧增，

8、此现象称为液泛，开始发生液泛现彖 时的气速称为泛点气速，以仲表示，曲线上的点3称为泛点。从载点到泛点的区域称为载液区，泛点以上的区 域称为液泛区。应予指出，在同样的气液负荷下，不同填料的AP/Z “关系曲线有所差异，但其差不多形状相近。关于 某些填料，载点与泛点并不明显，故上述三个区域间无截然的界限。3. 液泛在泛点气速下，持液量的增多使液相由分散相变为连续相，而气相则由连续相变为分散相，现在气体呈气 泡形式通过液层，气流显现脉动，液体被大量带出塔顶，塔的操作极不稳固，甚至会被破坏，此种情形称为淹 塔或液泛。阻碍液泛的因素专门多，如填料的特性、流体的物性及操作的液气比等。填料特性的阻碍集中表达

9、在填料因子上。填料因子F值越小，越不易发生液泛现象。流体物性的阻碍表达在气体密度rv、液体的密度九和粘度上。气体密度越小，液体的密度越大、粘度越 小，则泛点气速越大。操作的液气比愈大，则在一定气速下液体喷淋量愈大，填料层的持液星增加而间隙率减小，故泛点气速愈 小。4. 液体喷淋密度和填料表而的润湿填料塔中气液两相间的传质要紧是在填料表面流淌的液膜上进行的。要形成液膜，填料表而必须被液体 充分润湿，而填料表面的润湿状况取决于塔内的液体喷淋密度及填料材质的表而润湿性能。液体喷淋密度是指单位塔截而积上，单位时刻内喷淋的液体体积，以U表示，单位为m3/ (nPh)。为保证 填料层的充分润湿，必须保证液

10、体喷淋密度大于某一极限值，该极限值称为最小喷淋密度，以t/nun表示。最 小喷淋密度通常采纳下式运算，即式中Unin最小喷淋密度，m3/(nFh):(Lw)min最小润湿速率，m* (mh)；“填料的比表而积，m2/m3。最小润湿速率是指在塔的截而上，单位长度的填料周边的最小液体体积流量。英值可由体会公式运算，也 可采纳体会值。关于直径不超过75mm的散装填料，可取最小润湿速率(加加为0.08 m* (mh):关于 直径大于 75mm 的散装填料，Ww)min =0.12 m3/ (m h)o填料表而润湿性能与填料的材质有关，就常用的陶瓷、金属、塑料三种材质而言，以陶瓷填料的润湿性能 最好，塑

11、料填料的润湿性能最差。实际操作时采纳的液体喷淋密度应大于最小喷淋密度。若喷淋密度过小，可采纳增大回流比或采纳液体再 循环的方法加大液体流量，以保证填料表面的充分润湿；也可采纳减小塔径予以补偿：关于金属、塑料材质的 填料，可采纳表而处理方法，改善其表而的润湿性能。5. 返混任填料塔内，气液两相的逆流并不呈理想的活塞流状态，而是存在着不同程度的返混。造成返混现象的缘 故专门多，如：填料层内的气液分布不均；气体和液体在填料层内的沟流；液体喷淋密度过大时所造成的气体 局部向下运动：塔内气液的湍流脉动使气液微团停留时刻不一致等。填料塔内流体的返混使得传质平均推动力 变小，传质效率降低。因此，按理想的活塞

12、流设汁的填料层高度，因返混的阻碍需适当加高以保证预期的分离 成效。10.2.3填料塔的传质1相际接触而积干填料比表而积为d,实际操作中润湿的填料比表而积为由于只有在润湿的填料表而才可能发 动气.液传质，故d值具有实际意义。下而介绍运算乞的恩田(Onda)公式，该公式为:a式中o液体表而张力，N/m :j填料上液体*甫展开的最大表而张力，N/m。要求。v* %的值见表7.3。GI液体空塔质量通率，kg/(s m2)；g pL液体的粘度，N s/nr和密度，kg/m表10-5不同填料材质的值材质o c/ (mN/m)材质o d (mN/m)56聚乙烯33陶瓷61钢75rd; tjJt73涂石蜡的表

13、而20聚氯乙烯402传质系数恩出(Onda)等关联了大量液相和气相传质数据，分不提出液、气两相传质系数的体会关联式如下:(1)液相传质系数(1045)(10-46)k、= 0.0051(-Ar(-Lg SL PPL t)、W)式中 匕液相传所系数,kmol/ (m2skmol/m3);D溶液在液相中的扩散系数,m2/s :dp填料的名义尺寸，m。(2)气相传质系数佳竺=C(“)叫上一严(曲尸式中C系数，大于15mm的环形和鞍形填料为5.23,小于15mm的填料为2.0 ；kG 气相传质系数，kmol/ (m2skPa):R气体常数，8.314KJ/ (kmolK)；T气体温度，K：几一一溶所在

14、气体中的扩散系数，ms；“-气体粘度，Pa-s：pg 气体密度，kg/m3 ：Gv气相的质量流速，kg/ （m2s）；恩出提出的关联式（10-45）和式（10-46）是以式（10-44）运算的润湿表面积为基准整理的。因此，将算 出的就、乘以式（1044 ）算出的g即得体积传质系数就a和匕-从而可进一步运算传质单元高度或填料塔高 度。填料塔的传质速率也能够直截了当用体积传质总系数、传质单元高度和等板高度表示。关于这些表示方法 的体会关联式专门多，此处不再举例。10.2.4填料塔的附属结构支承板支承板的要紧用途是支承板内的填料，同时又能保证气液两相顺利通过。支承板若设汁不当，填 料塔的液泛可能第一

15、在支承板上发生。关于一般填料，支承板的自由截面积应不低于全塔而积的50%,同时要大 于填料层的自由截面积，常用的支承板有栅板和种具有升气管结构的支承板（图10-56）。液体分布器液体分布器对填料塔的性能阻碍极大。分布器设计不当，液体预分布不均，填料层内 的有效 润湿面积减少而偏流现象和沟流现象增加，即使填料性能再好也专门难得到中意的分离成效。据10.2.1所述，填料塔内产生向壁偏流是因为液体触及塔壁之后，英流淌不再具有随机性而沿壁流 下。 既然如此，直径越大的填料塔，塔壁所占的比例越小，向壁偏流现象应该越小才是。然而，长期以来填料塔确 实由于偏流现象而无法放大。现已差不多搞清，除填料本身性能方

16、面的缘故外，液体初始分布不 均，专门是单 位塔截面上的喷淋点数太少，是产生上述状况的重要因素。近一、二十年来，许多直径几米至十几米的大型填料塔的操作实践讲明，填料塔只要设讣正确，保i正液 体预分布平均，专门是保证单位塔截面的喷淋点数与小塔相同填料塔的放大效应并不显著，大型塔和小型塔将 具有一致的传质效率。常用的液体分布器结构如图10-57所示。多孔管式分布器（图10-57a）能适应较大的遗体流量波动，对安 装水平度要求不高，对气体的阻力也专门小。然而，由于管壁上的小孔容易堵塞，被分散的液体必须是洁净的。槽式分布器（图10-57b）多用于直径较大的填料塔。这种分布器不易堵塞，对气体的阻力小，但对

17、安装 水平要求较高，专门是当液体负荷较小时。孔板型分布器（图10-57C ）对液体的分布情形与槽式分布器差不多，但对气体阻力较大，只适用于 气体 负荷不太大的场合。除以上介绍的几种分布器外，各种喷洒式分布器也是比较常用的（如莲蓬头），专门是在小型填料塔内。 这种分布器的缺点是，当气量较大时会产生较多的液沫夹带。液体再分布器为改善向壁偏流效应造成的液体分布不均，可在填料层内部每隔一泄高度设置一液 体分布 器。每段填料层的高度因填料种类而异，偏流效应越严峻的填料，每段高度越小。通常，关于偏流现象严峻的 拉西环，每段高度约为塔径的510倍。常用的液体再分布器为截锥形。如考虑分段卸出填料，再分布器之上

18、可另设之承板（图10-58） o除沫器除沫器是用来除去填料层顶部逸出的气体中的液滴，安装在液体分布器上方。当塔内气速 不大， 工艺过程由无严格要求时，一样可不设除沫器。除沫器种类专门多，常见的有折板除沫器，丝网除沫器，旋流板除沫器。折板除沫器阻力较小（50100Pa）, 只能除去50“的微小液滴，压降不大于250Pa，但造价较高。旋流板除沫器压降为300Pa以下，其造价比丝网除 沫器廉价，除沫成效比折板好。10.2.5填料塔与板式塔的比较关于许多逆流气液接触过程，填料塔和板式塔差不多上能够适用的，设计者必须依照具体情形进行选 用。 填料塔和板式塔有许多不同点，了解这些不同点关于合理选用塔设备是

19、有关心的。 填料塔操作范畴较小，专门是关于液体负荷变化更为敏锐。当液体负荷较小时，填料表而不能专门好 地润湿，传质就成效急剧下降；当液体负荷过大时，则容易产生液泛。设计良好的板式塔，则具有大得多的操 作范畴。 填料塔不宜于处理易聚合或含有固体悬浮物的物料，而某些类型的板式塔（如大孔径筛板、泡罩塔 等）则能够有效地处理这种物质。另外，板式塔的清洗亦比填料塔方便。 当气液接触过程中需要冷却以移除反应热或溶解热时，填料塔因涉及液体均不咨询题而使结构复杂 化。板式塔可方便地在塔板上安装冷却盘管。同理，当有侧线出料时，填料塔也不如板式塔方便。 往常乱堆填料塔直径专门少大于0.5m,后来又认为不宜超过1.5m，依照近10年来填料塔的进展状况， 这一限制看起来不再成立。板式塔直径一样不小于0.6mo 关于板式塔的设计资料更容易得到而且更为可靠，因此板式塔的设计比较准确，安全系数可取得更 小。 当塔径不专门大时，填料塔因结构简单而造价廉价 关于易起泡物系，填料塔更适合，因填料对泡沫有限制和破裂的作用。 关于腐蚀性物系，填料塔更适合，因可采纳瓷质填料。 对热敏性物系宜采纳填料塔，因为填料塔内的滞液量比板式塔少，物料在塔内的停留时刻短。 塔的压降比板式塔小，因而对真空操作更为适宜。