变厚螺旋齿轮原理和设计计算以及齿形的绘制

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1、 变厚螺旋齿轮原理和设计计算以及齿形的计算机绘制2 m1 mm0图1对于现代高速化的汽车，行驶的安全性无疑是头等大事。转向器由于直接控制汽车的行驶，其质量的好坏无疑是影响汽车行驶安全的直接因素。从安全可靠、轻便灵活来看，扇形齿轮-齿条-循环球转向器比较好，因而获得广泛应用。在这种转向器中，扇形齿轮-齿条的啮合间隙，影响着转向器的敏捷度，反映到方向盘上，则是构成空行程的重要成分之一。因此为满足转向器的使用规定，除了提高其有关元件的制造精度外，还要严格而又精确地控制扇形齿轮-齿条的啮合间隙，并且在使用过程中，当接触表面磨损后，又能便于调节，补偿增大了的啮合间隙。具有特殊形状的变厚螺旋齿轮则可以满足

2、这种机构的使用规定，这是由它的几何形状、啮合方式和运动规律所决定的。一、 变厚螺旋齿轮的原理 1.1变厚螺旋齿轮的几何特性 变厚螺旋齿轮有着一般圆柱齿轮的固定基圆柱和分度圆柱。轮齿顶部和根部分别位于两个母线互相平行的圆锥体上。在垂直于轴线的任何断面上，齿形均为渐开线。同一轮齿各个断面上的齿廓曲线，都是从固定基圆柱引出来的形状相似的渐开线，只是工作区域不同（大端用曲率半径较大的部位，小端则用曲率半径较小的部位）。此外，渐开线的起点是从基圆柱上的螺旋线出发，这个螺旋线在齿面一侧是左旋，在另一侧是右旋。由这些渐开线构成的齿轮侧面是渐开线螺旋面。由于轮齿在分度圆柱上各个断面的齿厚按线性变化，即分度圆齿

3、厚由某一断面向另一断面逐渐地增长或减少，因此把这种齿轮叫做变厚螺旋齿轮(如下简称变厚齿轮)。1.2变厚齿轮的形成当用齿条刀具加工圆柱齿轮时，若刀具的滚动节线（齿条节线）与齿坯滚动节圆（分度圆）相切，这时切制出来的齿轮，具有零变位齿形（即变位系数=0）。如图1-b。若刀具的滚动节线相对齿坯滚动节圆向上移动一段距离1 * m ,则切制出来的齿轮，具有正变位齿形。如图1-c。正变位齿形与零变位齿形相比，前者分度圆齿厚较大，齿顶厚较窄，齿槽底部宽度较小，齿廓工作曲线采用渐开线曲率半径较大的一段。若刀具的滚动节线相对齿坯滚动节圆向下移动一段距离2 * m ,则切制出来的齿轮，具有负变位齿形。如图1-a。

4、负变位齿形与零变位齿形相比，则与正变位齿形相反。如在加工同一圆柱齿轮时，在齿坯一端采用正变位，在另一端采用负变位，两者之间持续过渡，而在某一断面上具有零变位，则切制出来的齿轮就是变厚齿1 m2 m图2轮。因此，变厚齿轮实质上是一种持续变位的圆柱齿轮。由于圆柱齿轮的持续变位，使得齿轮顶部，齿槽底部以及轮齿节线都同齿轮轴线倾斜某一角度。把这个倾角叫做切削角或变厚角，用表达（见图2）。如图：tan=(1-2)m/B式中 m -变厚齿轮的模数，mm B -变厚齿轮的宽度，mm 1和2 -变厚齿轮大端面和小端面的变位系数。1.3变厚齿轮与齿条刀具的接触 如前所述，变厚齿轮在任何一种与轴线相垂直的断面上，

5、它的齿形都代表着一种渐开线齿轮。这个渐开线齿轮与齿条刀具的啮合点应位于齿轮的啮合线上，即位于过节点切于基圆的一条直线上。同步，当齿轮与刀具相对滚动时，啮合点沿着啮合线移动，因此变厚齿轮与齿条刀具啮合点的轨迹，在任何一种与轴线垂直的断面上，都是一条直线。 变厚齿轮有无数个这样的断面，也有无数条啮合直线。这些啮合直线都通过齿轮滚动节点P切于基圆。由于节点都在分度圆柱并平行于轴线的一条直线上，因此，这些啮合直线都在过节点与基圆相切的平面上。这个平面与变厚齿轮齿面的交线，就是齿条刀具与变厚齿轮接触点的迹线。由于齿条刀具相对变厚齿轮，从大端面向小端面的径向进给存在着线性关系（持续变位），因此刀具在齿面上

6、接触点的移动，亦呈线性变化，即变厚齿轮的齿面与齿条刀具的接触迹线，是一条直线。 1.4变厚齿轮与变厚齿条的啮合图3所谓变厚齿条是指齿形参数完全与齿条刀具相似 ，但齿形节线与滚动节面倾斜某一角（一般与变厚齿轮的切削角相等）的齿条（见图3）。由于存在这样一种倾斜角，齿条滚动节面上各个端面的齿厚呈线性变化，因此叫变厚齿条。这种齿条可以当作是当切削变厚齿轮时，由齿条刀具各个径向进给位置的齿形所构成的。 从变厚齿条的形成和特点可以懂得，它可以和同一参数（压力角、模数、齿高系数）的变厚齿轮相啮合，并且齿条刀具与变厚齿轮的接触迹线就是变厚齿条与变厚齿轮的接触迹线。1.5变厚齿轮与一般齿条的啮合从上述分析中，

7、我们已经懂得变厚齿轮可以与变厚齿条相啮合，并且它们图4的接触线是一条倾斜的直线。由于变厚齿条的齿形节线与滚动节面倾斜角。为了获得角，一般在加工齿条时，规定刀具除了沿平行滚动节面的走刀外，还必须做直线变化的径向进给（或者运用专门的夹具，将齿条毛坯倾斜角，进行加工）。这样给制造上带来一定的麻烦。为了改善工艺，便于运用一般的加工措施制造齿条，一般是运用垂直于变厚齿条节线的齿形参数，作为加工的基本数据，所采用的加工刀具应按此参数进行选择。这样加工出来的齿条，齿形节线和滚动节面相重叠，齿厚是不变的，同一般的齿条完全同样。因此叫一般齿条（图4）。一般齿条是以倾斜于节线角的齿形（即变厚齿条的齿形）与变厚齿轮

8、相啮合，因此接触线也是一条斜直线。下面我们推导一般齿条的参数与倾斜于节线角的齿形参数间的关系。图5在图5中，ABCD表达一般齿条的齿形，1为压力角，m1 为模数,ha1为齿高系数，C1为径向间隙系数。AFED该齿条的倾斜齿形，为压力角，m为模数,ha为齿高系数，C为径向间隙系数，为倾斜角，显然倾斜齿形的各参数应和加工变厚齿轮的刀具参数或者变厚齿轮的参数相似。从图中可以看出， HP = m1 / 2 = H1P1 =m / 2因此,m1=m 即一般齿条的模数应等于变厚齿轮的模数。但压力角不等，由于： tan=DL/EL tan1 =DL/CL则 tan/ tan1 = CL/EL又由于 cos=

9、 CL/EL因此 tan/ tan1 = cos即 tan= tan1cos这阐明当变厚齿轮和一般齿条相啮合时，变厚齿轮的压力角不不小于一般齿条的压力角。又从图中可以看出：齿顶高 h1 = ha1m1 = hcos= hamcos 而 m = m1 因此 ha = ha1 / cos 齿根高 h2 = ( ha1+ C1 )m1 = ( ha + C)mcos 而 m = m1 ha = ha1 / cos 因此 C = C1 / cos 即一般齿条的齿高系数和径向间隙系数都比变厚齿轮小了 cos 倍。变厚齿轮和一般齿条这些参数间的关系，是由于各自按着自己习惯上所选择的计算剖面所导致的，也就是

10、说，变厚齿轮是按着垂直于轴线的剖面计算，而一般齿条则按着垂直于齿形节线（或滚动节面）的剖面进行计算，并且这两个元件计算剖面间成角，因而形成了上述各个参数间的一系列关系。计算剖面的选择，重要是考虑到制造的工艺性。这里和元件的加工措施有密切的关系。例如加工变厚齿轮时，为了得到变厚角，可以把毛坯的转轴倾斜成角，安装在滚齿机或插齿机上，刀具只做垂直走刀勿须水平持续进给就能加工出来满足规定的变厚齿轮。在这种状况下，变厚齿轮垂直于节线的齿形参数，完全和加工刀具的参数相似，也和与其相啮合的一般齿条的参数相似。由此可知，当选用某种加工措施时，若变厚齿轮的计算剖面与一般齿条的计算剖面相重叠时，该剖面上的齿形参数

11、完全相似。 二、变厚齿轮的设计及计算变厚齿轮的几种特殊参数的选择变厚齿轮除了涉及一般圆柱直齿轮的基本参数（齿数、压力角、模数、齿高系数和径向间隙系数等）外，尚有切削角，大端变位系数max,小端变位系数min和齿宽B。21切削角的选择 按照变厚齿轮使用的目的不同，选择的大小也不同样。在自动控制机构中，为了精确地传递运动，必须随时检查和调节变厚齿轮，以求严格控制齿轮啮合间隙。因此，切削角的大小必须适应微量调节的规定，一般=26。过大的切削角将使啮合间隙的调节过度敏感，操作起来也不以便。由于自动控制机构中变厚齿轮的负荷比较小且稳定，齿轮的磨损量不太大，总调节量也不大，因此尽管切削角较小但整个装置构造

12、紧凑、重量轻。在汽车转向器中，因变厚齿轮的负荷较大，工作条件较差，比较容易磨损，为了尽量减少构造重量，并按一定使用周期进行调节，因此切削角需选稍大某些，一般选=630730。载重量较大的车辆，选择较大的切削角，载重量较小的车辆，选择较小的切削角。货运车选择较大的切削角,客运车选择较小的切削角。22变位系数的选择在切削角初步选定后，为了提高齿轮的强度，应尽量采用较大的齿宽B 而 B=(1-2)m / tan 式中 1和2 -齿轮大端面变位系数和小端面变位系数 - 切削角 m - 模数，mm由上式可知，如在大端选较大的变位系数，在小端选较小的变位系数，有也许达到较高的齿轮强度。但是，大端受到齿顶变

13、尖的限制，小端受到根切的限制，因此必须研究有关参数对这两个限制的影响。齿顶变尖：大端齿顶厚 S1 = r1 S / r + 2(inv- inv1) 其中 S1 - 大端齿顶弧齿厚，mm r1 - 大端齿顶圆半径 r1 =m(Z/2+ha+1)，mm r - 分度圆半径 r = m( Z / 2 )，mm S - 大端分度圆弧齿厚 S = m(/2+21tan)，mm - 分度圆压力角 因此 S1 = m ( Z/2 + ha +1)(+41tan)/ Z +2(inv-inv1) 其中 cos1 = rb / r1 = rcos/ r1 = ( Z cos ) / ( Z + 2ha + 2

14、1 )在S1式中，当1增大时，似乎会使S1增大，但在cos1式中，因1增大使1也随之增大，如把增大了的1代入S1式中，则使S1减小。根据计算可知，1使S1减小的影响总是不小于1使S1增大的影响。因此，当其他条件不变时，1越大，则S1越小。为了选择较大的1，可以增长齿数Z和减小齿高系数ha,但前者会使重量增长，后者又使重叠系数下降。对于汽车动力转向器变厚齿轮来讲，应尽量减小重量，而重叠系数并非重要矛盾，因此汽车动力转向器变厚齿轮一般都采用短齿（ha = 0.8）,或者仍采用长齿（ha = 1），但为了避免齿轮在啮合过程中超载，可将齿轮大端的齿顶圆削去一点，也能保证工作规定。此外，当分度圆压力角增

15、长时，会使1减小。一般S1容许的最小厚度，建议采用如下数值： 模数 m 齿顶厚S1 34 (0.30.25) m 46 (0.250.2) m 78 (0.20.1) m 轮齿根切 圆柱齿轮不产生根切的最小齿数，与加工措施、分度圆压力角、齿高系数ha以及传动比i有关。 用齿条刀具加工圆柱齿轮时，不产生根切的最小齿数可按下式计算： Zmin = 2ha / sin 用齿轮插刀加工圆柱齿轮时，不产生根切的最小齿数可按下式计算：为了便于求出Zmin，对于外啮合齿轮可从下表查出Zmin i=110 相称于插齿，i= 相称于滚齿。 Zmin ha i=1 2 3 4 8 10 15 1 21 24 25

16、 26 28 29 30 15 0.8 17 19 20 21 22 23 25 20 1 13 14 15 16 16 17 17 20 0.8 10 11 12 12 13 13 14 25 1 9 10 10 10 10 11 11 25 0.8 6 8 8 9 9 9 9 30 1 6 6 7 7 8 8 8 30 0.8 5 5 5 6 6 6 6在实际应用时，容许使用的最小齿数Zmin可以略不不小于由公式计算出或由表中查来的最小齿数，这时也许产生轻微的根切，但对齿轮强度并无多大影响。不产生根切的最小变位系数2最小齿数Zmin之间存在着下列关系： 2 = ha （Zmin-Z）/ Z

17、min此式合用于插齿和滚齿。如将滚齿的Zmin代入上式，得 2 = ha - Zsin/ 2其中，Z - 被加工的齿轮的齿数。由上式可知，要想在变厚齿轮小端求得最小变位系数，可采用如下措施：1 增长压力角当齿数一定期，压力角越大，则2越小。但如上文所述，压力角越大，容易使变厚齿轮大端变尖，因此压力角不能选择过大。对于汽车动力转向器变厚齿轮来说，一般选分度圆压力角 = 2030。随着载重量的增长，压力角可选择较大值。在个别状况下，因受加工条件的限制时，可以把变位系数等于零的那个剖面选择在接近小端面或者在小端面之外，只要保证大端变位后不变尖就行。2 减小齿高系数ha 无论从避免根切还是避免大端齿顶

18、变尖来讲，减小齿高系数都是有利的。一般常用的齿高系数ha = 0.8。设计时，一般都是先选择模数m、切削角、齿宽B。根据它们与变位系数的关系，初步选定1和2，在运用有关公式校对大端齿顶与否变尖和小端齿根根切与否严重。如不存在这两个问题，就可着手进行其他方面的设计和计算。三、变厚齿齿形的计算机绘制齿条齿扇副设计时需选定的构造参数如表3-1。 表3-1.名 称符 号模数m齿条原则压力角n齿条原则齿顶高系数齿条原则齿根高系数齿扇整圆齿数Z齿扇实际完整齿数Z0变位系数x切削角顶隙系数C*齿宽b 3.1 齿扇参数计算1、 齿扇中间断面齿形参数计算如表3-2。 表3-2 名 称符 号计 算 公 式 端面压

19、力角 端面齿顶高系数端面齿根高系数基圆半径法节Pb齿顶高 齿根高齿全高 2、根据切制齿轮的工作原理，运用运动学关系及计算机作图，推导齿扇齿廓坐标并打印图形。以往常用切齿时的展成法原理画齿形。此措施比较直观，但存在着挥霍计算机机时，无法求得齿廓坐标值的缺陷。因此有必要找到新的措施来研究齿形。下面简介用运动学关系求得齿廓坐标的措施。并运用计算机作图法画出齿形。推导过程如下。(1)动坐标的建立 图3-1是切制齿轮时齿条刀具的形状及尺寸，现将动坐标X1O1Y1建立在刀具节线上。其X1轴与刀具节线重叠，Y1轴在刀具齿槽对称线上。方向如图中所示。则啮合线与刀具齿廓交点B(齿轮与齿条在此点啮合)在动坐标X1

20、O1Y1中坐标值。 X1B=-CO1=-(S-PC) =-(S-PBcos) =-(S-PAcos2) =-S-(S-AO1)cos) =-(Ssin2+AO1cos2) (3-1a) Y1B=-BC =-PAcossin =-(S-AO1)sincos (3-1b)式中 S齿条刀具相对于节点P的位移，设为自变量。 (3-2)现推导自变量S的取值规律。见图3-2。 由于切完一侧完整齿廓的渐开线段，刀具与齿轮啮合点从啮合线上B2点移到B1点。则B1、B2两点相应的S值即为自变量S的取值区间界线。 则： (3-3) (3-4)这样得到切完一侧齿廓渐开线段相应的S总和为: (3-5)若将S0提成若干

21、段，相应于每一S值，由(3-1)，便可以得到B点在X1O1Y1坐标系中的一组坐标值。 (2)齿轮坐标的建立 见图3-3，固定一坐标系XOY，此坐标系随齿轮一起转动，坐标方向如图中所示，则其相对于OP的转角与动坐标位移S之间有如下关系: (3-6)(3)坐标系的变换关系。由图3-3中看出，动坐标系中的一点B(X1B,Y1B)变换到齿轮坐标系中时，其坐标值为: (3-7a) (3-7b)即： (3-8) 这样便求得了一侧齿廓上渐开线段在齿轮坐标系中的一系列坐标值。(4)过渡曲线在齿轮的齿根圆到渐开线起始点之间，有一段过渡曲线。它是由刀具顶部c*m部分切出的。为了求得完整齿形，还应找出此段曲线的坐标

22、。图3-4中： (3-9) (3-10) (3-11) (3-12)其中:Rt为刀具顶端的圆角半径。则在过渡曲线上的某一点K，其XOY坐标中坐标值为 (3-13a) (3-13b)由于切过渡曲线时，S在SB1到SB3之间取值，这样将SB1SB3提成若干段，相应于每一S值，可以由 (3-8)得到一组K在动坐标系X1O1Y1中的坐标值。又因切过渡曲线时，齿轮与刀具的运动关系不变，则运用 (3-13)便可求得K点在齿轮坐标系中的坐标值。根据上面的推导，求出了齿轮齿廓的一侧完整曲线坐标值(涉及渐开线段与过渡曲线段)。将X1O1Y1中的坐标值X取反号，即可得到另一侧的对称齿廓曲线。再运用齿轮分齿角，进行

23、坐标系X1O1Y1的旋转变换，便可进一步得到相邻齿的齿廓。变换措施见图3-5。 (3-14) (5)计算机程序。可运用计算机计算齿廓坐标值并画出图形。由图中可以明显看到小端的根切和大端齿顶变尖现象。下面的程序是用VB语言编写的，这里只是部分代码，但其他代码与这部分代码类似，在这里就不所有列出了。程序中的各个变量的含义已在其中注明，有些变量只是起到中间变量的作用，无任何含义，可不必深究。Public c As SinglePublic b As SinglePublic m As Single m为放大倍数Public n As SinglePublic o As SinglePrivate S

24、ub Command1_Click()Dim a As SingleDim d As Single a = Text2 * 3.14159265 / 180 a为压力角(text2)的弧度值，下同. b = Text8 * 3.14159265 / 180 Text11 = Atn(Tan(a) * Cos(b) * 180 / 3.14159265 c = Text11 * 3.14159265 / 180 d = 3.14159265 / (2 * Val(Text5) + 2 * Val(Text7) * Tan(c) / Val(Text5) d为计算text15时的中间变量，无意义。

25、 Text12 = Text1 * Text5 Text13 = Text3 / Cos(b) Text4 = Text3 Text14 = Text4 / Cos(b) Text15 = Text1 * Text5 * Sin(d) Text16 = Val(Text1) * Cos(c) * (2.5 * 3.14159265 + Val(Text5) * (Tan(c) - c) + 2 * Val(Text1) * Sin(c) * (Val(Text7) + Val(Text10) / (2 * Val(Text1) * Tan(b) Text17 = 450 / Val(Text5

26、) + 720 / (3.14159265 * Val(Text5) * (Val(Text3) - Val(Text7) * Cos(c) * Cos(c) / Sin(2 * c)End SubPrivate Sub Command2_Click()Dim e As Single e为AO1的长度Dim f As Single f为s所相应的齿扇转角Dim g As Single g为分度圆半径的值Dim h As Single h为齿顶圆压力角Aa的cos值，i,j为中间值Dim i As Single i为基圆半径的值Dim j As Single j为齿顶圆半径的值Dim k As

27、Single k为F的值Dim r As Single r为Rt的值Dim s As Single s为自变量Dim t As Single t为伽玛的弧度值Dim p As Single p为循环第几次Dim q As Single q为齿扇整圆齿数Dim l As Single l为所求端面的变位系数Dim s1 As Single s1为SB1的值Dim s2 As Single s2为SB2的值Dim s3 As Single s3为SB3的值Dim x As Single x,y为因变量横,纵座标值Dim y As SingleDim x00 As Single x00,y00为计算

28、x0,y0的中间值Dim y00 As SingleDim x0 As Single x0,y0为s从-s2至s1范畴内变化时的横,纵座标初始值（即s=0时)Dim y0 As SingleDim x1 As SingleDim x2 As SingleDim y1 As Single x1,y1,x2,y2为计算x,y的中间值Dim y2 As Single l = Text7 Text18 = Val(l) m = Val(Text19) * 40 n = 8000 o = 4000 e = 3.14159265 * Val(Text1) / 4 + Val(l) * Val(Text1)

29、 * Tan(c) s1 = (Val(Text13) - Val(l) * Val(Text1) / (Sin(c) * Cos(c) + e i = 0.5 * Text1 * Text5 * Cos(c)j = 0.5 * Val(Text1) * Val(Text5) + (Val(Text13) + Val(l) * Val(Text1) h = i / j s2 = 0.5 * Text1 * Text5 * (Sqr(1 - h * h) / h) - Tan(c) - e r = Text1 * Text9 / (1 - Sin(c) s3 = 3.14159265 * Tex

30、t1 / 4 + Text13 * Text1 * Tan(c) + r * Cos(c) Circle (o, n), (0.5 * Val(Text5) - Val(Text14) - Val(Text9) + Val(l) * Val(Text1) * m, 255 Circle (o, n), (0.5 * Val(Text5) + Val(Text13) + Val(l) * Val(Text1) * m, 255 Line (o - 500, n)-(o + 500, n), 255 Line (o, n - 500)-(o, n + 500), 255 g = Text1 * T

31、ext5 / 2 q = Val(Text5) x00 = (-e * Cos(c) * Cos(c) * m y00 = (e * Sin(c) * Cos(c) + g) * m For p = -1 To 1 Step 1 x0 = x00 * Cos(p * 2 * 3.14159265 / q) - y00 * Sin(p * 2 * 3.14159265 / q) y0 = x00 * Sin(p * 2 * 3.14159265 / q) + y00 * Cos(p * 2 * 3.14159265 / q) For s = 0 To s1 Step s1 / 500 x1 =

32、-(s * Sin(c) * Sin(c) + e * Cos(c) * Cos(c) y1 = -(s - e) * Sin(c) * Cos(c) f = s / g x2 = (x1 + s) * Cos(f) - (y1 + g) * Sin(f) * m y2 = (x1 + s) * Sin(f) + (y1 + g) * Cos(f) * m x = x2 * Cos(p * 2 * 3.14159265 / q) - y2 * Sin(p * 2 * 3.14159265 / q) y = x2 * Sin(p * 2 * 3.14159265 / q) + y2 * Cos(

33、p * 2 * 3.14159265 / q) Line (x0 + o, n - y0)-(x + o, n - y), 255 Line (-x0 + o, n - y0)-(-x + o, n - y), 255 x0 = x y0 = y Next s k = (Val(Text13) + Val(Text9) - Val(l) * Val(Text1) - r s = s1 t = Atn(k / (s - s3) x1 = -(s3 - r * Cos(t) y1 = -(k + r * Sin(t) f = s / g x00 = (x1 + s) * Cos(f) - (y1

34、+ g) * Sin(f) * m y00 = (x1 + s) * Sin(f) + (y1 + g) * Cos(f) * m x0 = x00 * Cos(p * 2 * 3.14159265 / q) - y00 * Sin(p * 2 * 3.14159265 / q) y0 = x00 * Sin(p * 2 * 3.14159265 / q) + y00 * Cos(p * 2 * 3.14159265 / q) For s = s1 To s3 Step (s3 - s1) / 500 t = Atn(k / (s - s3) x1 = -(s3 - r * Cos(t) y1

35、 = -(k + r * Sin(t) f = s / g x2 = (x1 + s) * Cos(f) - (y1 + g) * Sin(f) * m y2 = (x1 + s) * Sin(f) + (y1 + g) * Cos(f) * m x = x2 * Cos(p * 2 * 3.14159265 / q) - y2 * Sin(p * 2 * 3.14159265 / q) y = x2 * Sin(p * 2 * 3.14159265 / q) + y2 * Cos(p * 2 * 3.14159265 / q) Line (x0 + o, n - y0)-(x + o, n

36、- y), 125 Line (-x0 + o, n - y0)-(-x + o, n - y), 125 x0 = x y0 = y Next s x00 = (-e * Cos(c) * Cos(c) * m y00 = (e * Sin(c) * Cos(c) + g) * m x0 = x00 * Cos(p * 2 * 3.14159265 / q) - y00 * Sin(p * 2 * 3.14159265 / q) y0 = x00 * Sin(p * 2 * 3.14159265 / q) + y00 * Cos(p * 2 * 3.14159265 / q) For s =

37、 0 To -s2 Step -s2 / 500 x1 = -(s * Sin(c) * Sin(c) + e * Cos(c) * Cos(c) y1 = -(s - e) * Sin(c) * Cos(c) f = s / g x2 = (x1 + s) * Cos(f) - (y1 + g) * Sin(f) * m y2 = (x1 + s) * Sin(f) + (y1 + g) * Cos(f) * mx = x2 * Cos(p * 2 * 3.14159265 / q) - y2 * Sin(p * 2 * 3.14159265 / q)y = x2 * Sin(p * 2 * 3.14159265 / q) + y2 * Cos(p * 2 * 3.14159265 / q) Line (x0 + o, n - y0)-(x + o, n - y), 1 Line (-x0 + o, n - y0)-(-x + o, n - y), 1 x0 = x y0 = y Next sNext pEnd Sub