单螺杆干法膨化机
单螺杆干法膨化机,螺杆,膨化
毕 业 设 计 任 务 书 200 8年2月19日 毕业设计题目单螺杆干法膨化机指导教师曾文萱职称讲师专业名称机电一体化技术班级机电50532学生姓名刘玲学号5020053212设计要求1.完成资料翻译一份(3000字以上)2.完成毕业设计调研报告一份;3.完成仿型切割机4.完成系统程序设计;5.完成毕业设计说明书一份;6.完成相关图纸。完成毕业课题的计划安排序号内容时间安排1外文资料翻译2008.2.20至2008.2.292搜集相关资料并调研,完成调研报告2008.3.1至2008.3.53进行硬件电路的设计,并完成相关程序的编写,编写说明书,绘制相关图纸。2008.3.6至2008.4.84整理毕业设计说明书并定稿,准备答辩2008.4.9至2008.4.105答辩2008.4.11答辩提交资料外文资料翻译,毕业设计调研报告,毕业设计说明书,相关图纸。计划答辩时间2008.4.11 无锡职业技术学院机电技术学院 2008 年 2 月 19日分类号 密级 无锡职业技术学院 毕业设计说明书 题 目:单螺杆干法膨化机 英文并列题目: 学 生 姓 名: 专 业: 指 导 教 师: 职 称: 毕业设计说明书提交日期 2008.4.11 地址:无锡职业技术学院 目录第一章 摘要 (1) 第二章 前言 (1)一、单螺杆干法膨化机的研制 (2) 二、对单螺杆干法膨化机的应用研究 (2)三、对茶树重单螺杆干法膨化机的研究 (2)第三章 设计任务 (3)第四章 设计分析 (4) 一传动路线的拟订 (4) 二膨化机的选择 (5) 三带轮的设计 (1)带的设计 (6)(2)带的设计 (9) *四轴的设计与校验 (1)轴的设计 (13)(2)轴的设计 (16) (3)轴承的选择 (18)(4)键的选用 (19)五刀片结构的设计及材料的选择 第五章 心得体会 (19)第六章 参考文献 (20)第一章 摘要 由于我国种茶历史悠久,种植地域广泛,迫切需要机械膨化器具来代替手工单螺杆干法膨化机械膨化是解决劳力不足和降低生产成本的根本途径。而普通单螺杆干法膨化机用于重膨化是属于破坏性使用,一般不宜提倡。本课题即针对成龄的深膨化、衰老的重膨化或台刈面临的问题及现有膨化设备的不足,研究出一种全新的重单螺杆干法膨化机械设备,并对整机各结构部件进行协调,对单螺杆干法膨化机所用刀片的材料、结构进行分析,研制配套的传动系统,相应的带轮,轴,机架,并进行计算和装配图的绘制。关键字:机械膨化器具,重膨化,全新的重单螺杆干法膨化机械设备,刀片的材料,传动系统,带轮,轴,机架。第二章 前言膨化是人为地抑制顶端主枝生长优势的措施,可刺激着生部位较低的芽萌发新技,增强树势,培养高产优质树冠。膨化方法主要有幼龄的定形膨化、成龄的轻膨化与深膨化,衰老的重膨化及台刈等。成龄经多年采摘和轻膨化后,采树冠摘面上会形成密集而细弱的分枝,这就是常说的“鸡爪枝”, 这时,新梢育芽能力减弱,生长乏力,茶叶产量和品质下降,为更新树冠采摘面,就得采用深膨化技术,剪去密集细弱的鸡爪枝层,使重新抽发新枝,提高育芽能力,延长高产稳产年限。一绪论 深膨化通常剪去冠面1015cm枝梢,目前的深膨化工作一般用双人抬单螺杆干法膨化机来实施,但双人抬单螺杆干法膨化机比较笨重,且工作效率低。重膨化的对象则是半衰老和未老先衰的。这种,虽然骨干枝的抽生能力仍较强,但生产枝的育芽能力已很弱,芽叶瘦小,叶张薄细,轻伸膨化根本不起作用,即使采用深膨化也不能达到目的,这时,就得采用重膨化技术。重膨化一般在离地3040cm处膨化树干。台刈则是比重膨化更为彻底的改造树冠的膨化技术,其对象是严重衰老的,但目的与重膨化相同;台刈后,从根颈部抽发的新枝能重新形成树冠。重膨化及台刈由于膨化的枝干一般较粗,现有的单螺杆干法膨化机械很难担当大任、不但效率低,而且常出现露枝现象;因此许多地方还在采用人工以砍柴刀对枝干进行砍切膨化,劳动状况恶劣、劳作水平极其落后,另外人工砍切膨化对生长是十分不利的。二国内外同类研究概况目前,国内科研人员对的膨化研究多集中于的轻膨化、中单螺杆干法膨化机械研制及应用上,而在专门用于老或未老先衰的重单螺杆干法膨化机械的研究与应用上,还基本处于空白状态。1、单螺杆干法膨化机的研制由于我国种茶历史悠久,种植地域广泛,迫切需要机械膨化器具来代替手工膨化,因此国内在单螺杆干法膨化机具的研制上,已取得了很大进步,国内已有多家单位生产出了多款单螺杆干法膨化机。如南京秦淮园林机械厂生产的单人多功能电动单螺杆干法膨化机,其主要技术参数为:主机重量:2.5kg;电压:24v;杆长:110cm;功率:100w;转速:6000转/分钟。该机具有环保节能,效率高,能耗小,对茶作物无污染等优点。浙江省生产的PSM110型单螺杆干法膨化机双人抬跨行作业机具,由两把锯齿型刀片作相对往复运动完成膨化作业。单螺杆干法膨化机的动力选用日本三菱TL33PVD型汽油机。当汽油机运转达到一定速度时,离合器先带动风机运转,继而将动力传输到减速齿轮箱,减速齿轮与偏心机构设计在同一箱体内,通过一级齿轮减速,动力传到偏心机构,偏心机构上有偏心方向为180的双凸台,带动连杆驱动刀片作往复运动,完成膨化作业。国外如日产的7-750型单人单螺杆干法膨化机配日本单缸二冲程1.03(1.4马力)汽油机,采用平刀片往复式膨化,膨化幅宽750。具有以下特点:重量轻、方便于单人操作,平形、弧形树冠均可使用,适应性很好;发动机性能好,操作简便,机身上设有停车按钮及汽油机调速控制手柄,刀片动、停、快、慢控制十分方便。目前,国内外对的轻、中单螺杆干法膨化机械的研制及应用均已成熟。并进入大面积应用的推广期。2、对单螺杆干法膨化机的应用研究人工膨化每人8小时只能剪0.02hm2,需付酬金1750元/hm2;采用单螺杆干法膨化机膨化,二人8小时可膨化0.4hm2,人均工效为手工的10倍,与人工相比费用降低了1312.5元/hm2。采用单螺杆干法膨化机进行重膨化时,人工重膨化每人8小时仅能剪0.0133hm2,每天工资需40元,需付酬金3000元/hm2;用单螺杆干法膨化机勉强凑合使用,两人用双人单螺杆干法膨化机作主膨化,另一人用单人单螺杆干法膨化机补修遗留枝与边枝,三人可膨化0.2hm2,工效是手剪的5倍,生产成本是1963元/hm2。与手工相比可降低成本1037元/hm2。1999年单临安市的深膨化工作就可节约劳力1050工,节约生产成本30580余元;重膨化工作可节约成本13820余元,节约劳力800工。通过以上研究,过婉珍等人认为:机械膨化是解决劳力不足和降低生产成本的根本途径。而普通单螺杆干法膨化机用于重膨化是属于破坏性使用,一般不宜提倡。并建议生产厂家能生产专用重单螺杆干法膨化机,以满足用户需要。华南农业大学的覃松林研究分析了单、双人单螺杆干法膨化机使用时应该注意的问题,他重点指出,单人单螺杆干法膨化机和双人单螺杆干法膨化机不准作老的深膨化和重膨化,否则机器将严重超载而遭到破坏。3对重单螺杆干法膨化机的研究 通过以上科技人员的研究结果可以看出,单螺杆干法膨化机无论是单人型还是双人型,都难以承担起老的重膨化任务,这迫切需要国内的科技工作者研究开发出一种专门用于老的重单螺杆干法膨化机械。综观国内外,目前对老重膨化方面的研究很少,而且研究领域也仅仅侧重于重膨化工作对的影响及效应分析,对重单螺杆干法膨化机械的开发和研制以及应用基本上还处于空白状态,本课题的开展将打破该领域的空白局面,属国内首创。第三章 设计任务 (一) 膨化是人为地抑制顶端主枝生长优势的措施,可刺激着生部位较低的芽萌发新技,增强树势,培养高产优质树冠。膨化方法主要有幼龄的定形膨化、成龄的轻膨化与深膨化,衰老的重膨化及台刈等。 (二)、主要技术指标:1)刀具使用寿命:720h左右;2)膨化树高:250cm;3)膨化幅宽:500cm;4)工作效率:最高0.24hm2/h;5)切口平整度:平均80; (四)、传动路线的拟定考虑到经济性及机器的整体结构和所需传动的准确性,我们拟定了整台机器的示意图 (五)、设计步骤 1.基本结构的确定 2.根据基本结构计算分析各个零部件 3.根据设计说明画出总装图4.根据计算结果及总装图,画出各个零件图 第二章设计分析一 传动路线的拟定 1.对传动方案的要求 合理的传动方案,首先应满足工作机的功能要求,其次还应满足工作可靠、传动效率高、结构简单、尺寸紧凑、重量轻、成本低、工艺性好、使用和维护方便等要求 2.拟定传动方案 任何一个方案,要满足上述所有要求是十分困难的,要统筹兼顾,满足最主要的和最基本的要求。方案一: 方案二: 考虑到经济性及机器的整体结构和传动所需要的准确性,我们分析决定采用结构比较简单的带轮传动,故我们选择第一种传动方案。 二.汽油机的选择 1、已知给定的参数如下: (1).切削力F=200N; (2).切削最大半径R=60mm; (3).刀片转速n=1500r/min; 2、汽油机的选择计算:(如图)T=FR=200N0.06m=12N.m 选择2E60C型汽油机,立轴,水冷,P=7.4KW n=2500r/min,T=53N.m三.带的设计1.确定计算功率 工 况 KA空、轻载起动重载起动每天工作小时数/h1616载荷变动微小液体搅拌机,通风机,和鼓风机(7.5kW)、离心式水泵和压缩机、轻型输送机1.01.11.21.11.21.3载荷变动小带式输送机(不均匀载荷)、通风机(7.5kW)、旋转式水泵和压缩机、发电机金属切削床、旋转筛、剧木机和木工机械1.11.21.31.21.31.4载荷变动较大制砖机、斗式提升机、往复式水泵和压缩机、起重机、磨粉机、冲剪机、橡胶机械、振动筛、纺织机械、重载运送机1.21.31.41.41.51.4载荷变动很大破碎机(旋转式。颚式等)、磨碎机(球磨、棒磨、管磨)1.31.41.51.51.61.8 表8.21 工作情况系数KA由表8.21查得=1.1 由式(8.12)得=1.17.4KW=8.14KW2. 选择普通V带型号 根据=8.14KW =2500r/min 由图8.12选用B型普通V带3. 确定带轮直径 根据表8.6和图8.12选取=140mm 且=140mm125mm 大带轮直径为 =/=2500/1500140=233mm按表8.3选取标准植236mm,则实际传动比I,从动轮的转速分别为 i=/=236/140=1.69 =/i=2500/1.69=1479r/min 从动轮的转速误差为 (1479-1500)/1500100%=-1.4%在5%以内,为允许值4.验算带速VV=/601000=18m/s在5-25m/s的范围内。5.确定带的基准长度和实际中心距a 按结构设计要求初定中心距 0.7(+)a2(+) 263a 7.确定V带根数Z 由式(8.18)得Z/ 根据=140mm ,=2500r/min 查表8.10用内插法得 =3.8KW 由式(8.11)得功率增量为 = 由表8.18查得=2.6494 根据传动比i=1.69 查表8.19得=1.1202 则=2.64942500(1-)=0.7KW 由表8.4查得带长度修正系数=0.92 由表8.11查得包角系数=0.99 得普通V带的根数为 Z=8.14/(3.8+0.7)0.920.99=1.98 圆整后得Z=2跟 8.求初拉力及带轮轴上的压力 由表8.6查得B型普通V带每米质量q=0.17kg/m 根据式(8.19)得单根V带的初拉力为 = = =227.5N 由式(8.20)可得作用在轴上的压力 =2Z =22272 =904N 9. 设计结果 选择.2跟B-4000GB1171-89V带 , 中心距a=505mm ,带轮直径=140mm , =236mm ,轴上压力=904N带设计 主动轮的转速1500r/min,从动轮转速1500r/min1 确定计算功率 工 况 KA空、轻载起动重载起动每天工作小时数/h1616载荷变动微小液体搅拌机,通风机,和鼓风机(7.5kW)、离心式水泵和压缩机、轻型输送机1.01.11.21.11.21.3载荷变动小带式输送机(不均匀载荷)、通风机(7.5kW)、旋转式水泵和压缩机、发电机金属切削床、旋转筛、剧木机和木工机械1.11.21.31.21.31.4载荷变动较大制砖机、斗式提升机、往复式水泵和压缩机、起重机、磨粉机、冲剪机、橡胶机械、振动筛、纺织机械、重载运送机1.21.31.41.41.51.4载荷变动很大破碎机(旋转式。颚式等)、磨碎机(球磨、棒磨、管磨)1.31.41.51.51.61.8 表8.21 工作情况系数KA由表8.21查得=1.1 ,由式(8.12)得1.17=7.7KW2. 选择普通V带型号根据=7.7KW 由图8.12选用B型普通V带3. 确定带轮基准直径 根据表8.6和图8.12选取=125mm ,且为B型V带最小直径大带轮直径为: =125=125mm按表8.3选取标准值为125mm ,则实际传动比i ,从动轮的实际转速分别为: 从动轮的转速误差率为: 100%=0 在5%以内,为允许值。4. 验算带速V 在5-25m/s范围内5. 确定带的基准长度和实际中心距a 按结构设计要求初定中心距 0.07()() 175500取=200mm由式(8.15)得 =792.5mm由表8.4选取基准长度=800mm a = =6. 校验小带轮包角由式(8.17)得 =7. 确定V带根数Z 根据=125mm =1500r/min ,查表8.10用内插法得 由式(8.11)得功率增量为 由表(8.18)查得 根据传动i=1 ,查表8.19得=1则 =0 由表8.4查得带长度修正系数 ,由图8.11查得包角系数 得普通V带根数 圆整得Z=28. 求初拉力及带论轴上的压力由表8.6查得B型普通V带的每米质量q=0.17kg/m ,根据式(8.19)得单根V带的初拉力为: =284N由式(8.20)可得作用在轴上的压力为: =1136N9. 计算结果 选用2根B-GB1171-89V带,中心距a=200mm ,带轮直径 ,轴上压力四轴的设计 (一).轴的计算 1. 选择轴的材料 ,确定许用应力 因我们设计的轴对材料无特殊要求,故选用45钢并经调质处理,由表13.4查得强度极限 ,再由表13.2查得许用弯曲应力2. 按扭强度估算轴径根据表13.1得 ,又由式(13.2)得 因最小轴径处有键槽存在,故将估算增大3%5%取为19.1mm21.1mm由设计手册查得标准直径3. 设计轴的结构并绘制机构草图a.确定各轴段直径 根据设计手册公式 取h=2.5mm 初选轴承6307的直径根据轴承的内径决定取为的直径也是根据轴承来定 取为b.确定各轴段长 根据汽油机高度及整机结构,轴的总长为520mm 轴段的长度可以根据所选带轮宽螺母厚度及安装结构确定为125mm 轴段的长度根据轴承座端面和带轮的距离确定为26mm 轴段的长度轴承宽得21mm 轴段用装刀片,可根据刀片的厚度,螺母和垫片的厚度确定轴长为50mm轴段的长也为轴承宽21mm 轴段的长和轴段的一样为26mm 最后留下的长度就为轴段的长(二).轴的校验 以B为基点 , 在以C点为基点: 查表13.1得,满足,故轴的设计满足要求。 (三).轴承的选择 应 所以只要边的轴承可用即可 初选轴承6307 GB/T276-1994 按文献8-23,基本额定功率为 轴的预期寿命取为 查表得 故6307滚动轴承满足要求(四). 键的选用根据结构选用10110 普通A型平键轴的设计 (一).轴的计算 4. 选择轴的材料 ,确定许用应力 因我们设计的轴对材料无特殊要求,故选用45钢并经调质处理,由表13.4查得强度极限 ,再由表13.2查得许用弯曲应力5. 按扭强度估算轴径根据表13.1得 ,又由式(13.2)得 因最小轴径处有键槽存在,故将估算增大3%5%取为18.820.06mm由设计手册查得标准直径6. 设计轴的结构并绘制机构草图a.确定各轴段直径 根据设计手册公式 取h=2.5mm 初选轴承6307的直径根据轴承的内径决定取为的直径也是根据轴承来定 取为b.确定各轴段长 根据汽油机高度及整机结构,轴的总长为470mm 轴段的长度可以根据所选带轮宽螺母厚度及安装结构确定为66mm 轴段的长度根据轴承座端面和带轮的距离确定为27mm 轴段的长度轴承宽得21mm 轴段用装刀片,可根据刀片的厚度,螺母和垫片的厚度确定轴长为50mm轴段的长也为轴承宽21mm 轴段根据轴承座端面和带轮的距离确定为26mm 最后留下的长度就为轴段的长 (二).轴的校验 以B点为基点: 在以C点为基点: 查表13.1得,满足,故轴的设计满足要求。 (三).轴承的选择 应 所以只要边的轴承可用即可 初选轴承6307 GB/T276-1994 按文献8-23,基本额定功率为 轴的预期寿命取为 查表得 故6307滚动轴承满足要求 (四).键的选用 根据结构选择1056的普通A型平键五刀片结构的设计及材料的选择 1.刀片的结构采用用圆盘形的刀盘,两边有装有两个对称的刀片,刀片示意图入图所视: 2.材料的选择:刀片在高速的环境下工作,且在剪切过程中,刀片会受到很大的挤压力,摩擦也会很厉害,需要的硬度也比较高。根据这些我们决定选择W18Cr4VW18Cr4V是应用最广泛的高速钢,其性能只要有:热处理硬度可达63-66HRC,抗弯强度可达3500MPa,可磨性好。其优点:通用性强,工艺成熟。热处理的主要特点:淬火加高温(1200摄氏度),以及回火时温度高(560摄氏度)左右、次数多达三次左右。采用高淬火温度是为了让难溶的特殊炭化物能充分溶入奥氏体,最终使马氏体中W、Mo、V等含量足够高,保证其热硬性足够高;回火温度心 得 体 会经过自己和小组成员的共同努力,终于将毕业设计完成了。在这次毕业设计过程中,我们遇到了许许多多的问题,一遍又一遍的计算,一遍又一遍的修改,一遍又一遍的推敲机械结构,由于一开始对结构的设计不太完美,导致我们走了很多弯路。后来,在完全没老师的指导下,我们进一步对结构进行了修改和推敲,并得到了比较完善的框架结构。尽管这次设计的时间是短暂的,但是对我来说,收获却是很大的,俗话说的好“学到用时方狠少”,以前,我们只知道学知识,但是对知识的吸收和利用并不多,这次毕业设计,让我们再次温习了以前学过的知识,并联系起来,运用在自己的设计中。同时也对知识有了进一步的巩固,不仅让我们对的生长和膨化有了进以步的了解,而且也让我们对office软件,和计算机绘图软件AutoCAD等工具软件有了熟练的掌握 参 考 文 献1机械零件设计手册,吴宗泽,机械工业出版社,2003年112互换性与测量技术基础,陈于萍,机械工业出版社,2003年103机械制图李澄,吴天生,闻百桥,高等教育出版社,1997年74机械设计基础。陈立德,高等教育出版社2000年85机械设计手册,联合编写化学工业出版社,1981年16工程力学,张定华 ,高等教育出版社, 2000年8第21页 共21页
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