2998 咖啡杯塑料模具设计
2998 咖啡杯塑料模具设计,咖啡杯,塑料,模具设计
I咖啡杯塑料模具设计Plastic mould design of Coffee Cup专业班级:学生姓名:指导教师:系 别:机械工程系2008 年 6 月II摘 要咖啡杯塑料模具设计本课题以咖啡杯作为研究对象,通过对其结构形式和材料的注射成型工艺进行正确的分析,设计了一付一模两腔的塑料注射成型模具。根据制件的质量和体积初步选定注射机的型号,并对注射机的相关参数进行了校核,同时对模具分型面进行了选择,型腔布局进行了设计,对重要成型零件比如型芯和型腔的工艺参数进行了设计计算。其次对浇注系统各个部分的工艺参数及结构的选择,导向机构的设计与布局,脱模机构的设计依据,还包括模架的选择等等,都做了相关的研究。最后,对模具的组成零部件和总体装配图进行了绘制,并对部分零部件的材料进行了选择,加工工艺也进行了安排。关键词:咖啡杯;成型零件;工艺参数;零部件IABSTRACTPlastic mould design of coffee cupThe FANUC0i control panel of numerical control simulation is researched,and developed the FANUC0i control panel by Delphi language programmingFirstly,the purpose,future and effect of numerical control simulation system is introduced;Secondly,the function programming of CNC machine is studied deeply. Based on these, the every module of the control panel of Numerical control simulation system is planned, including three modules of POS、PROGRAM and MENUOFFSETThirdly, different functions of them are realized with the delphi programming, including reasonable division of the panel, module programming of similar function buttons, up and down display of the keys and saving of the codes. Key words: coffee cup; modeling parts; technological parameter; component and partI目 录绪 论 .1第 1 章 塑件几何形状及塑料材料 .31.1 塑料的基本特性及工艺分析 .31.2 聚丙烯主要用途及其成型特点 .4第 2 章 设备选取 .52.1 注射机的分类 .52.2 模具相关尺寸计算 .7第 3 章 确定型腔数及位置布局方案 .93.1 型腔数的确定 .93.2 型腔布局方案 .93.3 确定分型面及模架组合形式 .10第 4 章 浇注系统设计 .114.1 主流道、主流道衬套的设计 .114.2 分流道设计、浇口的设计 .124.3 冷料穴的设计及成形零部件的设计 .134.4 确定成形零部件工作尺寸 .144.5 侧向分型与抽芯机构设计 .15第 5 章 注射模结构零部件设计及注射机的校核 .185.1 合模导向机构及脱模机构的设计 .185.2 注射量、注射压力及锁模力的校核 .195.3 模具高度与注射机闭合高度的关系校核、开模行程的校核 .20第 6 章 模具的装配与调试 .216.1 此套模具的设计方案 .216.2 机构的工作原理(开模和关模)及装配要点 .21总 结 .22参 考 文 献 .23附 录 .24附录 1:英文资料 .24附录 2:中文资料 .30零件图及工艺卡片 .34致 谢 .351绪 论21 世纪,塑料工业以前所谓有的速度高速发展。塑料,在各个领域、各个行业乃至国民经济中已拥有举足轻重的不可替代的地位。市场经济的不断发展,促使工业产品越来越向多品种、高质量、低成本的方向发展,为了保持和加强产品在市场上的竞争力,产品的开发周期、生产周期越来越短,于是对制造各种产品的关键工艺装备模具的要求越来越苛刻。一方面企业为追求规模效益,使得模具向着高速、精密、长寿命方向发展;另一方面企业为了满足多品种、小批量、产品更新换代快、赢得市场的需要,要求模具向着制造周短,成本低的快速经济的方向发展。计算机、激光、电子、新材料、新技术的发展,使得快速经济制模技术如虎添翼,应用范围不断扩大,类型不断增多,创造的经济效益和社会效益越来越显著。目前,我国塑料工业的高速发展对模具工业提出了越来越高的要求。在 2004 年,塑料模具在整个模具行业中所占比例已上升到 30左右,未来几年中,塑料模具还将保持较高速度发展。模具是工业生产中使用极为广泛的重要装备,采用模具生产制品及零件,具有生产效率高,节约原材料,成本低廉,保证质量的一系列优点,是现代工业生产中的重要手段和主要发展方向。在我国塑料模具市场中,以注塑模具需求量最大,其中发展重点为工程塑料模具。有关数据表明,目前仅汽车行业就需要各种塑料制品 36 万吨;电冰箱、洗衣机和空调的年产量均超过 1000 万台;彩电的年产量已超过 3000 万台。统计表明,家电行业所需模具量年增长率约为 10。一台电冰箱约需模具 350 副,价值约 4000万元;一台全自动洗衣机约需模具 200 副,价值 3000 万元;一台空调器仅塑料模具就有 20 副,价值 150 万元;单台彩电大约共需模具约 140 副,价值约 700 万元,仅彩电模具每年就有约 28 亿元的市场。随着家电市场竞争的白热化,外壳设计成为重要的一环,对家电外壳的色彩、手感、精度、壁厚等都提出新要求。业内人士普遍认为,大型、精密、设计合理(主要针对薄壁制品)的注塑模具将得到市场的欢迎。汽车工业近年来增长速度惊人,因此汽车模具潜在市场巨大。每一种型号的汽车都需要几千副模具,价值上亿元,而我国大型精密模具的制造能力不足。据介绍,目前我国高档轿车的覆盖件模具几乎全部为进口产品。有专家预测,在未来的模具市场中,塑料模具在模具总量中的比例将步提高,其发展速度将高于其他模具。所以我们加强模具的设计就更加重要了。我们在学校学习的学生,应当以当前的发展相适应,所以安排模具方面的课题也具2有深远的意义。在设计的过程中,我系统的收集了资料,认真地分析了塑件的结构和材料的性质,随后定下方案,绘制了模具装配图,零件图,安排了零件加工工艺、撰写了设计说明书。通过这些过程,使我对于模具结构及工作原理有了更新的认识。在设计的过程中,得到了刘介臣技师的指导,在方案的拟定方面提出了建设性的建议;零件图的绘制中,张铁城教授进行了全面的审核。在此,对老师的帮助表示衷心的感谢。由于作者水平有限,设计中难免出现疏漏和不妥之处,恳请各位老师和同学批评指正,作者不胜感激。3第 1 章 塑件几何形状及塑料材料塑料成形模具按成形原理分有注射模、压缩模、压注模、挤出模、吹塑成形模和挤压成形模。此次设计的模具需要成形的塑料零件是皮带轮,材质是聚氯乙烯(PVC ) ,因此注射模是其最适合成形的塑料模。设计模具之前,明确 PVC 材料的种类及特性,模具设计必须符合其成形条件。为了了解 PVC,有必要先了解一下树脂及塑料。树脂是遇热变软,具有可塑性的高分子化合物的统称。一般是无定形固体或半固体。分为天然树脂和合成树脂两大类。松香、安息香等是天然树脂,酚醛树脂、聚氯乙烯树脂等是合成树脂。树脂是制造塑料的原材料,也用来制涂料、黏合剂、绝缘材料等。塑料是一种以有机合成树脂为主要原料,加入或不加入其它配合材料而构成的人造高分子材料。按受热行为分有热固性塑料和热塑性塑料。受热后聚合物作物理及化学变化,分子呈网型结构而固化的塑料为热固性塑料,如酚醛树脂(PF) 、脲甲醛树脂(UF) 、环氧树脂(EP)等。受热后聚合物作物态转变而变软,分子仍为线型或支链型结构的塑料为热塑性塑料,如聚乙烯(PE) 、聚氯乙烯(PVC) 、聚苯乙烯(PS)等。按使用特点分为通用塑料、工程塑料、特种塑料和增强塑料。聚乙烯(PE) 、聚苯乙烯(PS) 、聚氯乙烯( PVC)属通用塑料,产量大(约占塑料总产量的 75%) 、价格低、用途广。ABS 属工程塑料,其力学性能优良、在工程中作结构材料的塑料。特种塑料具有某一方面的特殊性能,如高耐热性、高电绝缘性类塑料。PI 属特种塑料。增强塑料是树脂与增强材料(如玻璃纤维)相结合而提高塑料机械强度的复合型塑料。FRP 、FRTP 属增强塑料。按结晶状态分为结晶型塑料和非结晶型塑料。结晶型塑料是分子规整排列且保持其形状的塑料。PE 属结晶型塑料。非结晶型塑料是长链分子绕成一团(对热塑性塑料)或结成网状(对热固性塑料) ,且保持其形状的塑料。聚丙烯属结晶型塑料。1.1 塑料的基本特性及工艺分析聚丙烯是由丙烯单体经聚合而成。无味、无毒,外观似聚乙烯,呈白色的半透明蜡状,是通用塑料中最轻的聚合物,其相对密度仅为 0.890.91g/ cm3,结晶度为50% 70%,具有明显的熔点(164170) 。聚丙烯具有优良的耐热性、耐化学腐蚀性、电性能和力学性能。屈服强度、抗拉强度、抗压强度、硬度、刚度及弹性、韧性、延伸性比聚乙烯好,特别是经定向后的聚丙烯具有极高的抗弯曲疲劳强度,可制作铰链。聚丙烯可在 107121下长4期使用,在无外力作用下,使用温度可达 150。聚丙烯是通用塑料中唯一能再水中煮沸且在 135蒸汽中消毒而不被破坏的塑料。聚丙烯的低温特性不如聚乙烯,脆化温度仅为-10-30,低温冲击强度低,抗氧化能力很低,其制品在光、热及氧的作用下易老化,故聚丙烯塑料中应添加适量的抗氧化添加剂。制品的材料采用增强聚丙烯,属热塑性塑料。该塑料吸水性小,熔融时流动性较好,成型容易,但收缩大。另外,该塑料成型时易产生缩孔、凹痕、变形等缺陷;成型温度低时,方向性明显,凝固速度较快,易产生内应力。因此,在成型时应注意控制成型温度,浇注系统应缓慢散热,冷却速度不宜过快。工艺分析:根据材料的性能,聚丙烯材料塑件的壁厚应为 0.94。合理的选择壁厚很重要,在使用上要求壁厚有足够的强度和刚度,脱模时能顺利脱出,为方便实用,塑件取用壁厚为 2.0,太厚不但显得笨重,而且还会增加成本,由于塑件冷却后产生收缩,会使塑件冷却后紧紧包住型芯或型腔当中的突起部分,为防止拉伤和擦伤塑件,设计塑件时,必须考虑塑件内外表面沿脱模方向具有足够的脱模斜度,常取 1- 30。塑件转角处采用过渡圆角,半径为塑件壁厚的 1/3 以上。最少不宜小于 0.5mm。1.2 聚丙烯主要用途及其成型特点主要用途:聚丙烯可用做各种机械零件,如法兰、接头、泵叶轮、汽车零件和自行车零件等;可用作冷热水、蒸汽、各种非强酸、碱等的输送管道,化工容器和其他设备的衬里、表面涂层等;可制造各种绝缘零件以及自带铰链的盖体合一的箱壳类制件。聚丙烯优良性还在于它能耐沸水蒸煮,而不损坏,因此,适宜做医疗器械,和餐具。成型特点:成型收缩范围大,易发生缩孔,凹痕及变形;聚丙烯热容量大,注射成型模具必须设计能充分冷却的冷却回路;聚丙烯成型的适宜模温为 80,温度过低会造成制品表面光泽差或产生熔接痕等缺陷。温度过高会产生翘曲现象。由于模具是与注射机配套使用的,设计模具时,大部分结构都是根据注射机的技术规格来设计的,因此设计过程中,注射机的选用显得尤为重要,而且应先选用注射机。5第 2 章 设备选取2.1 注射机的分类注射机是成型热塑性材料的主要设备,其类型和规格很多,现已经成批生产和试制,注塑机的选择从一次注射 310cm具有世界水平的 320cm的大型注射成型机等一系列产品,而且还在日益扩大。注射成型机的分类方法很多,有按塑料塑化方式分类柱塞式和螺旋式;有的按机械的传动方式分为液压式和机械式;也有的按操作方式分为自动、半自动和手动;还有按住设计的能力分为超小型(合模力在 t40以上) 、小型(合模力为 t204;注射容量为 3506cm) 、中型(合模力为 63;注射容量为 35cm) 、大型和超大型的(合模力为 800;注射容量为 32cm以上)关于柱设计的分类,至今还没有统一的意见,目前采用按外形特征分类的方法,可分为以下几种类型(1) 立式注塑机它的注射方向与合模仿相一致呈垂直状态,这种注塑机的优点是占地面积小,安装和拆卸方便,嵌件便于安放,料斗中的塑料能均匀的进入料筒。其缺点是塑件顶出后需用手取出,不易实现自动化操作,因机身较高,对厂房高度有一定的要求,机器易倾不够稳定,加料也不方便,这类注塑机的注射量 g60以下,大、中型注射机不宜采用。(2) 卧式注塑机这是目前使用最广,产量最大的注塑机,它的注射方向和合模方向一至,成水平排列。这种注射机的特点是机体较低,容易操作合加料。机床因重心较低而比较稳定;成型后订出的塑料可利用重力的作用自动下落。易于自动化操作,其缺点是模具的安装安放嵌件比较麻烦,即后的占地面积大。(3) 直角式注塑机它的注射方向与合模方向呈垂直状态,引起优点介于立、卧两种注塑机之间,结构简单,便于制造,特别适应于成型中心不允许留用浇口的痕迹的平面塑件。按塑化方式分类,可分为以下几种类型(1) 注塞式注射机塑料在料筒内受到料筒壁和分流梭两方面传来的热量而塑化成熔融状态。由于塑料的导热性很差,如果塑料层太厚,则它的外层熔融塑化时,内层尚未塑化,若要使塑料的内层也熔融塑化,塑料的外层就会因受热时间过长而分解。因此,注塞式结构不宜用于加工流动性差、热敏性强的塑料。6(2) 螺杆式注射机可使进入料筒内的塑料颗粒有一个预先塑化的过程,注射机内的注射注塞用螺杆代替。螺杆除作旋转运动外,还可作往复运动。进入料筒的塑料,一方面在料筒的传热及螺杆与塑料之间的剪切摩擦发热的加热下逐步熔融塑化,另一方面被螺杆不断推向料筒前端。当靠近喷嘴处的塑料熔体达到一次注射量时,螺杆停止转动,并在液压系统的驱动下向前推动,将熔体注入模具形腔中去。聚丙烯是流动性、热稳定性都差的塑料,因此不宜选用注塞式注射机。再根据给定塑料件的大小,初步设计一模多腔的注射模所需的注射量要大于 25cm 3,且模具形状不大,所以适合选用卧式注射机。立式注射成形机和直角式注射成形机的结构为注塞式结构,而卧式注射成形机的结构多为螺杆式,因此,此塑件应选用卧式且为螺杆式的注射机进行成形加工。根据技术规格的不同,此类注射机分有多种型号。由聚丙烯的成型条件工艺参数结合实用模具设计与制造手册 ,选型号为 Sz-400/ZH-63 的注射机。上海塑料机械厂制造机型 Sz-250/ZH Sz-320/ZH Sz-400/ZH螺杆直径/mm22 25 30 25 30 35 30 35 40理论注射容积/cm 319 25 36 28 40 54 46 63 82注射压力/Mpa213 165 115 237 165 121 225 165 126锁模力/KN 250 320 400模具最小厚度/mm130 130 150模板行程/mm310 310 350模板最大开距/mm440 440 500顶出力/KN 13 13 18顶出行程/mm50 70 70塑料成形时所需的注射总量应小于所选的注射机的注射量,注射容量以容积表示,塑件体积应小于(包括浇注系统)注射机容量,其关系按下式校核:(2-1)注件 V8.07注塑容量一重量 (g)表示(包括浇注系统)同样应小于注射机的注射量其关系按下式校核:(2-2) 根据塑件尺寸大至估算其体积 V 如下:(2-3)(2-4)模具为两腔型腔平均压力:聚丙烯属易成型制品,根据经验数据查表,选择注射机型号为: Sz-400/ZH-63。2.2 模具相关尺寸计算1)模具厚度注射机规定的模具最大与最小厚度是指动模板闭合后达到规定锁模力时动模板和定模板间的最大与最小距离,因此所设计模具的厚度应处在注射机规定的模具最大与最小厚度范围内,即式中:H-模具厚度(mm) ;Hmin-注射机允许的最小模厚,即动、定模之间的最小开距(mm) ;Hmax-注射机允许的最大模厚(mm) 。如果模厚太大,则无法安装在注射机上,反之如果模厚太小,需要增加垫板。2)开模行程的校核开模行程 s(也称合模行程)指模具开合过程中动模固定板的移动距离。注射机的开模行程是有限的,制品从模具中取出所需的开模距离必须小于注射机的最大开模距离,否则制品无法从模具中取出。下面分三种情况加以讨论。注射机最大开模行程 Smax 与模厚无关时的校核当注射机采用液压机械联合作用的锁模机构时,其最大开模行程是由连杆机构或合模液压缸的冲程所决定的,而不受模具厚度影响,当模具厚度变化时可由其调模装置调整。其开模行程用下述方法校核。单分型面注射模式中:H1制品脱模需推出的距离;H2制品高度(包括浇注系统凝料) 。3)双分型面注射模对于双分型面注射模,为了保证开模后既能取出制品又能取出流道内的凝料,需要在开模距离中增加定模座板与中间板之间的分开距离,的大小应该保证可以方便地取出流道内的凝料,因此双分型面注射模式中:H1制品脱模需推出的距离;注件 G8.0371.CMV425总maxminH)105(21HSnax )105(321HSnax8H2制品高度(包括浇注系统凝料) ;H3取出浇注系统凝料必须的长度。一般情况下制品脱模所需的推出距离 H1 常等于或大于模具型芯高度,但对于内表面为阶梯状的制品,有时不必推出型芯的全部高度即可取出制品。4) 注射机最大开模行程 Smax 与模厚有关时的校核对于全液压式锁模机构的注射机和直角式注射机,它们的最大开模行程直接与模具厚度有关,其最大开模行程等于注射机移动模板与固定模板之间最大距离 SK减去模具闭合厚度 Hm,,即mHSKmax式中:SK注射机移动模板与固定模板之间最大距离() ;Him模具厚度() 。单分型面注射模Sm)105(21max 或 HSK)105(21双分型面注射模mHKm)(321max 或 HS)05(3215) 具有侧向抽心时的最大开模行程的校核当模具需要利用开模动作完成侧向抽芯动作时,开模行程的校核还应考虑为完成抽芯动作所需增加的开模行程。设完成抽芯动作的开模距离为 HC,则有当 HCH1+H2 时,取mHcS)105(max 当 HCH1+H2 时,取 mHS)105(21ax 9第 3 章 确定型腔数及位置布局方案 3.1 型腔数的确定 为了提高模具的成形效率,把模具设计成有多个型腔的结构,使得一次注射成形多个相同的塑料骨架。而 Sz-400/ZH-63 注射机的最大注射量为 63cm 3,这势必会限制模具的型腔数。而且,此塑件成形模具必须带有侧向抽芯机构,型腔越多,模具结构就越复杂,从而提高模具的制造难度及加工成本。另外,型腔越多,成形出的制品精度也就越低。经验认为每增加一个型腔,制品尺寸精度降低 4%,因此型腔数也不宜过大。综合考虑,初步确定为一模两腔的结构。 3.2 型腔布局方案由于 Sz-400/ZH-63 注射机为卧式注射机,模具也应该设计成卧式的,因此模具在水平方向上实现合开模动作。而侧向抽芯运动方向既可铅垂(图 3-1) ,也可水平(图 3-2) ,但对两者进行比较发现,前者上下两个侧型芯的自重会影响各自的抽芯力,导致两个侧型芯所用抽芯力的大小不同,破坏两个斜导柱的受力平衡。而且在开模后,上下两个侧型芯所需的限位形式也会有所不同,从而增加模具结构的复杂性。若采用后者结构,上述缺点就会全被消除,因此应该选用(图 2)所示的水平抽芯结构。侧向型芯位置确定后,为了使斜导柱的安装位置不与分流道的开设位置发生干涉,最好将两个型腔上下设置,即一个型腔设置在整个模具的上半部分,另一个型腔设置在下半部分,形成一上一下的位置结构(图 3-3) 。 图 3-1 图 3-2103.3 确定分型面及模架组合形式由于有两个型腔,若模具设置成一个分型面,塑件成形后就很难使冷凝料和塑件自动脱落,而且取出塑件和冷凝料也会有一定困难,因此最好设两个分型面,即一个主分型面-用来取出成形塑料制品,一个次分型面-用来取出冷凝料。此时,注射机、型腔数与布局及分型面都已确定,接下去就可以对模架的组成形式作出大致的确定。注射模架设计应尽量选用标准的模架组合形式,但由于一些标准模架不完全符合模具的设计结构,所以模架不能完全选用标准件,因此可参照 GBT 12556.1-90 模架标准进行模架设计。根据成形塑料零件及注射机型号,再参照 GBT 12556.1-90 模架标准,初步确定模架主要结构部件及主要尺寸。Sz-400/ZH-63 注射机所允许的模具最小厚度为150mm,模具最大厚度为无限制,但要考虑到模板行程。整个模架的厚度应在150500之间。初定模架厚度为 200mm。模具高度或宽度应小于 Sz-400/ZH-63 注射机动、定模固定板上的拉杆间距,以使模具能穿过拉杆空间安装在固定板上。若模具高度小于拉杆间距,安装时应把模具吊起,高过注射机,从上往下穿过拉杆进行安装。若模具宽度小于拉杆间距,安装时则把模具从注射机一侧横向穿过拉杆进行安装。因型腔是一上一下分布,高度方向尺寸相对宽度方向要大,再根据 Sz-400/ZH-63 注射机动、定模固定板尺寸,初定模具高度为 255mm,宽度为 230mm,即模具高度大于模具宽度,且宽度小于固定板上拉杆间距,在注射机上安装模具时应把模具从上往下穿过拉杆进行安装。由于浇注系统、侧向抽芯机构及型腔等主要结构还未完全确定,因此导柱、复位杆的位置先不予确定,以免发生结构上的干涉,待主要结构部件的设计至于完善后再作定夺。先进行下一步的设计-浇注系统的设计。11第 4 章 浇注系统设计 浇注系统是指塑料熔体从注射机喷嘴出来后,到达型腔之前在模具中所流经的通道,其作用是将熔融状态的塑料从喷嘴处平稳的引入模具型腔,并在熔体填充和固化定形的过程中将注射压力和保压力传递到塑料制品各部位,以获得组织致密、外形清晰、表面光洁和尺寸精确的塑料模具。浇注系统可分为普通流道浇注系统和无流道浇注系统两大类。此次设计的模具,其浇注系统为普通流道浇注系统。浇注系统的设计对注射成型效率和制件质量有直接影响,是获得优质塑料制品的关键。浇注系统由主流道、分流道、浇口和冷料穴等四部分组成。4.1 主流道、主流道衬套的设计主流道是指从注射机喷嘴与模具接触处起到分流道为止的一段料流通道,负责将塑料熔体从喷嘴引入模具。当模具闭合后,注射机喷嘴压紧模具主流道衬套,并封紧注射机与模具之间的间隙,熔体材料直接从料筒流入主流道。此次设计的模具在卧式注射机上使用,主流道应垂直于分型面。为了使冷凝料能从主流道中顺利拔出,将主流道设计成圆锥形。锥角 约为 14,锥角 取大值,以降低熔体在流道中流动阻力,因此取 =4 见图。内壁表面粗糙度 Ra应小于 0.631.25m,取 Ra=0.6m。 。注射机喷嘴应与主流道对中,为了补偿对中误差并解决冷凝料的脱模问题,主流道进口端直径需比喷嘴直径大0.51mm。主流道进口直径 d=d0+(0.51) (mm) 式中 d0 为注射机喷嘴直径, d0=4mm,因此, d=4+1=5(mm) 。 主流道进口端与喷嘴头部应为球面接触,在主流道衬套上连出一浅的球形定位槽,将喷嘴的球形头压在主流道衬套凹内。通常主流道进口端凹下的球面半径 R 比喷嘴球面半径 R0 大 12mm,凹下深度约为 35mm。主流道进口端球面半径R=R0+(12) (mm) 式中 R0 为喷嘴球面半径,得 R0=12mm,因此,R=12+2=14 (mm),以方便脱出主流道内的塑料凝料。在保证制品成形的条件下,主流道的长度应尽可能短,以减少压力损失及废料,但由于主流道的长度由与定模座板的厚度及主流道衬套的安装位置有关,必须结合主流道衬套的设计一同对其进行确定,因此主流道长度待定,接下去先设计主流道衬套。12由于注射成形时,注射机对模具施加的压力很大,主要作用于主流道衬套上,且主流道在与高温塑料熔体和注射机喷嘴反复接触和碰撞,所以一般不将主流道直接开设在定模上,而是将它单独开在一个主流衬套中,通常在淬火后嵌入模具,这样在损坏时便于更换或修磨。常用的主流道衬套有 A、B 两类,此模具选用A 型主流道衬套,B 型是为了防止衬套在熔体反压力作用下退出定模设计的,这里不再赘述。主流道衬套嵌定模座板之后,再由定位圈压住其大端面,也能起到抵抗熔体反压力的作用。主流道衬套的材料选用 T8A,要求热处理后硬度达到 5357HRC。 其尺寸应根据 Sz-400/ZH-63 注射机配套的定位圈尺寸及定模的厚度进行确定。 衬套与定模座板之间的配合采用 H7/m6。因定模座板必须与中间板无间隙接触,所以主流道衬套与定模座板配合后,必须保证其端面与定模座板大平面处在同一平面内。主流道衬套长度定为 30mm,主流道长度也随之确定为 36mm(30-4=26) ,主流道截止到定模座板的左端面处,塑料熔体流经此处开始进入分流道。下一步,分流道的设计。4.2 分流道设计、浇口的设计分流道是主流道与浇口之间的料流通道,是塑料熔体由主流道流入型腔的过渡段,负责将熔体的流向进行平稳转换,在多型腔模中起着将熔体向各个型腔分配的作用。对于单型腔模,可不设置分流道,而此次设计的模具设有两个型腔,有必要开设分流道,且开设在定模座板与中间板之间,并在中间板上进行加工。分流道其截面形状及尺寸主要取决于制品的大小、模具结构以及所加工的塑料种类。根据此塑料零件、材料及加工难易程度,确定分流道截面为抛物线截面,其尺寸依据推荐值及主流道直径大小定为如图所示尺寸。分流道的表面粗糙度不宜太小,以防将冷凝料带入型腔,一般要求达到 Ra 值为 1.6m 即可。这样可增大对外层塑料熔体的流动阻力,减小流速,并与中心熔体之间具有一定的速度差,以保证熔体流动时具有合适的切变速率和剪切热。在容易修磨情况下,分流道的长度应尽可能短,以减少压力损失及废料,因此两个型腔之间的间距也尽量小。根据型腔的大小,两个型腔的距离定为 102mm,分流道的单边长度应为 40mm,总长为 80mm浇口是分流道与型腔之间长度非常短,截面又很狭窄的一段料流通道。浇口截面狭窄,可使经过分流道之后压力和温度都已有所下降的塑料熔体,产生加速度和13较大的剪切热,保证熔体充模时具有较快的流动速度和较好的流动性。又因其长度短,所以浇口内可容纳的塑料熔体体积很小,故很容易冷却固化,从而有助于防止保压力不足或保压时间过短而引起的倒流现象。而且,浇口内冷却固化的塑料熔体(废料)强度很低,非常容易断裂,故使制品与废料分离,并便于制品脱模。浇口的长度和截面尺寸一般均可在试模过程中适当调整。特别是调整其截面尺寸时,截面高度的变化对浇口的容积及浇口冻结时间影响很大;另外,截面积的变化对塑料熔体内的切变速率影响很大,而切变速率又与熔体表面黏度有关,所以改变浇口截面尺寸或截面积的大小,可以控制浇口冻结时间,以及熔体充模时的流动性能。浇口的形式很多,参考实用模具设计与制造手册 1给出的浇口形式,根据塑料种类、塑料制品的形状及分模落料形式,应选点浇口。点浇口又称针状浇口或橄榄形浇口,点浇口是一种在制品中央开设浇口时使用的圆形限制性浇口,由于浇口前后两端存在较大的压力差,能有效地增大塑料熔体的剪切速率并产生较大的剪切热,从而导致熔体的表观粘度下降,流动性增加,利于充模。常用于各种壳类、盒类的热塑性塑料制品。点浇口的优点是浇口残留痕迹小,易取得浇注系统的平衡,也利于自动化操作;但是 由于浇口的截面积小,流动阻力大,需提高注射压力,只宜于成型流动性好的热塑性塑料。 浇口的直径经计算得 d=1 4.3 冷料穴的设计及成形零部件的设计冷料穴是用来收集料流前锋的冷料,常设在主流道或分流道末端。如图所示深度取 4mm,主流道表面粗糙度 Ra 小于0.320.63m。注射模闭合后,其内部零部件将组合成一个能容纳塑料的闭合空腔,即所说的型腔,它将接受由注射机注射出来的塑料熔体,并使它们在其内部固化成形为塑料制品。构成型腔的所有零部件统称为成形零部件。由于塑料零件外形有凹陷部分,对应成形模上必须有凸起部分,为便于加工起见,不把成形模设计成一个整体,而是采用嵌入式的成形模,即用型芯嵌入固定板中形成型腔结构。另外,与其它结构件不同,成形零部件采用的是更为优质的材料,出于材料费用考虑,也应设计成嵌入式14的。成形零部件在注射成形过程中直接与塑料熔体接触,需要承受温度、压力及塑料熔体的冲击和摩擦,长期工作之后,容易发生磨损、变形和断裂,因此成形零部件必须采用优质钢材制作。而聚丙烯又跟别的塑料不同,热分解后会产生带有腐蚀性的气体,因此成形零部件必须要选用耐腐蚀材料,可选用热作模具钢38CrMoAl,或者用 T8A 进行镀铬或渗碳处理。4.4 确定成形零部件工作尺寸成形零部件工作尺寸的确定必须考虑塑料的成形收缩、成形零部件的制造偏差及成形零部件的磨损等各方面因素。而且,由塑料零件图给出,零件上由模具型腔成形的部位,其最大尺寸为基本尺寸,偏差为负值;有型芯成形的部位,其最小尺寸为基本尺寸,偏差为正值。参见塑料成型工艺及模具简明手册的规定,型腔的最小尺寸为基本尺寸,偏差为正值;型芯的最大尺寸为基本尺寸,偏差为负值。由塑料成型工艺及模具简明手册中的公式,型腔内形尺寸计算LM =LS+LSS -/2-z/2 Z 0式中 LM 为型腔内形基本尺寸() , 为制品的公差或偏差,z 为成型零件的制造公差或偏差,取为 /5-/3,LS 为塑料制品的基本尺寸,且为最大极限尺寸() ,S 为塑料的平均收缩率,这里材料是聚丙烯,因此 S=(0.4+0.8)/2=0.6。LM2=27+270.006-0.32/2-0.08/2 08.=24.9508.LM3=13+130.006-0.22/2-0.08/2 .型芯外形尺寸计算LM=LS+LSS+/2+z /20Z 式中 LM 为型芯外形基本尺寸() ,LS 为塑料制品的基本尺寸,且为最小极限尺寸() , 为制品的公差或偏差,z 为成型零件的制造公差或偏差,取为/5-/3。LM4=50+500.006+0.22/2+0.1/20.1=10.210.1型腔深度尺寸计算 HM=HS+HSS-/2-z /2 Z 式中 HM 为型腔深度基本尺寸() , HS 为塑料制品高度基本尺寸,且为最大极限尺寸() , 为制品的公差或偏差,z 为成型零件的制造公差或偏差,取为 /5-/3 ,HM1=14+14 0.006-0.22/2-0.08/2 08.=13.9408.型芯高度尺寸计算HM=HS+HSS+/2+z/2 0Z 式中 HM 为型芯高度基本尺寸(),HS 为塑料制品型孔深度基本尺寸,且为最小极限尺寸(), 为制品的公差或偏差,z 为成型零件的制造公差或偏差,取为 /5-/3 ,15HM3=14+140.006+0.15/2+0.05/2 0.5=14.230.5为了塑件成形后便于脱模,型芯应该做成 1的锥度。塑件成型收缩率计算成型收缩率是指室温时塑件与模具型腔(或型芯)两者尺寸的相对差。可按下式求得:S= (LM - LS )/ LS*100%=0.6%S塑件成型收缩率;LM 模具型腔在室温下的尺寸;LS 塑件在室温下的尺寸。4.5 侧向分型与抽芯机构设计因为此塑件有侧凹部分,所以成形结构中必须带有侧向分型与抽芯机构。为实现分型时自动抽芯,把其设计成机动式的侧向分型与抽芯机构。机动式侧向分型与抽芯机构利用注射机的开模运动,并对其方向进行变换后,可将模具侧向分型或把侧型芯从制品中抽出。此次设计采用斜导柱式抽芯机构。由于塑料制品冷却后产生收缩,会紧紧地包住模具型芯或型腔中凸出的部分,为了使制品易于从模具内脱出,在设计时必须保证制品的内外侧面具有足够的脱模斜度。脱模斜度一般依靠经验数据选取,其大小与塑料的品种、制品的形状及模具的结构等因素有关,通常情况下脱模斜度 30130,最小为 1520。成型型芯愈长或型腔愈深,则斜度应取偏小值;反之可选用偏大值。制品高度不大时(小于 23mm)可不设计脱模斜度。脱模斜度的经验数据见表 2-1表 2-1 各种塑料的脱模斜度塑料名称 脱模斜度聚乙烯、聚丙烯、软聚氯乙烯ABS、尼龙、聚甲醛、氯化聚醚、聚苯醚硬聚氯乙烯、聚碳酸酯、聚苯乙烯、有机玻璃热固性塑料301351305022011) 抽芯距的确定抽芯距是指侧型芯从成形位置抽到不妨碍制品取出位置时,侧型芯在抽拔方向所移动的距离。抽芯距应保证型芯从成形位置拔到不防碍塑件的取出,抽芯距即型芯(滑块)移动的距离,抽芯距通常比侧孔或侧凹的深度大 23mm。如图所示,采用二等分滑块合模,其抽芯距必须保证瓣合模块完全退到骨架台肩之外才能将制16品脱模,即必须抽出 S1 的距离再加上 23mm,制品才能脱出,故抽芯距为S=S1+23mm= 2rR +23mm式中 S 为最小抽芯距,单位为 mm;R 为骨架最大半径,单位为 mm;r 为骨架最小半径,单位为 mm。所以 S= 2rR +23=25.5mm2) 抽芯力的确定将侧型芯从制品中抽出所需的力叫抽芯力。塑件在冷却时包紧型芯,产生包紧力。因此型芯抽拔力必须克服包紧力和摩擦阻力。在开始抽拔的瞬间抽拔力为最大。影响抽芯力的因素很多,它与侧型芯成形部分的表面积大小及其几何形状、壁厚、塑料的收缩率、刚性、对成形零件的摩擦系数、制品同一侧面同时抽芯的数量、成形工艺主要参数(注射压力、保压时间、冷却时间)及脱模斜度等因素有关。其计算公式为 FpA(fcos+sin)式中 p 为塑料制品收缩对型芯单位面积的正压力,一般取 812MPa;A 为塑料制品包紧型芯的侧面积,单位为 mm2。f 为摩擦系数,一般取 0.10.2。 为脱模斜度。因此, Fmax=12677.82(0.2cos+ sin)=2468.2 N ,取所需最大抽芯力为3kN。3) 斜导柱的确定斜导柱式侧 向分型与抽芯机构是利用斜导柱等传动零件,把垂直的开模运动传 递给侧向型芯,使之产生侧向运动并完成分型或抽芯动作。其结构紧凑、动作安全可靠,加工制造比较方便。斜导柱倾角 不宜太大,常采用 1520,在抽芯距一定的情况下,角度越大,所需斜导柱就越短。为缩短斜导柱长度,取 为 20。斜导柱所受的弯曲力 FW、抽芯力 F 和开模力 Fk 与倾角 的关系,如图所示,不计斜导柱与导滑孔间的摩擦力及滑块与导滑槽间的摩擦力,其关系式为FW=F/cos。 FW=F/cos =3/cos20=3.193kN 斜导柱工作部分长度 L=s/sin=14.46/sin20=45mm, 抽芯距 s 对应的开模行程 Hc= scot=14.46cot20=39.7mm,主分型面整个开模行程H 主=Hc+510mm=39.7+5=44.70mm,取 45mm 选斜导柱公称直径为 16mm,进行强度校核。d=31.0 WLF=12.36mm 因此取斜导柱直径 14mm 强度足够。斜导柱长度是根据抽芯距、固定端模板厚度,斜导柱直径及倾角的大小等有关斜导柱的材料用碳317.2.05817素工具钢 T8A,热处理要求硬度为 5458HRC,表面粗糙度小于 Ra0.8。斜导柱与固定板(中间板)采用过度配合 H7/k6,由于斜导柱在模具工作过程中主要用于驱动侧向滑块作往复运动,故侧型芯的压紧以及滑块的导滑等问题均与斜导柱的安装配合关系不大,所以斜导柱与滑块斜孔之间可以采用较松的间隙配合,这里采用H11/b11。斜导柱孔的位置确定在滑块正中且在其长度的 1/2 处。18第 5 章 注射模结构零部件设计及注射机的校核结构零部件是组成模具完成固定、导向、定位及成形时完成动作等的零部件,主要有合模导向机构和支承零部件。5.1 合模导向机构及脱模机构的设计合模导向机构在模具中,用来保证动模和定模或模内其它零部件之间准确对合,在模具中起定位、导向和承受一定侧压力的作用。导向机构主要有导柱导向和锥面定位两种形式。锥面定位是用在注射大型、深腔、高精度制品或薄壁容器及偏心制品时,成形时往往有很大的侧向作用力,因此不适合用在此次设计的模具当中,此次设计的模具采用导柱导向机构。导柱导向机构是利用导柱与导柱孔之间的配合来保证模具的对合精度。导柱的结构和尺寸按 GB/4619 选用,由模架结构图分析,主分型面导柱所受的侧向力要比次分型面导柱受到的侧向力大,因此主分型面导柱直径应大于次分型面导柱直径,初定主分型面导柱公称直径为 16mm,次分型面导柱公称直径为14mm。为让模具开模有序进行(让次分型面先分型,待次分型面分型终了后,主分型面再接着分型,直到整个开模行程结束为止) ,必须辅之于一些相应的功能部件及结构,为此,在主分型面间设置几个涨钉,利用涨钉的张力,使得开模开始时,中间板与动模板之间有足够的锁紧力来抵抗次分型面脱落冷凝料所需的力,从而使得次分型面先分型,待次分型面间限位机构的限位端起作用时,次分型面分型终了,同时限位机构带动中间板与动模板分型,即主分型面分型。因此,次分型面间采用限位导柱,既可起到合模导向的作用,又可实现模具的有序开模。为了使成形后的塑料制品能自动脱模,就需设置推出脱模机构。推出脱模机构设置在动模上,通过注射机的开模动作启动而将制品推出。推出脱模机构的推出零件种类也很多,这里用推杆推出脱模,即用推杆将塑件从型芯上推出。而且用此脱模机构,在完成一次脱模动作,开始下一个注射工作循环时,与制品接触的推杆必须回复到初始位置。因此,必须设有复位装置或复位杆。侧向分型与抽芯机构已设计完毕,布置推杆时必须考虑是否与侧向分型机构发生干涉现象。因为斜导柱安装在中间板(定模一侧)上,滑块安装在动模的侧向抽芯机构,同时,模具还采用推杆脱模机构,并依靠复位杆使推杆复位,侧型芯的水平投影面积与推杆相重合或推杆推出距离大于侧型芯的底面时,则可能会产生推杆19和侧型芯互相干扰的现象。因这种复位形式往往是滑块先于推杆复位,只是侧型芯或推杆损坏,这种情况在模具设计中称为“干涉”现象。因此,必须将推杆及复位杆布置在与侧型芯不同合模方向投影面内,保证抽芯时不会发生干涉现象。为保证推板在推进过程中不发生歪斜,就必须在推板上设有导向机构,而且推板由复位杆带动复位,其行程终端必须设有限位机构,如用限位钉进行限位,为了防止推板复位后与动模座板接触不平稳。因此,可用四个定距螺钉同时实现上述两种功能,既起到推板导向作用,又对推板复位后进行限位。 5.2 注射量、注射压力及锁模力的校核注射生产中,注射机每一个成形周期向模内注入的熔体体积或质量称为制品的注射量。其中包括模内浇注系统和飞边所用的熔体量。选择注射机时,必须保证制品的注射量小于注射机允许的最大注射量。根据生产经验,制品注射量一般不超过注射机最大注射量的 80%。Sz-400/ZH-63 注射机标定的是额定注射量,即最大注射量,因此按注射量校核。 式中 maxV为注射机的最大注射量,单位为 cm 3;V为制品总体积(包括制品、浇注系统及飞边在内) ,单位为 cm 3;V i为一个制品体积,单位为 cm 3, 塑料零件尺寸 ;n为型腔数,k注射机最大注射量利用系数,取 k=0.8;浇注系统及飞边体积,单位为 cm 3。因为初步设计为两腔,所以 n=2。V=217.71+4.5=40(cm 3)kV max=0.863=50.4 40(cm ) 因此,此注射机注射量足够。聚丙烯成形所需的压力为 70100MPa,而 Sz-400/ZH-63 注射机的最大注射压力为 165MPa,在聚丙烯成形所需压力的范围之内,因此,该注射机注射压力足够。高压塑料熔体充满型腔时,会产生很大的力,使模具沿分型面涨开,制品与浇注系统在分型面上的投影面积之和乘以型腔内熔体的压力 PM(PM 常取 2040MPa) ,即为作用在这个面积上的总力 FL,该力称为工艺锁模力,它必须小于注射机的额定锁模力 F,否则在注射成形过程中会因锁模不紧出现涨模溢料现象。为保证注射成浇VKVnii1max浇Vi20形时模腔能够可靠的锁闭,FL(0.80.9)F。聚丙烯
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