2322 采煤机牵引部设计
2322 采煤机牵引部设计,采煤,牵引,设计
编 号 :( )字 号本 科 生 毕 业 设 计题目: 姓名: 学号: 班级: 二八年六月采煤机牵引部设计马动地 21040247机械工程及自动化专业 04-2中国矿业大学毕业论文任务书学 院 : 应用技术学院 专 业 年 级 : 机自 042 班学 生 姓 名 : 马动地 任 务 下 达 日 期 : 2008 年 3 月 16 日毕业论文日期:2008 年 3 月 16 日至 2008 年 6 月 10 日毕业论文题目:采煤机牵引部设计毕业论文专题题目:毕业论文主要内容和要求:主要参数:装机总功率:700-900KW 截割部功率 2(300-400)KW采高范围:2.2-3.5m 适应煤质硬度:f4煤层倾角:25 滚筒截深:800mm电机转速:1470r/min 牵引速度:0-15m/min要求:1、 结合采煤机总体方案的设计完成运输机、液压支架的选型配套布置图。2、 牵引部传动及结构总体设计。3、 主要部件、组件、零件图设计;1) 牵引部强力轮齿组件图设计;2) 牵引部壳体(铸件)设计;3) 传动齿轮、轴的零件加工图设计;4、 编写完成牵引部壳体加工工艺;5、 编写完成整机设计计算说明书、中英文翻译;院长签字: 指导教师签字:编 号 :( )字 号本 科 生 毕 业 设 计题目: 姓名: 学号: 班级: 二八年六月采煤机牵引部设计马动地 21040247机械工程及自动化专业 04-2中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 1 页1概述1.1采煤机的发展概况机械化采煤开始于二十世纪 40 年代,是随着采煤机械的出现而开始的。40 年代初期,英国、苏联相继生产了采煤机,德国生产了刨煤机,使工作面落煤、装煤实现了机械化。但当时的采煤机都是链式工作机构,能耗大、效率低,加上工作面输送机不能自移,所以限制了采煤机生产率的提高。50 年代初期,英国、德国相继生产出滚筒式采煤机、可弯曲刮板输送机和单体液压支柱,大大推进了采煤机械化技术的发展。由于当时采煤机上的滚筒是死滚筒,不能实现调高,因而限制了采煤机的适用范围,我们称这种固定滚筒采煤机为第一代采煤机。60 年代是世界综采技术的发展时期,第二代采煤机单摇臂滚筒采煤机的出现,解决了采高调整问题,扩大了采煤机的适用范围,特别是1964 年第三代采煤机双摇臂滚筒采煤机的出现,进一步解决了工作面自开缺口的问题,再加上液压支架和可弯曲输送机的不断完善等等,把综采技术推向了一个新水平,并且在生产中显示了综采机械化采煤的优越性高产、高效、安全和经济。进入 70 年代,综采机械化得到了进一步的发展和提高,综采设备开始向大功率、高效率及完善性能和扩大使用范围等方向发展。1970 年采煤机无链牵引系统的研制成功以及 1976 年出现的第四代采煤机电牵引采煤机,大大改善了采煤机的性能,并扩大了它的使用范围。80 年代,德国、美国、英国都开发成功各种交、直流电牵引采煤机,同时把计算机控制系统用在采煤机上。并且开始重视系列化采煤机的开发工作,一种功率的采煤机可以派生出多种机型,主要元部件在不同功率的采煤机上都能通用,这样不仅扩大了工作面的适应范围,而且便于用户配件的管理。采煤机系列化是 20 世纪 80 年代采煤机发展中非常突出的特点。至此,缓倾斜中厚煤层的综采机械化问题已经基本得到解决,专家开始对实现厚煤层、薄煤层、急倾斜及其它难采煤层开采的综采机械的研发,以适用不同的开采条件。1.2国际上电牵引采煤机的技术发展状况80 年代以来, 世界各主要产煤国家, 为适应高产高效综采工作面发展和实现矿井集约化生产的需要, 积极采用新技术, 不断加速更新滚筒采煤机的技术性能和结构, 相继研制出一批高性能、高可靠性的“重型”采煤机。中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 2 页其中, 最具代表的是英国安德森的 Eiect ra 系列, 德国艾柯夫的 SL 系列, 美国乔依的 LS 系列和日本三井三池的 MCL E2DR 系列电牵引采煤机。这些采煤机, 体现了当今世界电牵引采煤机的最新发展方向。德国艾柯夫公司, 整机结构特点为机身 3 段式, 两边传动部分为铸造箱体结构, 中间电气部分为焊接框架结构, 摇臂为分体联结, 左右对称通用, 可满足不同的配套要求; 牵引部电气传动系统采用两直流电机他激并列 , 电枢采用微机控制, 励磁采用串联, 既能满足四象限运行, 又能满足双牵引, 趋于负载均衡, 目前正全力发展交流电牵引。美国乔依公司从 3LS7LS , 机身为 3 段焊接结构形式 , 摇臂为分体联结、左右通用, 牵引部电气传动系统为 2 电机串激串联, 目前已开始投入使用 7LS 交流电牵引采煤机。日本三井三池公司 RD101101 和 RD102102 均为交流电牵引采煤机, 其结构形式为以前的截割电机布置在机身的传统结构形式, 机械传动和联结相当复杂。总结这些国家电牵引采煤机的技术发展有如下几个特点:(1) 装机功率和截割电动机功率有较大幅度增加为了适应高产高效综采工作面快速割煤的需要, 不论是厚、中厚和薄煤层采煤机, 均在不断加大装机功率( 包括截割功率和牵引功率) 。装机功率大都在 1000kW 左右, 单个截割电机功率都在 375kW 以上, 最高达 600kW。直流电牵引功率最大达2 56kW , 交流电牵引功率最大达 2 60kW。(2) 电牵引采煤机已取代液压牵引采煤机而成为主导机型世界各主要采煤机厂商 20 世纪 80 年代都已把重点转向开发电牵引采煤机, 如德国艾柯夫公司是最早开发电牵引采煤机的, 80 年代中后期基本停止生产液压牵引采煤机, 研制出 EDW 系列电牵引采煤机, 90 年代又研制成功交流直流两用 SL300 ,SL400 , SL500 型采煤机。美国乔依公司 70 年代中期开始开发多电机驱动的直流电牵引采煤机, 80 年代先后推出 3LS , 4LS 和 6LS 3 个新机型, 其电控系统多次改进 , 更趋完善。英国安德森公司 80 年代中期先后开发了 EL ECTRA1000 和 EL ECTRA 薄煤层电牵引采煤机。日本三井三池公司 80 年代中期着手开发高起点交流电牵引采煤机 , 最具代表的是 MCL E2DR101101 , MDL E2DR102102 采煤机, 为国际首创。法国萨吉姆公司在90 年代也已研制成功 Panda2E 型交流电牵引采煤机。交流电牵引近几年发展很快, 由于技术先进 ,可靠性高、简单, 有取代直流电牵引的趋势。自日本 80 年代中期研制成功第 1 台交流电牵引采煤机 ,至今除美国外, 其它国家如德国、英国、法国等都先后研制成功交流电牵引采煤机, 是今后电牵引采煤机发展的新目标。(3) 牵引速度和牵引力不断增大液压牵引采煤机的最大牵引速度为 8m/ 中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 3 页min 左右 , 而实际可用割煤速度为 4 5m/ min , 不适应快速割煤需要。电牵引采煤机牵引功率成倍增加, 最大牵引速度达 1520m/ min , 美国 18m/ min 的牵引速度很普遍,美国乔依公司的 1 台经改进的 4LS 采煤机的牵引速度高达 2815m/ min。由于采煤机需要快速牵引割煤, 滚筒截深的加大和转速的降低, 又导致滚筒进给量和推进力的加大, 故要求采煤机增大牵引力, 目前已普遍加大到 450600kN , 现正研制最大牵引力为 1000kN 的采煤机。(4) 多电机驱动横向布置的总体结构日益发展:70 年代中期仅有美国的 LS 系列采煤机、西德 EDW215022L22W 型采煤机采用多电机驱动 , 机械传动系统彼此独立, 部件之间无机械传动, 取消了锥齿轮传动副和复杂通轴, 机械结构简单, 装拆方便。目前, 这类采煤机既有电牵引, 也有液压牵引, 既有中厚煤层用大功率 , 也有薄煤层的, 有取代传统的截割电动机纵向布置的趋势。(5) 滚筒的截深不断增大牵引速度的加快,支架随机支护也相应跟上, 使机道空顶时间缩短,为加大采煤机截深创造了条件。10 年前滚筒采煤机截深大都是 630 700mm , 现已采用 800mm ,1000mm , 1200mm 截深, 美国正在考虑采用 1500mm 截深的可能性。(6) 普遍提高供电电压:由于装机功率大幅度提高, 为了保证供电质量和电机性能, 新研制的大功率电牵引采煤机几乎都提高供电电压, 主要有2300V , 3300V , 4160V 和 5000V。美国现有长壁工作面中, 45 %以上的电牵引采煤机供电电压为2300V。(7) 有完善的监控系统:包括采用微处理机控制的工况监测、数据采集、故障显示的自动控制系统; 就地控制、无线电随机控制 , 并已能控制液压支架、输送机动作和滚筒自动调高。(8) 高可靠性:据了解美国使用的 EL ECTRA 1000 型采煤机的时间利用率可达 95 %98 % ,采煤量 350 万 t 以上,最高达 1000 万1.3国内电牵引采煤机的发展状况1.3.1. 20 世纪 70 年代是我国综合机械化采煤起步阶段20 世纪 70 年代初期,煤炭科学研究总院上海分院集中主要科技骨干,研制出综采面配套的 MD-150 型双滚筒采煤机,另一方面改进普采配套的DY100 型、DY150 型单滚筒采煤机;70 年代中后期,制造出 MLS3-170 型双滚筒采煤机。20 世纪 70 年代我国采煤机的发展有以下特点:1装机功率小例如,MLS3-170 型双滚筒采煤机,装机功率 170KW;KD-150 型双滚中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 4 页筒采煤机,装机功率 150KW;DY-100 和 DY-150 型单滚筒采煤机,装机功率 100KW 和 150KW。2有链牵引,输出牵引力小此时期的采煤机牵引方式都是圆环链轮与牵引链轮啮合传动,传递牵引力小,牵引力在 200KN 以下。3牵引速度低由于受液压元部件可靠性的限制,设计的牵引力功率较小,牵引速度一般不超过 6m /min 。4自开切口差由于双滚筒采煤机摇臂短,又都是有链牵引,很难割透两端头,且容易留下三角煤,故需要人工清理,单滚筒采煤机更是如此.5工作可靠性较差我国基础工业比较薄弱,元部件质量较差,反映在采煤机的寿命普遍较低,特别是液压元部件的损坏比较严重。1.3.2 20 世纪 80 年代是我国采煤机发展的兴旺时期20 世纪 70 年代后期,我国总共引进 143 套综采成套设备。世界主要采煤机生产国如英国、德国、法国、波兰、日本等都进入中国市场,其技术也展示在中国人的面前,为我们深入了解外国技术和掌握这些技术创造了条件,同时通过 20 世纪 70 年代自行研制采煤机的实践,获得了成功和失败的经验与教训,确立了我国采煤机的发展方向,即仿制和自行研制并举。解决难采煤层的问题是 20 世纪 80 年代重大课题之一:具体的课题是薄煤层综合机械化成套设备的研制:大倾角综采成套设备的研制:“三硬” 、“三软”45m 一次采全高综采设备的研制:解决短工作面的开采问题,短煤臂采煤机的研制。据初步统计,20 世纪 80 年代自行开发和研制的采煤机品种有 50 余种,是我国采煤机收获的年代,基本满足我国各种煤层开采的需要,大量依靠进口的年代已一去不复返了。20 世纪 80 年代采煤机的发展有如下特点:1重视采煤机系列的开发,扩大使用范围20 世纪 70 年代开发的采煤机,一种类型只有一个品种,十分单一,覆盖面小,很难满足不同煤层开采需要。20 世纪 80 年代起重视系列化采煤机的开发工作,一种功率的采煤机可以派生出多种机型,主要元部件在不同功率的采煤机上都能通用,这样不仅扩大了工作面的适应范围,而且便于用户配件的管理。采煤机系列化是 20 世纪 80 年代采煤机发展中非常突出中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 5 页的特点。2元部件攻关先行,促使采煤机工作可靠性的提高总结 20 世纪 70 年代采煤机开发中的经验教训,元部件的可靠性直接决定采煤机开发的成功率,所以功关内容为:主电机的攻关,以解决烧机的现象;齿轮攻关,从选择材质上,热处理工艺上着手,学习国内外先进技术成功经验,以德国齿轮为目标进行攻关,达到预期目的,解决了低速重载齿轮早失效的问题:液压系统和液压元部件的攻关,主油泵和油马达的可靠性直接影响牵引部工作的可靠性,在 20 世纪 80 年代中期,把斜轴泵、斜轴马达、阀组和调速机构等都列入重点攻关内容。3无链牵引的推广使用,使采煤机工作平稳,使用安全在引进大功率采煤机的同时,无链牵引技术传入中国,德国艾柯夫公司的销轨式无链牵引和英国安德森公司的齿轨式无链牵引占绝大多数,而且技术成熟。为此,我国研制采煤机的无链牵引都向引进机组的结构上靠拢。仿制和引进技术生产的采煤机更是如此。无链牵引使采煤机工作平稳,使用安全,承受的牵引力大,因此,得到用户的广泛欢迎,大功率采煤机都采用无链牵引系统。1.3.3 20 世纪 90 年代至今是我国电牵引采煤机发展的时代进入 20 世纪 90 年代后,随着煤炭生产向集约化方向发展,减员提效,提高工作面单产成为煤炭发展的主流,发展高产高效工作面势在必行,此采煤机开发研制围绕高产高效的要求进行,其主要方向是:(1)大功率高参数的液压牵引采煤机:最具代表性的机型是MG2X400W 型采煤机。(2)高性能电牵引采煤机:电牵引采煤机的研制从 20 世纪 80 年代开始起步,20 世纪 90 年代全面发展,电牵引的发展存在直流和交流两种技术途径。进入 20 世纪 90 年代后,交流变频调速技术在中厚煤层采煤机中推广使用,上海分院先后开发成功 MG200/500-WD、 MG200/450-BWD、 MG250/600-WD、 MG400/920-WD 和 MG450/1020-WD 等采煤机,变频调速箱可以是机载,也可以是非机载。另外派生出 8 种机型,都已投入使用,取得较好的效果。太原矿山机械厂在引进英国 Electra1000 直流电牵引全套技术的基础上,开发出 MG400/900-WD 和 MG250/600-WD 型两种电牵引采煤机,鸡西煤机厂、辽源煤机厂也开发了交流电牵引采煤机。国产电牵引采煤机虽然发展速度很快,但在性能和可靠性上与世界先进国家的 I 采煤机相比,还存在较大的差距,所以一些有实力的矿务局,在装备高产高效工作面时,把目光移到国外,进口国外先进电牵引采煤机。如神府华能集团引进美国的 7LS、6LS 电牵引采煤机;兖州矿业集团公司引中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 6 页进德国的 SL-500 型和日本的 MCLE-DR102 型交流电牵引采煤机,但由于价格昂贵,故引进数量较少,90 年代采煤机技术发展的特点如下:1多电机驱动横向布置的总体结构成为电牵引采煤机发展的主流我国开发的电牵引采煤机,一般都采用横向布置。各大部件由单独的电动机驱动,传动系统彼此独立,无动力传递,结构简单,拆装方便,因而有取代电动机纵向布置的趋势。2我国采煤机的主要参数与世界先进水平的差距在缩小在装机功率方面,我国的液压牵引采煤机装机功率达到 800KW,电牵引采煤机装机功率达到 1020KW,其牵引功率为 2X50KW,可满足高产高效工作面对功率的要求。在牵引力和牵引速度方面,电牵引的最大牵引力已达到 700KN,最大牵引速度达 1256m/min,微处理机的工矿监测、故障显示、无线电离机控制等方面已达到较高技术水平。3液压紧固技术的开发研究取得成功采煤机连接构件经常松动是影响工作可靠性的重要因素,而且解决难度较大,液压螺母和专用超高压泵,在电牵引采煤机中得到推广应用,防松效果显著,基本解决采煤机连接可靠性的问题。回顾这 30 多年我国采煤机发展的历程,走的是一条自力更生和仿制引进结合的道路,也是一条不断学习国外先进技术为我所用的发展道路,从20 世纪 70 年代主要靠进口采煤机来满足我国生产需要,到近年几乎是国产采煤机占我国整个采煤机市场,这也是个了不起的进步。我国从 20 世纪 80 年代末期, 煤科总院上海分院与波兰合作研制开发了我国第 1 台 MG3442PWD 薄煤层强力爬底板交流电牵引采煤机, 在大同局雁崖矿使用取得成功。借助 MG3442PWD 电牵引采煤机的电牵引技术, 对液压牵引采煤机进行技术更新。第 1 台 MG300/ 6802WD 型电牵引采煤机是在鸡西煤矿机械厂生产的 MG300 系列液压牵引采煤机的基础上改造成功, 并于 1996 年 7 月在大同晋华宫矿开始使用。与此同时, 在太原矿山机器厂生产的 AM2500 液压牵引采煤机上应用交流电牵引调速装置改造MG375/8302WD 型电牵引采煤机。截止目前 , 我国已形成 5 个电牵引采煤机生产基地, 鸡西煤矿机械厂、太原矿山机器厂、煤炭科学研究总院上海分院、辽源煤矿机械厂生产交流电牵引采煤机, 西安煤矿机械厂则生产直流电牵引采煤机。我国近期开发的电牵引采煤机有以下特点:(1) 多电机驱动横向布置电牵引采煤机。截割电机横向布置在摇臂上, 取消了螺旋伞齿轮和结构复杂的通轴。(2) 总装机功率、牵引功率大幅度提高, 供电电压(对单个电机 400kW 中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 7 页及以上) 由 1140V 升至 3300V , 保证了供电质量和电机性能。(3) 电牵引采煤机以交流变频调速牵引装置占主导地位, 部分厂商同时也研制生产直流电牵引采煤机。(4) 主机身多分为 3 段, 取消了底托架, 各零部件设计、制造强度大大提高, 部件间用高强度液压螺母联接, 拆装方便, 提高了整机的可靠性。(5) 电控技术研究和采煤机电气控制装置可靠性不断提高。在通用性、互换性和集成型方面迈进了一大步, 功能逐步齐全, 无线电随机控制研制成功, 数字化、微机的电控装置已进入试用阶段。(6) 在横向布置的截割电机上, 设计使用了具有弹性缓冲性能的扭矩轴,改善了传动件的可靠性, 对提高采煤机的整体可靠性和时间利用率起到了积极作用。(7) 耐磨滚筒及镐形截齿的研究, 推进了我国的滚筒及截齿制造技术,开发研制的耐磨滚筒,可适用于截割 f = 34 的硬煤。具有使用中轴向力波动小,工作平稳性好,块煤率高,能耗低等优点。1.4采煤机的发展趋势电牵引采煤机经过 25 年的发展,技术已趋成熟。新一代大功率电牵引采煤机已集中采用了当今世界最先进的科学技术成为具有人工智能的高自动化机电设备代替液压牵引已成必然。技术发展趋势可简要归结如下:电牵引系统向交流变频调速牵引系统发展。结构形式向多电机驱动横向布置发展。监控技术向自动化、智能化、工作面系统控制及远程监控发展。性能参数向大功率、高参数发展。综合性能向高可靠性和高利用率发展。国内电牵引采煤机研制方向与国际发展基本一致经过近 15 年的研究,已取得较大进展但离国际先进水平特别是在监控技术及可靠性方面尚有较大差距,必须进行大量的技术和试验研究。1.5采煤机类型 滚筒采煤机的类型很多,可按滚筒数目、行走机构形式、行走驱动装置的调速传动方式、行走部布置位置、机身与工作面输送乳汁机配合导向方式、总体结构布置方式等分类。按滚筒数目分为单滚筒和双滚筒采煤机,其中双滚筒采煤机应用最普遍。按行走机构形式分钢丝绳牵引、链牵引和无链牵引采煤机。按行走驱动装置的调速方式分机械调速、液压调速和电气调速滚筒采煤机(通常简中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 8 页称机械牵引、液压牵引和电牵引采煤机) 。按行走部布置位置分内牵引和外牵引采煤机。按机身与工作面输送机的配合导向方式分骑槽式和爬底板式采煤机。按适用的煤层厚度分厚煤层、中厚煤层和薄煤层采煤机。按适用的煤层倾角分缓斜、大倾角和急斜煤层采煤机。按总体结构布置方式分截割(主)电动机纵向布置在摇臂上的采煤机和截割(主)电动机横向布置在机身上的采煤机、截割电动机横向布置在摇臂上的采煤机。两种总体结构布置方式的分析比较:1)整机布置纵向布置纵向布置的采煤机由左、右摇臂、左、右截割部固定减速箱、主(副)电机、牵引泵箱和中间箱共七段(或八段)组成。截割电机布置在采煤机中段、采用偏心两端出轴,一侧留出足够宽度供安装采煤机电器与控制元件。各大部件间除对接联接外,还通过地脚螺柱与底托架相联、因而机身较长。但机身宽度可做得窄些,有利于减小控顶距。横向布置滚筒采煤机采用横向布置时,截割主电机与摇臂直接相联,中间段是左、右牵引行走减速箱和中间箱(其中分成调高泵箱和电控箱两个隔腔)。这种布置方式,机身较短,无底托架,(为了克服调斜底托架铰接点多、间围大、扳动大、结构复杂和难维护等缺点,近年来采煤机改用固定式底托架,在多电机布局推广中又发展了框式底托架。机器各主要部件以插件形式装入底托架。另-趋势是取消底托架,直接用强力液压自锁螺栓将采煤机各部件固定在一起。螺栓的张紧力约为500kN,巨大的张紧力将各部件联为一个整体,采煤机因此没有底托架,使得总体结构简化,并且增加了过煤空间。采煤机工作过程中要承受震动冲击载荷,联结件采用普通高强度螺栓时,松动现象不可避免。由于采煤机工作环境的特殊性,要求螺栓松动后随时紧固和检修时按规定紧固所有联接螺栓是无法做到的。因此,采煤机在联结件松动的情况下仍继续工作是一种普遍现象,并最终导致采煤机部件和机身限位装置损坏和机器壳的某些部位变形。液压螺栓的使用从中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 9 页根本上解决了这些问题2)动力传递 纵向布置纵向布置形式的采煤机,各大部件间都有动力传递,部件间的联接对中要求高。联接面存在有漏油环节。横向布置横向布置的采煤机各大部件间没有动力传递、独立性强,安装、维护、检修方便。 3)受力状况 横向布置横向布置的采煤机,其摇臂支承座受到的截割阻力、油缸支承座受到的支承反力、行走机构受到的牵引反力均由牵引行走箱箱体来承受。受力情况简化,结构简单,可靠性高。纵向布置纵向布置的采煤机,上述几种力都要通过底托架及其对接螺栓和各大部件的对接螺栓来承受,一旦这些联接螺栓有松动,会带来严重后果。 4)部件设计的合理性 横向布置横向布置的采煤机由于截割电机横向布置、从截割电机出轴到滚筒输出轴,全部采用正齿轮传动,省去一对加工、调整复杂的锥齿轮传动使结构简化、传动效率高、降低制造成本。纵向布置纵向布置的采煤机,因截割电机布置在中间段。从电机到滚筒输出轴必须有一对锥齿轮传动,因此加工、调整都比较复杂、制造成本高;由于电机布置在机身中段,动力从电机传到左、右滚筒输出轴,其中一端必须通过液压泵箱。为此,需要有一根贯穿液压泵箱全长的通轴,给泵箱的设中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 10 页计带来一定的难度,也使其结构复杂化。 5)对煤层的适应性 纵向布置纵向布置的采煤机对煤层厚度的适应强,综采和普采都有机型。横向布置横向布置的采煤机,因主电机的长度尺寸大,采煤机的宽度相应增大。工作面的控顶距大。因而,在普采或煤层较薄以及对工作面的控顶距有严格要求的情况下,横向布置的采煤机在使用上受到一定的限制。随着电机功率的增大,电机宽度加宽,对工作面支护会带来困难。在较薄煤层时,如果使用横向布置的采煤机,还存在一个截割电机挡煤的问题。 6)设置破碎结构 横向布置横向布置采煤机设置破碎结构难度较大,目前国外虽然也有带破碎结构的,但结构比较复杂,且功率偏小,最大功率也只有75kw。纵向布置纵向布置采煤机的破碎机构设置方便、合理、破碎功率可根据需要设计,因其动力是直接从主电机取得的。7)装机功率 横向布置横向布置的采煤机采用多电机驱动。其牵引与截割所需的动力均由各自的电机提供。近十年来随着采煤机功率和生产能力的增大,单电机驱动已不能适应生产力的发展,因此各先进国家先后采用了多电机驱动采煤机。特别是电牵引采煤机都采用多电机驱动。纵向布置纵向布置的采煤机的主电机,除用于割煤外,还要分出一部分动力用于采煤机的牵引与摇臂调高。中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 11 页1.6采煤机的组成 采煤机主要由电动机、牵引部、截割部和附属装置等部分组成(如图1.1) 。电动机:是滚筒采煤机的动力部分,它通过两端输出轴分别驱动两个截割部和牵引部。采煤机的电动机都是防爆的,而且通常都采用定子水冷,以缩小电动机的尺寸。牵引部:通过其主动链轮与固定在工作面输送机两端的牵引链 3 相啮合,使采煤机沿工作面移动,因此,牵引部是采煤机的行走机构。 左、右截割部减速箱:将电动机的动力经齿轮减速后传给摇臂 5 的齿轮,驱动滚筒 6 旋转。滚筒:是采煤机落煤和装煤的工作机构,滚筒上焊有端盘及螺旋叶片,其上装有截齿。螺旋叶片将截齿割下的煤装到刮板输送机中。为提高螺旋滚筒的装煤效果,滚筒一侧装有弧形挡煤板 7,它可以根据不同的采煤方向来回翻转 180。如图 1.1 双滚筒采煤机底托架:是固定和承托整台采煤机的底架,通过其下部四个滑靴 9 将采煤机骑在刮板输送机的槽帮上,其中采空区侧两个滑靴套在输送机的导向管上,以保证采煤机的可靠导向。调高油缸:可使摇臂连同滚筒升降,以调节采煤机的采高。调斜油缸:用于调整采煤机的纵向倾斜度,以适应煤层沿走向起伏不中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 12 页平时的截割要求。电气控制箱:内部装有各种电控元件,用于采煤机的各种电气控制和保护。此外,为降低电动机和牵引部的温度并提供内外喷雾降尘用水,采煤机设有专门的供水系统。采煤机的电缆和水管夹持在拖缆装置内,并由采煤机拉动在工作面输送机的电缆槽中卷起或展开。1.7电牵引采煤机的优点采煤机牵引负载特性在截割时多为恒转矩特性,所需动力为机械特性为硬特性;调动时是恒功率特性,所需动力机械的机械特性为软特性。这对于电动机或泵马达系统只有调速才能满足这种恒转矩恒功率的负载特性,这种特性是为人为机械特性,即负载的变化按人规定的规律来变化。对调还特性来讲,需要速度刚度越大越好,其调速过程或工作速度就越平稳。从这点出发,直流电动机、交流电动机、液压泵马达系统都是硬特性。因此,不论电牵引或液压牵引,应该说都具有良好的调速特性。但液压牵引的机械特性除了受负载影响外,还受油液的泄漏、粘度、温度和清洁度、制造和维修质量的影响到,特性曲线慢慢变软,但电动机特性除了受负载影响外,就没有像液压传动那么多的影响,也就是电牵引的牵引特性好,调速平稳性好,牵引特性曲线可长时间的保持稳定。在牵引特性的实际应用中还有两个问题:1、目前的液压牵引,当双牵引时牵引力增加倍,牵引速度比单牵引时大约减少一半,这在设计中可以使泵马达的排量增大倍,但液压件的体积要增大很多。电牵引动力源泉就没有此问题。2、直流和交流电牵引可以在负载特性坐标系中四象限运行,能向采煤机提供牵引力或制动力,而液压牵引中能在象限运行,只能提供牵引力,制动力由制动闸提供。液压牵引也有用液控背压来产生制动的,如法国、采煤机,但制动力不大。电牵引采煤机在超速牵引时,一般是指在大倾角工作面上机器下滑时出现超速牵引,对电动机为超同步转速运转。这时电动机发电反馈电网,同时产生制动力矩。只要牵引力在倾斜工作面中足够大时,司机仍可按要求的牵引速度进行操作运行。3、机械传动效率高电牵引没有能量多次转换问题,总效率可达 0.9 以上,而液压牵引一般在 0.650.70。牵引力大、牵引速度高:液压牵引性能指标的提高,必须采用大功率液压泵和液压马达,其寿命较短,可靠性较差,这也限制了载割功率进一步增大。目前电牵引采煤机的牵引力可达 950KN;电牵引采煤机的牵引速中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 13 页度已达到:载割时 812m/min,最大可达 25m/min;装机总功率:电牵引已达 1530kW,而液压牵引为 900kW 和 1000kW,所以世界纪录的采煤机都是电牵引采煤机,其牵引速度和可用率都明显高于液压牵引的采煤机。4、工作可靠行很高EDW450/1000L 电牵引采煤机在澳大利亚尤兰矿的可用率为 97%,6LS电牵引采煤机在美国杜宾的可用率为 97%,ELECTRA1000 电牵引采煤机在美国、英国一些矿的可用列表为 9698%;液压牵引采煤机的可用率一般在50%60%以下。5、易于实现微机自动控制由于微机控制的功能齐全、计算速度极快、与电牵引电控的电参数容易配合,因此,易于实现工况检测、几点保护、故障诊断、数据显示。特别是动态响应快,电牵引微机控制的自动调整时间或滚筒卡住或闷车自动退机时间一般都在 1s 以内,德国 EE-23 电牵引部的自调整时间只需 30s;而液压牵引的自动调整时间一般在 1020s.高压过载调整时间较短,如EDW300L 为 0.6s。EIECTRA1000 电牵引采煤机微机监控系统装有 4 块单片机模块,可提供 197 个参数,进行检测、诊断、数据处理及显示等,其功能很完善。液压牵引采煤机也有采用微机控制的,如法国的几种采煤机,但功能较少,因为液压的非电量参数转换为电参数量较难。6、机械传动和结构简单电牵引采煤机采用了多电机和独立驱动、模块式结构,使传动系统和结构简化。特别是截割电动机横向布置,取消了寿命较短、传动效率较低、调整啮合间隙较复杂的圆锥齿轮。7、生产率显著提高由于牵引力大、牵引速度高、截割电动机功率大,尤其是故障非常低,因而使生产率大大提高综合上述,电牵引采煤机最主要的优点是整机性能明显提高,工作可靠性大大加强,从而保证生产率明显提高。中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 14 页2牵引部的设计2.1牵引机构传动系统图 2.1 牵引机构传动系统图2.1.1 主要技术参数主要技术参数及配套设备:采高(m):2.23.5;适应倾角( ):25;煤质硬度 : f4;截深(m):0.8滚筒直径 (m): 1.6 电压(V):1140;牵引形式 :强力轮齿齿轨电牵引;牵引电机型号:YBXn225S-4装机功率(KW ):904 中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 15 页(其中两个截割电机 2400KW两个牵引电机 237KW,一个泵电机30KW,共计 240023730=904KW)2.1.2 电动机的选择设计要求牵引部功率为 37KW,根据矿井电机的具体工作环境情况,电机必须具有防爆和电火花的安全性,以保证在有爆炸危险的含煤尘和瓦斯的空气中绝对安全,而且电机工作要可靠,启动转矩大,过载能力强,效率高。所以选择由南阳生产的三相鼠笼异步防爆电动机,型号为YBXn225S-4;其主要参数如下:额定功率:37KW ;额定电压:380V;满载电流:69A;额定转速:1470r/min;满载效率:0.936;满载功率因数:0.87;接线方式:Y;质量:400KG;冷却方式:水冷该电动机输出轴上带有渐开线花键,通过该花键电机将输出的动力传递给齿轮减速机构。2.1.3 传动比的分配在进行多级传动系统总体设计时,传动比分配是一个重要环节,能否合理分配传动比,将直接影响到传动系统的外阔尺寸、重量、结构、润滑条件、成本及工作能力。多级传动系统传动比的确定有如下原则:1.各级传动的传动比一般应在常用值范围内,不应超过所允许的最大值,以符合其传动形式的工作特点,使减速器获得最小外形。2.各级传动间应做到尺寸协调、结构匀称;各传动件彼此间不应发生干涉碰撞;所有传动零件应便于安装。3.使各级传动的承载能力接近相等,即要达到等强度。4.使各级传动中的大齿轮进入油中的深度大致相等,从而使润滑比较方便。由于采煤机在工作过程中常有过载和冲击载荷,维修比较困难,空间限制又比较严格,故对行星齿轮减速装置提出了很高要求。因此,这里先确定行星减速机构的传动比。中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 16 页设计采用 NGW 型行星减速装置,其工作原理如下图所示:a 太阳轮 b 内齿圈 c 行星轮 h 行星架图 2.2 NGW 型行星机构该行星齿轮传动机构主要由太阳轮 a、内齿圈 b、行星轮 c、行星架 h等组成。传动时,内齿圈 b 固定不动,太阳轮 a 为主动轮,行星架 h 上的行星轮 c 绕自身的轴线 oxox 转动,从而驱动行星架 h 回转,实现减速。运转中,轴线 oxox 是转动的。这种型号的行星减速装置,效率高、体积小、重量轻、结构简单、制造方便、传动功率范围大,可用于各种工作条件。因此,它用在采煤机截割部最后一级减速是合适的,该型号行星传动减速机构的使用效率为0.970.99,传动比一般为 2.113.7。如图 2.3,当内齿圈 b 固定,以太阳轮a 为主动件,行星架 h 为从动件时,传动比的推荐值为 2.79。从采掘机械与支护设备上可知,采煤机截割部行星减速机构的传动比一般为 56。所以这里先定行星减速机构传动比:i 3.61baci 542根据前述多级减速齿轮的传动比分配原则及齿轮不发生根切的最小齿数为 17 为依据,另参考 MG250/591 型采煤机截割部各齿轮齿数分配原则,初定齿数及各级传动比为:i1=z /z =2.842i =z /z =2.1343中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 17 页i =1.3632.2牵引部传动计算2.2.1 各级传动转速、功率、转矩1) 各轴转速计算:从电动机出来,各轴依次命名为、轴。轴 n r/min1470轴 n = n / i21=1470/2.84=517.6 r/min轴 n = n / i32=517.6/2.13=243 r/min轴 n = n / i43=243/6。3=38.57 r/min轴 n = n / i54=38./4.5=8.57 r/min2) 各轴功率计算:轴 1.P3=370.990.98=35.89kW轴 .2123=35.890.980.97=34.124kW轴 P =P324=34.1240.980.97=33.107 kW轴 P =P43= 33.1070.980.97中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 18 页=32.12kW轴 P =P543=32.120.980.97=30.534 kW式中 滚动轴承效率 =0.9911闭式圆柱齿轮效率 =0.972 2花键效率 =0.99333) 各轴扭矩计算:轴 T =95501 mNnP21.314705.891轴 T =955026.2轴 T =95503 mNnP19.304.79503轴 T =95504.58.24轴 T =95505 mNnP64.30.7950将上述计算结果列入下表:轴号 输出功率 P(kW) 转速 n(r/min) 输出转矩 T/(Nm) 传动比轴 35.89 1470 233.211轴 34.124 517.6 629.6轴 33.107 243 1301.1192.842.136.3轴 32.12 38.57 7953.09 4.5轴 30.534 8.57 3402564 1.362.3牵引部齿轮设计计算2.3.1 齿轮 1 和惰轮 2 的设计及强度效核(一) 计算过程及说明:1)选择齿轮材料中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 19 页查 1 表 两个齿轮都选用 20GrMnTi 渗碳淬火2)按齿面接触疲劳强度设计计算确定齿轮传动精度等级,按 估取圆周速度。311/)02.(npvt小轮分度圆直径 ,由式得1d3 21 )(2HEdZukT齿宽系数 :查表按齿轮相对轴承为非对称布置,取08d小轮齿数 : 1Z=251惰轮齿数 :2i =712Z1齿数比 :u / =71/2521传动比误差 误差在 范围内0/%5小轮转矩:T =233211.N1m载荷系数 :K由文献 1 式(854)得 KVA使用系数 :A查表 175AK动载荷系数 :V中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 20 页在推荐值 1.051.412VtK齿向载荷分布系数 : 在推荐值 1.01.2 1.1齿间载荷分配系数 :K在推荐值 1.01.2 1.0则载荷系数 的初值 KKVA=1.75 1.2.=2.541弹性系数 :EZ查表 189.N/mE节点影响系数 :HZ可知: 120,0x重合度系数 :ZZ =0.89许用接触应力 :H由式 HLimS/接触疲劳极限应力 :21LiHi、查文献中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 21 页=1430N1HLim2=1430N2i应力循环次数:由式 N=60njL 得hN =60njL =601 91038.75302147N = N /i= /2.84=2.795 2938. 9则 查文献 1 图 870 得接触强度得寿命系数=1 ,(不许有点蚀 )2Z硬化系数 :查文献 1 图 871 及说明1Z接触强度安全系数 :HS查文献 1 表 827,按较高可靠度查 S =11.5, minh取 .3H221 10./40N故 的设计初值为dd 23 )1089.5.89(84.20)(35.2 =66.587mm齿轮模数 :mm=d/Z =66.587/25=2.66 1查表 取 m=4mm小齿分度圆直径的参数圆整值 :1td中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 22 页=251tdm04小轮分度圆直径:1td =mZ =4228471中心距 :a=m/2(Z + Z )=192mm 12齿宽 :bb= 0.8 mm1d26.5387.6圆整 b=54mm齿宽:2b小轮齿宽:=6010521齿根弯曲疲劳强度效荷计算3由文献 1 式 68FSFFYmbdKT12齿形系数 :Y查文献 小轮 Y =2.621Fa大轮 Y =2.2222应力修正系数 :S查文献小轮 Y =1.591Sa中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 23 页大轮 Y =1.7521Sa重合度 =a )20tan)471coss(tnarc71 )t5(tr254.3=1.675重合度系数 :Y由式 0.257/=0.25+0.75/1.675=0.698许用弯曲应力 :F由式 FxNLimSY/弯曲疲劳极限 :FLi查图 21/5817.03NFLim2mi弯曲寿命系数 :NY查图121尺寸系数 :xY查图 1x中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 24 页安全系数 :FS查表S =1.5F则公式: F11/LimNXFYS= =107.691 405698.052.34.2 2/mN= =93.622F16.7. 2/合格2.3.2 齿轮 3 和惰轮 4 的设计及强度效核计算过程及说明:1)选择齿轮材料查表 两个齿轮都选用 20GrMnTi 渗碳淬火2)按齿面接触疲劳强度设计计算确定齿轮传动精度等级,按 估取圆周速度 311/)02.(npvt小轮分度圆直径 ,由式得1d3 21 )(2HEdZukT齿宽系数 :查表按齿轮相对轴承为非对称布置,取08d小轮齿数 : 3Z=383大齿数 :4i =80.944Z3中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 25 页圆整取 =814Z齿数比 :u / =81/384Z3U/1.25789传动比误差 误差在 范围内/%小轮转矩:T =629600N1m载荷系数 :K由文献 1 式(854)得 KVA使用系数 :A查表 175AK动载荷系数 :V在推荐值 1.051.412Vt齿向载荷分布系数 : K在推荐值 1.01.2 1.1齿间载荷分配系数 :在推荐值 1.01.2 1.0K则载荷系数 的初值 中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 26 页KKVA=1.75 1.2.=2.541弹性系数 :EZ查表 189.N/mE节点影响系数 :HZ可知: 120,0x重合度系数 :ZZ =0.89许用接触应力 :H由式 HLimSZ/接触疲劳极限应力 :21LiHi、查文献=1430N1Lim2=1430N2Hi应力循环次数:由式 N=60njL 得hN =60njL =603 91075.23026.517N = N /i= /2.13=1.312 419.29则 查文献 1 图 870 得接触强度得寿命系数Z = Z =12中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 27 页硬化系数 :Z查文献 1 图 871 及说明1接触强度安全系数 :HS查文献 1 表 827,按较高可靠度查 S =11.5, minh取 .3H221 10./40N故 的设计初值为dd 23 )1089.5.89(13.280)(695.2 =95.33mm齿轮模数 :mm=d/Z =95.33/38=2.51 3查表 取 m=4mm小齿分度圆直径的参数圆整值 :1td=381tdm524小轮分度圆直径:1td =mZ =4232481中心距 :a=m/2(Z + Z )=238mm 12齿宽 :bb= 0.8 mm1d763.95中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 28 页惰轮齿宽:2b小轮齿宽:=82mm10521齿根弯曲疲劳强度效荷计算3由文献 1 式 68FSFFYmbdKT12齿形系数 :Y查文献 小轮 Y =2.431Fa大轮 Y =2.2022应力修正系数 :S查文献小轮 Y =1.6521Sa大轮 Y =1.771重合度 =a )20tan)481coss(tnarc81 )t3(tr34.2=1.66重合度系数 :Y由式 0.257/=0.25+0.75/1.66中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 29 页=0.701许用弯曲应力 :F由式 FxNLimSY/弯曲疲劳极限 :FLi查图 21/5817.03NFLim2mi弯曲寿命系数 :NY查图121尺寸系数 :xY查图 1x安全系数 :FS查表S =1.7F F11/LimNXY =581 /358.2437. =581 /358.244F/则公式:= =194.863F415276701.39054.2 2/mN中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 30 页= =175.4424F41528701.0.695.2 2/mN合格2.3.3 齿轮 5 和惰轮 6 的设计及强度效核计算过程及说明:1)选择齿轮材料查 1 表 两个齿轮都选用 20GrMnTi 调质2)按齿面接触疲劳强度设计计算确定齿轮传动精度等级,按 估取圆周速度311/)02.(npvt小轮分度圆直径 ,由式得1d3 21 )(2HEdZukT齿宽系数 :查表按齿轮相对轴承为非对称布置,取08d小轮齿数 : 5Z=175惰轮齿数 :6i =23.186Z圆整 =23齿数比 :u / =23/172Z1传动比误差 误差在 范围内%5小轮转矩:T =34025640N1m载荷系数 :K由文献 1 式(854)得中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 31 页KKVA使用系数 :A查表 1A动载荷系数 :VK在推荐值 1.051.412Vt齿向载荷分布系数 : 在推荐值 1.01.2 1.1K齿间载荷分配系数 :在推荐值 1.01.2 =1.1则载荷系数 的初值 KVA=1 1.2.=1.45弹性系数 :EZ查表 189.N/mE节点影响系数 :HZ可知: 120,0x重合度系数 :ZZ =0.89中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 32 页许用接触应力 :H由式 HLimSZ/接触疲劳极限应力 :21LiHi、查文献=1430N1HLim2=1430N2i应力循环次数:由式 N=60njL 得hN =60njL =601 7106.4530257.8N = N /i= /1.36=3.39 21647则 查文献 1 图 870 得接触强度得寿命系数Z =1.04Z =1.062N硬化系数 :查文献 1 图 871 及说明1Z接触强度安全系数 :HS查文献 1 表 827,按较高可靠度查 S =11.5, minh取 .3H21 14/04N中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 33 页2H163./0143mN故 的设计初值为1dd 23 )1487.05.89(3529.80)(6. =275.335mm齿轮模数 :mm=d/Z =275.335/17=16.1 1查表 取 m=16mm小齿分度圆直径的参数圆整值 :1td=171tdm276小轮分度圆直径:1td =mZ =1623682中心距 :a=m/2(Z + Z )=320mm 12齿宽 :bb= 0.8 mm1d2035.7圆整 b=220惰轮齿宽:2b小轮齿宽:=226mm10521齿根弯曲疲劳强度效荷计算3由文献 1 式 68中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 34 页FSFFYmbdKT12齿形系数 :Y查文献 小轮 Y =2.971Fa大轮 Y =2.692应力修正系数 :S查文献小轮 Y =1.521Sa大轮 Y =1.575重合度 =a )20tan)1623coss(tnarc23 )t7(tr174. =1.554重合度系数 :Y由式 0.257/=0.25+0.75/1.554=0.732许用弯曲应力 :F由式 FxNLimSY/弯曲疲劳极限 :FLi查图中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 35 页21/597.08mNFLim2i弯曲寿命系数 :NY查图121尺寸系数 :xY查图 1x安全系数 :FS查表S =1.5F则公式: F11/LimNXFYS得: =595 4255F4./2/ =595 /21061= =328.1775F1627732.0594.3405.2 2/mN= =319.6216F.1 2/合格 2.4牵引部行星机构的设计计算配齿计算这里采用 2K-H 型行星传动机构, 该种机构要正确啮合,必须满足四个中国矿业大学 2008 届毕业设计 第 36 页条件:(1) 传动比条件:当中心轮 a 输入时,设给定的传动比为 ,内齿圈baHi的齿数为 Zb,中心轮的齿数为 Za,则上述三个量满足满足下列关系:=1+Zb/Za (4-1) baHi(2)同轴条件:为保证行星轮 g 同时与中心轮 a,太阳轮 b 实现正确啮合,对于圆柱齿轮行星传动机构,要求外啮合副 的中心距 与内啮合gaZag副 的中心距 相等,即 = 。对于标准传动或高度变位传动,gbZgbagb有=2)(bam2)(gbZ可得: (4-2)ag在标准传动中,外啮合齿轮副的接触强度远低于内啮合齿轮的接触强度,为适当调节内外啮合齿轮副的接触强度,常采用角度变位传动,外啮合齿轮副通常采用大啮合角的正传动, ;内啮合齿轮副一般264ag采用小啮合角的正传动或负传动, ,这样整个行星传动的15.7b接触强度可提高 30%,采用角变度传动时,外啮合和内啮合的中心距分别为: agbaagZmcos)(2bggbbg)(由以上两式可得: (
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