2029 5XZ-3.0型重力式清选机下体设计
2029 5XZ-3.0型重力式清选机下体设计,xz,重力,式清选机,下体,设计
实 习 总 结毕业设计已经正式开始了,题目和参数摆在面前时,还是觉得对本专业的认识不够, 学校为了使我们更多了解专业知识、实践知识和对设计题目的认识,开阔视野,了解相关设备及技术资料,熟悉典型零件的加工工艺,特意安排了我们到拥有较多类型的粮食加工设备,生产技术较先进的工厂进行参观实习。为期五、六天的生产实习,我们去了 XX 农业技术研究院。了解这里的生产情况,与本专业有关的各种知识,工人的工作情况等等。亲身感受了所学知识与实际的应用,在机械制造工业的应用了,等等理论与实际的相结合。 一 实习地点 XX 农业技术研究院二 实习时间 2008 年 3 月 三 实习目的 通过完成毕业实习过程,结合毕业设计或论文选题深入工厂企业实地参观与调查,达到以下的实习目的在这个基础上把所学的专业理论知识与实践紧密结合起来,提高实际工作能力与分析能力,以达到学以致用的目的。 1. 了解种子重力清选机体结构及其工作原理 2. 掌握请选机的运动形式及其类型和发展状况 3. 种子清选的工艺过程及生产状况 四 实习心得种子收获后,从外形相近的种子中间,将不成熟的、霉变的、被虫子咬过的不合格种子及小石子(重杂)从好种子中分离出来,这个过程通过使用重力式清选机实现,效果十分明显。种子经过重力式清选机的气流和振动筛选后,不仅提高了种了净度和发芽率,增加种子商品化程度,而且利于种子机械化田间播种。1、国外重力式清选机评述:在欧美发达国家,重力式清选机的生产能力从 1t/h 到 15t/h,台面结构从三角形台面、矩形台面到混合形台面,气流形式从负压到正压,已形成多种系列化重力式清选机,工艺精良、性能稳定、可靠性强、噪音相对较低。除传统的机械调节外,已开发出液压调节系统,操作更加灵敏。比较著名的生产厂家有丹麦 WESTRUP 公司,奥地利 HEID 公司、德国 PETKUS 公司、美国 OLIVER 公司、LMC 公司、CRIPPEN 公司。从性能上看,无论是三角台面还是矩形台面振动平稳,风量在台面上非均布且有规律分布,物料能很好地布满整个台面,种子分离效果明显。从结构上看,丹麦 WESTRUP 公司产品采用三角形台面单风机正压式结构,重杂清理效果较好;奥地利 HEID 公司的产品是多联风机矩形台面,双质点平衡结构,无效振动和噪音小;德国 PETKUS 公司产品单风机矩形台面;美国OLIVER 公司产品三角形或矩形台面,采用多联离心风机,噪音略高但分选效果明显,又开发出液压调节装置,操作灵活,适用于大型设备的操作,其小吨位产品采用混合型台面(如 316M 型),尤其适合于蔬菜等小粒种子的清选,能耗及噪音适中;LMC 公司的产品采用双振动架平衡机构,清选效果适中,但总体结构庞大。CRIPPEN 公司产品采用矩形台面,多联前弯曲多叶片风机,风机出风口有角度,噪音小。2、重力式清选机的发展方向:(1)气流系统的选择:重力式清选机有负压式和正压式两种气流配置形式,其中正压式由单台或多台风机供风。其中负压式供风类型以瑞士布勤(BUHLER)公司产品著称(1980 年前后河北正定县在“四化一供”中安装了布勒公司引进的 3t/h 种子加工成套设备,重力式清选机为 MTLB-100 型),种子清选效果理想,当时上海向明机械厂在消化吸收基础上开发出 5XZ-1.0 和 5XZ-2.5 负压重力式清选机,但由于能耗、噪音较大,振动不易平衡,操作不便,目前已逐步被淘汰。正压式目前占据主导地位,由于单台风机风量分布不匀或风量不足,目前大多采用正压多联风机结构,OLIVER 公司产品设置导流板,HEID 公司产品设置了高效多殿风机和非均布导风板,通过结构改进使气流通道阻力小,风机效率增高。(2)台面的选择:种子在重力式清选机台面上保持的时间越长,走过的距离越远,种子分离和分选效果就越好。一般重力式清选机有三角形和矩形台面两种,工作原理相同,均有分层区和分离区。其主区别在于:轻、重种子由喂料口经工作台到各自排出口的距离不同。重力式清选机工作时,三角形台面上重种子(包括重杂)走过的路径远,矩形台面上轻杂和中间混合料走过的路径远。三角形台面结构侧重于除去种子中的重杂;矩形台面结构侧重于除去种子中的轻杂和生产效率,平衡性能好,有利于风机的布置;对于混合型台面则性能适中。在大生产率和谷物种子清选中基本使用矩形台面,但在小生产率,清除重杂为主的小子粒种子清选中仍使用三角形台面。(3)振动的选择:机械振动根据驱动方式不同可分为几种,有电磁驱动、振动电机驱动、曲柄连杆机构驱动等。重力式清选机振动方式国内外应用最普遍的是曲柄连杆驱动方式,结构布置和参数调节较方便,能做到理想的平衡。HEID 公司产品为自平衡振动机构,OLIVER 公司产品则设计为附加的振动平衡架。(4)集中操作并改进相关装置:在设备的操作方便性方面,国外重力式清选机都设置了仪表直接显示调节数据,不停机集中控制。台面开始用铝合金代替钢结构,选用性能好的钢丝网,OLIVER 公司和 CRIPPEN 公司台面还涂了一层氢基甲酸乙酯,增加台面钢丝的摩擦力,增加生产率,延长使用寿命。台面有半罩或全罩除尘,在主排种出口配备振动电机加快出料速度。五 实习总结据联合国粮农组织在 20 世纪 80 年代初编印的世界种子加工机械生产厂商和产品名录,当时共有种子加工机械厂商约 100 家(不包括中国),主要企业分布在欧洲和美国。经过十几年的演变,欧洲企业经历了兼并与产品创新的变化,美国企业则进入产品革新与开拓阶段企业总数减少,实力增强。美国著名种子加工机械生产厂商经过几十年的市场竞争,开发、保持和发展了自己产品的特色,重点生产有特色的产品,有些工厂主既是产品的设计和专利拥有者,又是公司总裁,对自己的产品和技术开发方向相当了解。如美国CRIPPEN 公司生产重力式清选机已有 70 多年的历史,进入 90 年代兼并了别的公司,很有起色,老式重力式清选机在保持原有传统的基础上进行了革新。美国 OLIVER 公司多年来一直专一生产重力式清选机,90 年代为与美国大农场的生产规模相适应,又开发出超大型重力式清选机,操作和使用非常方便。丹麦CIMBRIA 公司进入 80 年代后收购了奥地利有百年历史的 HEID 公司,近年来又开发出新一代重力式清选机。德国 PETKUS 公司传统产品是风筛表选机,近年来也开发了重力式清选机和其他产品。这次实习中得到了很多现场知识和与种子加工相关的知识,深刻认识了清选机的结构和工作原理,完成了实习目的。本科毕业设计开题报告题 目: 5XZ-3.0 型重力式清选机下体设计 院 (系): 机械工程学院 班 级: 姓 名: 学 号: 指导教师: 教师职称: XX 学院本科毕业设计开题报告题 目 5XZ-3.0 型重力式清选机下体设计 来源 工程实际1、研究目的和意义随着农业机械化的发展,农作物种子清选机械也日趋成熟,其中正压式重力清选机发展最快。5XZ-3.0 型正压式重力清选机适用于玉米、小麦、水稻、大豆、高粱等作物种子及各种蔬菜种子精选加工。可在加工线中配套使用,也可用于单机作业。本设计研究设计生产率为 3.0t/h 的 5XZ-3.0 型重力式清选机的主要参数,包括振幅、振动频率、纵横向倾角、台面摩擦力情况及风量风压情况,并在原基础上对操作调节上进行改进,简化操作难度。2、国内外发展情况(文献综述)种子收获后,从外形相近的种子中间,将不成熟的、霉变的、被虫子咬过的不合格种子及小石子(重杂)从好种子中分离出来,这个过程通过使用重力式清选机实现,效果十分明显。种子经过重力式清选机的气流和振动筛选后,不仅提高了种了净度和发芽率,增加种子商品化程度,而且利于种子机械化田间播种。a、国外重力式清选机评述:在欧美发达国家,重力式清选机的生产能力从 1t/h 到 15t/h,台面结构从三角形台面、矩形台面到混合形台面,气流形式从负压到正压,已形成多种系列化重力式清选机,工艺精良、性能稳定、可靠性强、噪音相对较低。除传统的机械调节外,已开发出液压调节系统,操作更加灵敏。比较著名的生产厂家有丹麦 WESTRUP 公司,奥地利 HEID 公司、德国 PETKUS 公司、美国 OLIVER 公司、LMC 公司 1。从性能上看,无论是三角台面还是矩形台面振动平稳,风量在台面上非均布且有规律分布,物料能很好地布满整个台面,种子分离效果明显。从结构上看,丹麦 WESTRUP 公司产品采用三角形台面单风机正压式结构,重杂清理效果较好;奥地利 HEID 公司的产品是多联风机矩形台面,双质点平衡结构,无效振动和噪音小;德国 PETKUS 公司产品单风机矩形台面;美国 OLIVER 公司产品三角形或矩形台面,采用多联离心风机,噪音略高但分选效果明显,又开发出液压调节装置,操作灵活,适用于大型设备的操作,其小吨位产品采用混合型台面(如 316M 型) ,尤其适合于蔬菜等小粒种子的清选,能耗及噪音适中;LMC 公司的产品采用双振动架平衡机构,清选效果适中,但总体结构庞大。CRIPPEN 公司产品采用矩形台面,多联前弯曲多叶片风机,风机出风口有角度,噪音小 23。b、重力式清选机的发展方向:(1)气流系统的选择:重力式清选机有负压式和正压式两种气流配置形式,其中正压式由单台或多台风机供风。其中负压式供风类型以瑞士布勤(BUHLER)公司产品著称(1980 年前后河北正定县在“四化一供 ”中安装了布勒公司引进的 3t/h 种子加工成套设备,重力式清选机为 MTLB-100 型) ,种子清选效果理想,当时上海向明机械厂在消化吸收基础上开发出 5XZ-1.0 和 5XZ-2.5 负压重力式清选机,但由于能耗、噪音较大,振动不易平衡,操作不便,目前已逐步被淘汰。正压式目前占据主导地位,由于单台风机风量分布不匀或风量不足,目前大多采用正压多联风机结构,OLIVER 公司产品设置导流板,HEID 公司产品设置了高效多殿风机和非均布导风板,通过结构改进使气流通道阻力小,风机效率增高。(2)台面的选择:种子在重力式清选机台面上保持的时间越长,走过的距离越远,种子分离和分选效果就越好。一般重力式清选机有三角形和矩形台面两种,工作原理相同,均有分层区和分离区。其主区别在于:轻、重种子由喂料口经工作台到各自排出口的距离不同。重力式清选机工作时,三角形台面上重种子(包括重杂)走过的路径远,矩形台面上轻杂和中间混合料走过的路径远。三角形台面结构侧重于除去种子中的重杂;矩形台面结构侧重于除去种子中的轻杂和生产效率,平衡性能好,有利于风机的布置;对于混合型台面则性能适中。在大生产率和谷物种子清选中基本使用矩形台面,但在小生产率,清除重杂为主的小子粒种子清选中仍使用三角形台面。(3)振动的选择:机械振动根据驱动方式不同可分为几种,有电磁驱动、振动电机驱动、曲柄连杆机构驱动等。重力式清选机振动方式国内外应用最普遍的是曲柄连杆驱动方式,结构布置和参数调节较方便,能做到理想的平衡。HEID 公司产品为自平衡振动机构,OLIVER 公司产品则设计为附加的振动平衡架。(4)国外重力式清选机生产能力的标准化与系列化:OLIVER 公司多年来一直坚持专一产品生产,不断进行产品更新,原有机型316,50,80,180,240 经过改进后,增加了平衡装置、风量表、转速表(频率显示)等,形成 316M、50M、80M、 180M、240M ,90 年代以后又开发出大型的2400、3600、4800 型产品,配备了液压操作系统。5)集中操作并改进相关装置:在设备的操作方便性方面,国外重力式清选机都设置了仪表直接显示调节数据,不停机集中控制。台面开始用铝合金代替钢结构,选用性能好的钢丝网,OLIVER 公司和 CRIPPEN 公司台面还涂了一层氢基甲酸乙酯,增加台面钢丝的磨擦力,增加生产率,延长使用寿命。台面有半罩或全罩除尘,在主排种出口配备振动电机加快出料速度 4。c、国外重力式清选机企业的发展历程:据联合国粮农组织在 20 世纪 80 年代初编印的世界种子加工机械生产厂商和产品名录,当时共有种子加工机械厂商约 100 家(不包括中国) ,主要企业分布在欧洲和美国。经过十几年的演变,欧洲企业经历了兼并与产品创新的变化,美国企业则进入产品革新与开拓阶段企业总数减少,实力增强 58。美国著名种子加工机械生产厂商经过几十年的市场竞争,开发、保持和发展了自己产品的特色,重点生产有特色的产品,有些工厂主既是产品的设计和专利拥有者,又是公司总裁,对自己的产品和技术开发方向相当了解。如美国 CRIPPEN 公司生产重力式清选机已有 70 多年的历史,进入 90 年代兼并了别的公司,很有起色,老式重力式清选机在保持原有传统的基础上进行了革新。美国 OLIVER 公司多年来一直专一生产重力式清选机,90 年代为与美国大农场的生产规模相适应,又开发出超大型重力式清选机,操作和使用非常方便。丹麦 CIMBRIA 公司进入 80 年代后收购了奥地利有百年历史的 HEID 公司,近年来又开发出新一代重力式清选机。德国PETKUS 公司传统产品是风筛表选机,近年来也开发了重力式清选机和其他产品 9。3、研究/设计的目标a. 根据给定参数生产率 3.0t/h、振动频率 300600 、振幅 7mm,设计 5XZ-3.0型重力式清选机,使之适合种子加工厂按照种子比重精选种子b. 完成 5XZ-3.0 型重力式清选机的说明书和相应的图纸绘制。c. 对 5XZ-3.0 型重力式清选机存在的问题提出一定的改进方法,使之参数结构更合理。4、设计方案(研究/设计方法、理论分析、计算、实验方法和步骤等)根据所学的专业理论知识,并结合现实生产加工的需要,应该从以下三个方面进行设计工作:首先,研究重力式清选机的工作原理和物料输送机理,通过理论分析,了解现实使用中重力式清选机的具体工况。为下一步的结构参数优化做准备,同时也为未来的理论研究和学术探索打好基础。其次,进行重力式清选机的常规设计,主要工作是比重分选的设计计算、粮食流速和生产率,还要进行重力分选台形状的选择、和筛面的选择。最后,根据实际生产的需求,需考虑现场使用的特殊性,如角度的可调性、操作的集中和可视性等等,根据以上的要求,对传统设计进行改造和优化,使产品满足实际生产的要求。正压式重力清选机机构如下图所示,由分选台、风机、连杆机构等部分组成。粮食喂入到分选台上后,靠曲柄连杆机构使分选台产生的抛掷作用,有低的一端向高的一端运动。同时靠风力的作用使粮食产生悬浮和分层,使比粮食轻的杂质浮向上层,并借分选台的倾角和风力使轻杂质向分选台低的一端运动,并推出机外。分选台筛面为长孔鱼鳞状筛,但它不是用来筛选粮食,而是利用鱼鳞板的突起部分增加筛面的摩擦系数,提高分选台输送粮食的能力,同时也利用筛孔对气流起导向的作用。连杆机构的抛掷作用使粮食松散并向前输送,使风速不需要达到悬浮速度就能进行分离。粮食与杂质粒度大小和表面摩擦系数的不同也是重力分选的重要条件。1、喂料斗 2、比重分选台 3、净粮出口 4、杂质出口 5、支杆 6、曲柄连杆机构 7、风机 8、机架 9、水平气流5、方案的可行性分析种子收获后,从外形相近的种子中间,将不成熟的、霉变的、被虫子咬过的不合格种子及小石子(重杂)从好种子中分离出来,这个过程通过使用重力式清选机实现,效果十分明显。种子经过重力式清选机的气流和振动筛选后,不仅提高了种了净度和发芽率,增加种子商品化程度,而且利于种子机械化田间播种。5XZ-3.0 型重力清选机适用于玉米、小麦、水稻、大豆、高粱等作物种子及各种蔬菜种子精选加工。可在加工线中配套使用,也可用于单机作业,因此在它在农业生产中占据着重要作用。农业机械化在发达国家已经非常成熟,近代随着我国农业的发展,中国农业机械面临着巨大的机遇和挑战,因此对种子重力清选机的设计和改进是可行和必要的。6、该设计的创新之处传统重力清选机的供风系统、振动无级变速机构、纵横角度调整等等由人工手动调整完成,劳动强度大、精度低、效率差,实际生产中非常不方便。本设计采用机械调节和液压调节相结合的调节操作系统,并安装可视数字仪表,这样一来,使得机器操作、调整更加简便、快捷和精确。7、设计产品的主要用途和应用领域主要用途:主要用于清选外形尺寸相同而比重不同的各种粮食及种子籽粒。各类种子加工厂粮食处理中心配套使用,也可单机使用。可以清除病虫害、霉烂及不成熟籽粒和杂草、石块等杂质,是提高种子净度、等级的关键设备。在杂粮种子及蔬菜种子加工中得到广泛的应用。应用领域:适用于玉米、小麦、水稻、大豆、高粱等作物种子及各种蔬菜种子精选加工8、时间进程第 3 周 了解设计内容,收集资料第 4 周 外出实习第 58 周 整理资料、外文翻译第 912 周 生产能力、主要部件受力计算 驱动装置的设计、主要零部件尺寸的计算;传动装置的设计;主要零部件强度校核第 1314 周 拟定总体方案,绘制结构总图;绘制主要零部件图第 1516 周 编写说明书;设计文件修改第 17 周 答辩 9、参考文献1马继光. 国外重力式清选机的发展方向. 世界农业. 2001,07 2赵国福, 胡晓平, 李彩花. 清选机筛选机构主要参数的试验研究. 农业装备与车辆工程. 2006,9 3张子臣, 刘守林, 刘华, 马立峰. 5XZ-1.0 型重力式种子清选机的使用维护 .现代农业.2002,08:4745X7.0 型风筛式种子清选机 . 南方农机. 1999,04:215王艳茹, 王艳萍, 李淑清. 试述种子加工设备. 农机化研究. 2002,02 6杨庆华, 洪伟彬, 李淑兰. 5XFZ-25 型重力复式清选机的改进. 现代化农业. 2003,02:457张立新, 谢志根. 5XZ-3 重力式清选机的研制与开发. 粮油加工与食品机械. 2001,01:25-268农业机械. 2000,119魏永立. 正压式重力分选机分选质量的因素分析. 黑龙江省农副产品加工机械化研究所.10苏迎晨, 黄兴国, 刘国定, 杨开明. 重力分选机主要参数与分选质量的试验研究 J.粮油加工与食品机械. 1992,0111 梁杰, 隋书华, 魏国华. 重力分选机网面上物料运动特性的理论分析 J. 农机化研究. 1998,02 12 韩雪松, 梁全, 高春光, 马文军. 丹麦 GA-100 型重力式分选机简介 J. 现代化农业. 2002,08 13 马忠才, 许峰, 温海江, 何树国, 任嘉宇. OLIVER 重力式分选机选型依据 J. 现代化农业. 1999,0114 李法德, 张晓辉, 康景峰, 刘承良, 侯存良, 李光提. 5XZW-1.5 型重力精选机主机部分 J. 粮油加工与食品机械. 1997,02 15 王艳丰, 梁中华, 刘兆丰, 牛文祥, 尹思万. 5XFZ-30.0 型重力复式清选机单向倾斜比重筛参数的选择与试验 J. 农业工程学报. 2004,06 16 李毅念. 萌动小麦重力分选效果的研究 D. 南京农业大学. 2005 17 Joel Douglas, Janet Grabowski, Bennie Keith. 1997. A Comparison of Seed Cleaning Techniques for Improving Quality of Eastern Gamagrass Seed, Technical Note:43-47指导教师意见教师签字:年 月 日开题答辩小组意见:组长签字: 成员签字:年 月 日毕业设计领导小组意见: 组长签字:年 月 日摘要随着农业机械化的发展,农作物种子清选机械也日趋成熟,其中正压式重力清选机发展最快最成熟。通过查阅大量文献资料和现场实习,设计出 5XZ-3.0型正压式重力清选机,其生产率为 3.0t/h。该机通过双向倾斜且往复振动的工作台和穿过工作台面由下而上的气流进行清选作业,适用于经过风筛式清选机、窝眼滚筒清选机等机具清选过的外形、尺寸较相似的种子分选。该机具利用比重不同分离出发育不好、成熟不完全、受虫害霉烂和已发芽的种子,以及与种子尺寸相近而质量有一定差异的夹杂物。关键词 正压式 重力清选机 双向倾斜 往复振动AbstractWith the development of agricultural mechanization, the crops seed cleaner weapon is also getting more and more progressive, the positive pressure type gravity cleaner development is most common. Through the consult massive literature material and the workshop practice, designs the 5XZ-3.0 positive pressure type gravity cleaner, its productivity is 3.0t/h. This equipment to realize chooses the function clear, through can incline and vibrate the work table and passes through work floor air current from bottom to top to complete, it is suitable for the contour which the size similar seed separation passes through primary elects clear. The equipment used to separate different proportions of poor, immature, and has been subject to pests or germination of seeds ,and seed with similar size and quality of a certain difference of impurities.Key word Positive pressure type Gravity cleaner Two direction angles may adjust Reciprocating vibration目录摘要 .IAbstract.II第 1 章 绪论 .11.1 国内外发展情况 .11.2 结构特点与分类 .31.2.1 结构特点 .31.2.2 分类 .31.3 工作原理 .41.3.1 重力分选原理 .41.3.2 物料的分层化过程 .51.4 应用范围 .8第二章 无级变速部分的设计方案及选择 .9第三章 设计计算 .103.1 总体参数及运动参数的选择 .103.1.1 振动台振动频率的确定 .103.2 所需风量与风压的计算 .133.2.1 风量的计算 .133.2.2 风压的计算 .133.3 风机的设计 .173.3.1 叶轮的设计 .173.3.2 蜗壳的设计 .193.4 传动设计 .233.4.1 无级变速器设计 .233.4.2 轴承寿命校核 .253.5 所需动力功率确定 .263.5.1 振动台功率确定 .263.5.2 风机所需功率的确定 .273.5.3 所需理论功率和实际功率 .283.6 强度与刚度的设计与校核 .283.6.1 驱动连杆的强度与刚度校核 .283.6.2 压杆稳定校核 .313.6.3 无级变速轴的强度与刚度校核 .323.6.4 无级变速器压缩弹簧的计算 .35第四章 机器的调节、操作与维护 .404.1 调节 .404.2 操作 .444.2.1 初步调整 .444.2.2 分选开始后的调整 .484.2.3 提高分选能力 .494.3 维护 .504.3.1 工作台 .504.3.2 皮带 .514.3.3 轴承 .51结论 .52致谢 .53参考文献 .54附录 1 .56附录 2 .60第 1 章 绪论1.1 国内外发展状况随着我国工业发展和农业机械的进步,我国重力清选机起步相对发达国家较晚但发展很快,国内重力式清选机的台面结构主要有三角形台面、矩形台面和混合形台面,生产效率从 1.5T/h 到 5T/h。在欧美发达国家,重力式清选机的生产能力从 1t/h 到 15t/h,台面结构从三角形台面、矩形台面到混合形台面,气流形式从负压到正压,已形成多种系列化重力式清选机,工艺精良、性能稳定、可靠性强、噪音相对较低。除传统的机械调节外,已开发出液压调节系统,操作更加灵敏。比较著名的生产厂家有丹麦 WESTRUP 公司,奥地利 HEID 公司、德国 PETKUS 公司、美国 OLIVER公司、LMC 公司。从性能上看,无论是三角台面还是矩形台面振动平稳,风量在台面上非均布且有规律分布,物料能很好地布满整个台面,种子分离效果明显。从结构上看,丹麦 WESTRUP 公司产品采用三角形台面单风机正压式结构,重杂清理效果较好;奥地利 HEID 公司的产品是多联风机矩形台面,双质点平衡结构,无效振动和噪音小;德国 PETKUS 公司产品单风机矩形台面;美国OLIVER 公司产品三角形或矩形台面,采用多联离心风机,噪音略高但分选效果明显,又开发出液压调节装置,操作灵活,适用于大型设备的操作,其小吨位产品采用混合型台面(如 316M 型) ,尤其适合于蔬菜等小粒种子的清选,能耗及噪音适中;LMC 公司的产品采用双振动架平衡机构,清选效果适中,但总体结构庞大。CRIPPEN 公司产品采用矩形台面,多联前弯曲多叶片风机,风机出风口有角度,噪音小 1。重力式清选机的发展方向:1. 气流系统的选择:重力式清选机有负压式和正压式两种气流配置形式,其中正压式由单台或多台风机供风。其中负压式供风类型以瑞士布勤(BUHLER)公司产品著称(1980 年前后河北正定县在“四化一供”中安装了布勒公司引进的 3t/h 种子加工成套设备,重力式清选机为 MTLB-100 型) ,种子清选效果理想,当时上海向明机械厂在消化吸收基础上开发出 5XZ-1.0 和 5XZ-2.5 负压重力式清选机,但由于能耗、噪音较大,振动不易平衡,操作不便,目前已逐步被淘汰。正压式目前占据主导地位,由于单台风机风量分布不匀或风量不足,目前大多采用正压多联风机结构,OLIVER 公司产品设置导流板,HEID 公司产品设置了高效多殿风机和非均布导风板,通过结构改进使气流通道阻力小,风机效率增高。2. 台面的选择:种子在重力式清选机台面上保持的时间越长,走过的距离越远,种子分离和分选效果就越好。一般重力式清选机有三角形和矩形台面两种,工作原理相同,均有分层区和分离区。其主区别在于:轻、重种子由喂料口经工作台到各自排出口的距离不同。重力式清选机工作时,三角形台面上重种子(包括重杂)走过的路径远,矩形台面上轻杂和中间混合料走过的路径远。三角形台面结构侧重于除去种子中的重杂;矩形台面结构侧重于除去种子中的轻杂和生产效率,平衡性能好,有利于风机的布置;对于混合型台面则性能适中。在大生产率和谷物种子清选中基本使用矩形台面,但在小生产率,清除重杂为主的小子粒种子清选中仍使用三角形台面。3. 振动的选择:机械振动根据驱动方式不同可分为几种,有电磁驱动、振动电机驱动、曲柄连杆机构驱动等。重力式清选机振动方式国内外应用最普遍的是曲柄连杆驱动方式,结构布置和参数调节较方便,能做到理想的平衡。HEID 公司产品为自平衡振动机构,OLIVER 公司产品则设计为附加的振动平衡架。1.2 结构特点与分类1.2.1 结构特点该机由振动台、供风系统、振动无级变速机构、纵横向角度调整机构等组成。振动台筛面按分选作物品种的不同可选用不同目数的网孔尺寸。振动无级变速机构能改变筛面的振动频率;供风系统完成籽粒分选时最佳流化状态,控制台面各点的风速成梯度完成籽粒分层;采用多风机系统使台面风量分布合理,噪声低。台面纵横向角度可调,满足多种种子的分选要求。1.2.2 分类重力选可以从两个方面来分类:1. 按气流形式可分为正压式和负压式。其中正压式由单台或多台风机。其中负压式供风类型,种子清选效果理想,但由于能耗、噪音较大,振动不易平衡,操作不便,目前已逐步被淘汰 1。正压式目前占据主导地位。2. 按台面形式可分为三角形台面、矩形台面和混合台面。三角形台面结构侧重于除去种子中的重杂;矩形台面结构侧重于除去种子中的轻杂和生产效率,平衡性能好,有利于风机的布置;对于混合型台面则性能适中。在大生产率和谷物种子清选中基本使用矩形台面,但在小生产率,清除重杂为主的小子粒种子清选中仍使用三角形台面 2。1.3 工作原理1.3.1 重力分选原理传统的风筛组合清选机依靠筛体的振动,辅以风力作用,使轻杂质吹出机外,重的杂质和尺寸大小不一的籽粒通过不同尺寸的筛孔进行清选分级,同时风力又有延长籽粒在筛面上的运动时间,达到更好的清选效果。重力清选机的作用原理是在风力的作用下,使籽粒达到流化状态,比重小的籽粒悬浮于重籽粒之上,籽粒之间的摩擦系数降低,重籽粒在风力作用下不脱离筛面,使其在筛体振动过程中依靠惯性力、摩擦力、风力、籽粒重力的共同作用下,达到比重小的籽粒与比重大的籽粒分离的目的。1.3.2 物料的分层化过程空气用作分选标准介质,使分选物料层化。层化在空气通过颗粒混合物时发生,颗粒由相对空气的重复量不同而上升、下降。图 1-1 重力清选机断面图如图 1-1,a 表示风机正上方的重力分选机断面。风机关闭时,颗粒混合物落到筛网工作台上。b 表示风机已开动并调整好,使得最重的颗粒停在工作台的表面上,最轻的颗粒完全离开工作台的表面。此时,正确的调整气流非常关键,或者结果是 c 的情况,此时过多的气流使全部颗粒都从分离表面上升起3-5。图 1-2 重力选工作台理想状态俯视图图 1-2 表示重力选工作台面作业中理想状态的俯视图。与图 1-1 中 a 所示相似的混合颗粒,从喂入装置落到工作台上。直接围绕喂入口的区域称为层化区,在此区域内工作台的振动与气流上升联合作用下层化物料分为几层,底部为较重的层,上部为较轻的层,如图 1-1 中 b 所示。在物料层化后,分选作用即可发生。层化区域的大小取决于分选的难度及机器的加工能力。任何时候层化区域面积不能超过工作台面的三分之一 2-4。分选愈困难,层化区就愈大。生产能力要求较高时,层化区域也要求较大2-4。物料层化后,工作台的振动作用开始推动与台面接触的较重层向台面高边方向移动。与此同时,较轻的物料层位于台面的上层,不与振动的台面接触,飘浮着向台面低边方向移动。当物料从喂入端向工作台的卸料端流动时,振动作用逐渐地将高方向的层化转换成水平方向分选。当物料到达工作台的卸料端时,分选的过程完成了。较重的物料应该集中于台面的高边,轻的应该集中在其低边,而中等的物料则位于两者之间。应注意,图 1-2 代表理想的状态,这理想的状态在理论上是最好的状态,实际上很少发生。通常,层化区并没有明显的界限,当物料不完全层化时,分选的过程已经开始。因此,使物料分层化过程尽可能地快是至关重要的,否则,在分层化过程发生之前较轻的物料将被带到工作台的高边。这最好的办法就是使喂入端较卸料端有更大些的气流。许多分选过程中,好粒与轻料之间的差别不明显,这时必须周期性地测试每次试验中沿卸料端各点的重量,以确定分选是否正确。从重力分选机卸料端排出的物料是以最重的颗粒到最轻的颗粒连续分产品。这连续的产品被分成三个部分:(1)重的,合格的产品;(2)轻的,不合格的产品;(3)少量的没完全分选的中间产品。在分选含有沙子或其它重物料时,产品分出四部分,含有沙子及某些好颗粒物料部分可以进一步加工。该机是以双向倾斜、往复振动的工作台和穿过工作台面由下而上的气流进行清选作业的清选机具。工作时,物料经进料口均匀连续喂入到工作台面上,此时物料受到工作台振动和穿过工作台面由下向上气流吹动的复合作用,即按比重不同进行分层,比重大的物料产生正偏析而下沉到被振动着的物料层底部,并逐渐移至尾部的出料口。比重小的物料,在物料上方漂浮,并沿着工作台的倾斜方向流动至前方的轻物料出口,如此连续不断地工作达到重力清选的目的7。1.4 应用范围该机主要适用于玉米、小麦、水稻、大豆、高粱等作物种子及各种蔬菜种子清选和分级。对相同尺寸但比重有差别的颗粒进行分选(如尺寸相同的种子,其中较轻的颗粒是被虫蚀或不成熟,可被分离) 。可在加工线中配套使用,也可用于单机作业。第二章 无级变速部分的设计方案及选择为了满足多种作物在筛面上的上滑条件,振动频率必须可变、可调,所以必须采用无级变速传动。它既要满足所要求的振动频率,又要使传动机构尽量简化。常用的无极调速的方法有:机械式无极变速器和电控式无极调速。电控式无极调速常常采用变频调速三项异步电动机;本设计为降低成本、简化机构,采用宽三角带式无极变速器,它是单调整、通过改变轴间距来达到各种变速,其工作原理图如下:图 2-1 宽三角带式无极变速器第三章 设计计算3.1 总体参数及运动参数的选择3.1.1 振动台振动频率的确定振动台由四组弹簧片支撑在机架上。为使籽粒在分选时,能在筛体的振动和风力的作用下,形成流化状态,使其比重不同的籽粒分开,振动平台可设计为一个简谐振动的四连杆机构。为使偏心连杆振动台符合简谐振动规律,必须满足下列条件:1. 振动原理如图 3-1,振动方向必须与撑杆振动中心垂直。这样撑杆往复运动振幅 A 等于偏心距 2r。图 3-1 振动原理图图中 为筛面与水平夹角, 为筛体振动方向与水平夹角, r 为曲柄, L为连杆。2. 筛体四组撑杆必须等长,安装位置必须平行,才能保证筛体平动。3. 撑杆长 L1和连杆长 L 必须大于 倍曲柄半径 r,这样筛体可视为105一个自由度的振动(即直线平动) 。4. 曲柄工作角速度 必须等于常数,这样筛体振动圆频率即为 。5. 籽粒在筛面上可视为与筛子一起运动的质点。籽粒的位移速度和加速度关系为: X=cosrtvindt2csart在 等于 和 区间时,惯性力为负值,方向沿 X 轴向左(如t023图 3-2) ,籽粒有沿筛面向前滑动的趋势。在 等于 区间时,惯性力为t32正值,方向沿 X 轴向右(如图 3-3) ,籽粒有沿筛面向后的滑动趋势。图 3-2 种子在筛面受力分析 图 3-3 种子在筛面受力分析图中 为筛体与水平面倾角。 为筛体振动方向与水平面夹角。欲使种子向前滑动,即向下滑动,必须使筛子运动的加速度比保持下列条件: 2 1sincorKg种子沿筛面向后滑动,即向上滑动条件为:(如图 3-3 示)sinsFm将 值 F 值代入后化简得:2 2sincorKg当惯性力 沿 X 轴向右时,筛子对种子的法向反力为2sincocosiNmgrt当 增大时,法向反力 N 减少。当 增到某一值时,N=0。种子被抛2r2r离筛面,所以种子抛离筛面的条件为: 23cosinrKg所以对物料分离结果起决定作用的是筛子运动的加速度比 。另外与2rg筛面摩擦角 、筛子横向倾角及纵向倾角有关。由上述,本机振动频率即偏心轴转速应在 间,这样物料在风23K力作用下依次分层,比重较小的种子浮在上面,再加上筛面振动的配合,种子呈流化状态,达到分离目的。因为: 23K即 sin300coscoinggnrr式中 11tat.367f329将以上参数代入得到,即本机转速应在: 间,据实际29785n/minr经验,选振动频率范围在 次之间。03.2 所需风量与风压的计算3.2.1 风量的计算在筛床的设计过程中,已经确定筛床的有效工作面积为 ,为使籽2F=m粒在筛面上达到流化状态,要求:清选小麦时平均风速 ,玉V1.34/s麦米为 。1.8/Vms玉则 3.236019/QFmh玉 玉 1.48麦 麦以玉米的计算风量为依据,应有总风量大于 ,同时应加上由于312960/h结构和工艺等原因造成的漏风损失。一般 ,取QK玉总 1.35K.4K得到: 3.429608/mh玉总取 31850/mh总3.2.2 风压的计算要使种子在筛面上达到流化状态,必须保证空气流过筛孔后的速度,即风机产生的风压除去各种损失后所应达到的动能指标。djP2dvPg式中 P 为风机全压, 为动压, 为静压, 为介质重度, 为介质速度。djv的大小应能克服各种阻力损失。jP风压损失包括:风机出口的扩散损失,通过籽粒层的损失,通过筛孔、挡风网的损失以及摩擦损失等。为了保证筛面有 1.8m/s 的风速,同时要求筛面各处风量可调,用一台风机很难保证性能要求。因此,我们选用五台同一型号的风机并联使用。1. 静压损失的计算(1)通过粮层的压降GPRF式中: G/F 为单位面积粮层的重量, R 为系数,与籽粒的表面状态、雷诺数有关,取 K=1.05。ghGhgF式中 h粮层厚度;g籽粒容重。另外,籽粒在清选时处于膨胀状态,容重减小 ,取 20%计算。15%2则有 10.2PR对于小麦 ,重力清选机的最佳清选厚度为 。37/gKm102m312.05()0(1.2)086HO取 1P(2)通过筛孔的损失 2vg式中 为管道孔板阻力系数,它与筛网有效通风面积有关,一般 20%左右。 由 20%查得 =6722 21.867.0713.959PmHO气 柱由于采用了双筛结构 22.5.3取 OH28(3)风机出口扩散损失 gvP2式中 为管道突然扩大局部阻力系数,由管道面积与风口面积比值确定。21 076.34.2.0mA风 机 出 口 面 积2 .516管 道 面 积7./1由此查得: 9.0风机出口风速: 1QvnA总式中 n所用风机台数。smhv /5.13/9.485076.51 OHgP223 .8.9.气 柱(4)摩擦损失gvdL2式中 为摩擦阻力系数,它是雷诺数 的函数, L 为空气介质流经管道的eR长度 L=0.3m, 为介质在管道中的速度(m/s), d 为管道直径(m),2v,由于是非圆截面, , R 为当量孔半径(m), 为介质的运dRe2 d4动粘度 = , R=0.38(按管道面积折算),sm/1035.295.17.0342.682 v5568.103.9eRe41.3068.25OmHmgP224.065.09.13气 柱2. 动压的计算21dvPg3/651.2NOmHPad 24.7.365.3. 风机的总压头PPd 243217.60.5.82取 P=61 OmH23.3 风机的设计风机系统是重力清选机的核心部件,如何设计出具有一定风量、风压且效率高、噪音小的风机是极其重要的问题。风机被认为是种子加工厂的主要声源,为改善劳动条件,风机设计者往往不得不降低一些效率来达到降噪的目的。3.3.1 叶轮的设计1. 叶轮外径 风机转速 n 的确定2d风机的噪声级与叶轮外径线速度的 次方成正比。因此,降低转速是降68噪的有效方法,但是转速过低,将使风机外型加大,整个机器体积增加,造价偏高,因此转速又不能过低,我们取 n=980 转/分。1260Pnd式中 P 为风机全压(Pa) , 为介质密度 1.2 , 为系数,3/Kgm1=0.71.15 之间,为得到较小的 取 =1.15。1 2d1md405.1.289602取 。m42. 最佳叶片进口角 ,出口角 及叶片数 Z 的确定12所谓最佳叶片进口角和出口角,即是说满足损失和噪音最小的条件,降低叶轮圆周速度,增加叶片数,增加叶栅的气动力载荷是目前降噪设计的最盛行设计方法,一般 , , Z= ,本设计取 ,180921607506190, Z=48。21603. 比值的确定12/d4/2dvV式中 为风机的流量系数, V 为风机的秒 流量( ) , 为叶轮外径sm/32v的线速度。 snQV/03.165830总 dv5.2492238.0/.53.022194/d87.0.3取 120.875d则 m304.14. 最佳叶片进口宽度离心风机在经过风机叶轮时要转 角,气流在这里将发生分离(如图 3-94) ,因此,进口宽度只能为主气流部分的充满,这样就使该处径向速度大大增加。据此,在额定流量下,这里发生很大的不该有的冲击,产生噪音。同时使气流产生回流,伴随着很大的损失。因此,为避免这种对叶轮的有害影响,防止气流在转弯处的分离,叶片的进口宽度尤为重要。图 3-4 风室气流示意图通常: 1350194.dbm3.3.2 蜗壳的设计蜗壳是风机中的关键部件,目前离心通风机普遍采用矩形截面的蜗壳,它的优点是制造工艺简单,适于焊接。蜗壳设计的内容有:蜗壳宽度的确定,蜗壳型线的确定以及蜗壳舌尺寸的确定。1. 蜗壳宽度的确定依据资料推荐,机壳厚度与叶片宽度之比=1.41.5 则有:B/b=1.41.5 )5.14(9)5.14(bB2386取 B=224mm2. 蜗壳型线的设计蜗壳机构采用平行侧壁蜗壳,如图 3-5。图 3-5 蜗壳示意图对于半径 r 上的圆柱截面,连续性方程给出: CombrBrm022式中 为叶轮外径的半径 , 为矩形截面任一圆弧上的径向分速度,0r0d而 Com 为叶轮外径上的径向速度。 0mrbCoB对于流速周向分量来说,上述的环流不变定律是同样有效的,即。0uCor由此得出流线的倾角为: BbCon0tata因此可从流线的出蜗壳型线即 , drtanedr)(tat0积分 00(t)rebB得到 00(tan)nrbLBebr)(tan00此即为蜗壳型线,它可以满足气流的环流规律,从型线方程可以看到它是一条对数螺线。式中 为叶轮外圆上的气流绝对速度与叶轮圆周速度的夹角,其值可由0出口速度三角形得到(图 3-6)。图 3-6 叶轮外圆速度三角形图其中 的数值可由风机风量求得; 。2mC 2160即 21.03.5/76VsA的水平投影2r2tan(1806)rsmCcsmcVsr /3720tan5.132 的水平投影为: 2C 22ursCV即 u/5.73.023.01tan20umC9.0但是由于风机叶轮的旋转,实际 ,取 ,所以蜗壳方程式为:012.909Bber9tan0b=159mm,B=224mm,r0=200mm整理后得其中 以弧度计。12.0er3. 蜗舌间隙的确定蜗舌间隙的处理好坏,对通风机的噪声有很重要的影响,前人试验表明,增大蜗舌间距,可明显降低通风机的气体动力噪音,当 时,达到了2/0.1rd最低噪声级的效果,因此取 2/0.1rd48m4. 壳体进气孔直径02jQDC 5/sj取 。1.7m/sj,取 D=332mm。0.231.5基于上述风机设计方法,不仅降低了噪声,也满足了风量风压的性能要求。3.4 传动设计3.4.1 无级变速器设计为了满足多种作物在筛面上的上滑条件,振动频率必须可变、可调,所以必须采用无级变速传动。它既满足所要求的振动频率,又使传动机构大为简化。筛面振动频率的无级调速可采用变频调速三项异步电动机,本设计为降低成本、简化机构,采用单调整,改变轴间距来达到各种变速。1. 带轮的计算传动比分配: 9803.26751ni总总 偏偏 主2. 风机轴带轮: (查设计手册)0Dm主3. 变速轴带轮: 1.3701i m变 主 主4. 变速轴转速: n变 主主 变1098745/in3Dnr主变 主 变5. 无级变速带规格的确定:查设计手册 16图 9-1-6,表 9-1-18, (非标准设备手册)得到标宽, 厚度 。mb32mh16. 槽轮直径确定:查表 9-1-2216, 80dm槽5.23074minax偏 变imaxindD槽 偏 m2085.inax槽偏槽轮最大直径: maxaxinin63DR槽 偏 偏槽 1028ax槽7. 无级带计算:无级变速带长度计算: 211()2()3864DLAmA 查表 9-1-1816,取标准值 L=1430mm实际中心距: YX211()43062142XLDdmY)8代入求得: mA轴间距调整范围 L: axminA已知: min4322XYdDX5.47)(1Y8082mA4915.47.2max L93413.4.2 轴承寿命校核频率达到 300 次/min,无级变速器移动 21.5mm 时,径向力 与轴垂直线1F产生夹角 。8.24351tan所以轴向力: 1sin47.5sin2.87aFPN参考变速器轴受力图 3-8在 A 截面轴承受径向力最大 ,故只校核 A 轴承,初选外球面向RA36心轴承 90504。查轴承手册,对于 504 轴承额定静载荷 ,因轴向力全部NC3017.由 A 轴承受 ,由机械设计手册 16查得:NF2.740.137.62CiFa而 2.3647raF由表 10-14 知 ,因而 ,由表 10-1416查得 X=1 .0e2.0.eFra, Y=0。由表 10-916查得 ,表 10-1116查得 ,表 10-1016查42.3Lf 1Ff得 ,表 10-1216查得 ,因而35.0nf 1T。NPfCTnFL3576435.02查轴承手册 17504 轴承额定动载荷 ,所以NC2360。2360357C3.5 所需动力功率确定该机传动使用三角带传动,一台电机既驱动风机又驱动振动台,因此,电动机的功率选择也应包含两部分。3.5.1 振动台功率确定振动台是一个往复运动件,它所需要的功率从振动台所获得的能量与粮食被输送需要的能量来考虑。1. 工作台振动功率 1N432105nrG式中: G 为筛体重量() ; r 为偏心距() ; 为转速(转/分) ; 为1N功率(KW) 。设筛体重量为 70则 KWN2.014056).3(743231 2. 输送粮食的功率消耗367)sin(2LQ粮式中 生产率(T/h)为 3 吨/小时粮工作台长度(m)为 2.19m工作台纵向倾角为254KWN019.367)sin1(9.2所以振动台所需功率 KWNe 219.0.201取 KWNe2.03.5.2 风机所需功率的确定PQNT总KW072.3618.930/185取 KWT.3.5.3 所需理论功率和实际功率KNTeL 32.12.0S为机械效率: 321其中 轴承效率,共 7 对轴承,1 719.0三角带传动效率,为三级传动,2 32.风机效率,3 %603则有: KWNS 49.97.02由此选用 ,额定功率 ,同步转速 。41MY5min/150r3.6 强度与刚度的设计与校核3.6.1 驱动连杆的强度与刚度校核初步设计连杆横截面尺寸 mm, ,且连杆是一端与曲柄轴20dmL750铰接,另一端与筛体固定连接。1. 受力分析:连杆的弯曲应力如图 3-7 所示:图 3-7 连杆安装情况示意图将次种杆件视为一悬臂梁。自由端 A 受一对称循环交变集中载荷 P,当曲柄以角速度 旋转时, A 端挠度方程为:trYcos 1式中 r 为偏心距, 为相位角。t由材料力学得知,此种梁的弹性曲线方程为: 3PLYEJ 2将式 与式 合并,则: 1 23cosPLrtEJ3cosrt此时连杆所受弯矩为 ,连杆所受弯曲应力:M式中 (抗弯截面模量)M32d式中 而23cosEJrtL 46DJ43/6/2Jd所以 t22. 轴向拉压交变应力已知连杆受筛体惯性力 和筛体重量的水平分力sinG 为对称循环交变载荷trgGcos2为常数 为筛体倾角sin 此时连杆所受拉压应力为 241cossindtrgG拉式中 i 为连杆数 i=2所以连杆所受压力总和为: 22 41cossinco3dtrgGtrLEJ 拉总当 时, ,连杆所受应力最大。4tsincott2max2 222i314sin 4GrEJgrLdrJr 式中 , , ,246/10/10mkgckgEL7503, ,mr5.3G5d2代入上式得 222ax /30/381.0Nkg连杆的强度条件为 5.max1fK式中 材料在对称循环交变应力下的疲劳极限。1疲劳安全系数,查手册 16得:f5.2f有效应力集中系数,查设计手册 16K4.1K尺寸系数,查图 10-1316, 92.0,查图 10-1516 8.0 21 /1604.0. mkgb 5.53.892max fK所以连杆强度合格。3.6.2 压杆稳定校核已知 钢临界柔度3AppE式中 , , (比例极限)4210EMPa196pPa10pMPa柔度计算: Li式中 , , I 为惯性矩 , (截面面积) ,ILA4d46d2dA4Ld查表 9-116, 为长度系数 0.7(一端固定一端铰支) 10527.0因为 所以该件是大柔度杆。105pac据欧拉公式:224342210756/66crEIdP kgmL因为 7510.rcrst kgn式中 失稳安全系数。st由惯性力 造成外加载荷: 2cosGrtg当 0、 、 时,t2knrgG10)3(5.9812max 因为 gPkcra所以稳定性合格。至此连杆强度与刚度全部合格。3.6.3 无级变速轴的强度与刚度校核把无级变速轴视为一个铰支的悬臂梁,受力如图 3-8 所示。图 3-8 变速轴弯矩扭矩图已知:该轴功率 , ,KWN45.0401R652扭矩 95.97Mmn所以 31.1045PR3215.9106MPNR1. 求支反力 与 ,作弯矩图 H 面,对 B 点取矩:ARB/2(6590)HP157AHRN26BHARPN面,对 B 点取矩V1(09)0VPA328901RVB1NAHA3642BV19查设计手册 16: 59508.09501当量扭矩 mNT380.045.2. 验算轴疲劳强度由弯矩图可见, A 截面承受弯矩最大,所以只验算 A 截面疲劳强度即可。333782)0(mdW 33315706)2(1mdWt 式中 、 分别为抗弯截面模量及抗扭截面模量,对于一般转轴,弯曲t应力通常按对称循环变化,而扭转剪应力通常按脉动循环变化考虑, A 截面应力幅:平均应力:MPaWa7.208516 0mTtm14.由设计手册 16查得: MPa2601Pa150等效系数 5.0.尺寸系数 87.81.0表面状态系数 9.t有效应力集中系数 6.1K36.1t由公式 120.798amn MPaKatt 4507.10.43651 252.2tn查手册得许用安全系数 8.1表明该轴疲劳强度合格。8.12.6n3. 验算变速轴扭转刚度据公式 PTGI查手册得 60.58.7310()1rad所以 743432.82PTId670.06. 所以该轴刚度合格。3.6.4 无级变速器压缩弹簧的计算1. 为了确保传递扭矩可靠,应计算弹簧所受轴向压缩力得大小,以确定弹簧尺寸。首先假设皮带与带轮之间的压强 P 是均匀分布的,即 P 是常数,实际上压强不是均匀分布的,但是按压强是均匀分布所积分出的摩擦力矩却是与实际所传递的扭矩相平衡,所以用这种办法解决的问题是安全可靠的。弹簧所受的压缩力应等于滑动盘所受的水平方向的合外力。而水平合外力等于产生摩擦力矩的正压力的积分。因此,应先求出压强 P,弹簧压缩力便迎刃而解。摩擦力矩微元: MNdfr1cosrd式中 f 为摩擦系数, 为正压力微元, P 是压强;且 ,N 0.8f是面积微元。1cosrd所以2csrMfPd因为摩擦力矩是由皮带轮两侧共同产生,所以当振动频率为 600 次/分时mPNrfdPrfrr38127)6.7084(35.6. 1cos2os384.846.7021630式中 , 为皮带包角,r 为半径。该轴所传递扭矩 30.4595.75.10TNMNmn式中 N该轴功率 0.45KWn该轴转速因为 ,所以 , TM mNP3107.53812 2/015.mNP而滑动盘水平方向合外力 F 同样由皮带轮两侧产生cos2APFrdr1NrdrPr67.92103)(coscos2846.7084.062同理可求出当振动频率为 300 次/分时,最大水平轴向压缩力 。NF198max为了确保扭矩传递可靠,考虑皮带打滑等因素影响,还应乘上工作情况系数,查表 得到轴向压缩力: 3.1WKNF1263.796min。NF257.98max2. 弹簧的设计与计算已知:弹簧负荷作用次数低于 次,属三类负荷,中径 ,310mD562, 。P257max126min最大工作负荷时变形量 20mm。查机械设计手册,由表 11-716查得:3maxmax28PKCD选用 III 组碳素弹簧钢丝,由表 11-316及表 11-416得MPb56130.5.068942578max3PDKC查表 11-916得 C=13.5, ,取 ,当 、.153dmd.4d5.4时,由表 11-1016可查得:256D NP270max由表 11-716查得:3248nDFGd当 , ,由此得有效圈数NPn257max0max78.1685.408332ax4GdF取 n=2,有效圈数 圈12n实际变形量: mGdDPFn 45.7845043432max 16.in查表 11-1016节距 ,则自由高度 和压缩高度 为t OHbdtHO53dnb75.1).0(1则 61.749.25bobFm%25.49maxb %.25.49inbF计算结果符合 、 为总变形量 的 范围要求。maxin 80验算疲劳强度及静强度安全系数,查表 11-916时,5.13C106.KMPadDP45.627108332maxax MPa2185764min按表 11-716中 、 的数值取值 5 7bP 5.03.0.PaS6.则疲劳安全系数: 51.4287.0587.0maxinPn静强度安全系数: 27.1456maxSn由此可见符合 的要求。.螺旋角 ,符合 的要求。1125tanta86D 95细长比 ,符合 的要求。026.5Hb.2b外径 04.0.5dm查表 11-1016最大心轴直径 ,最小套筒直径ax46min65D展开长度 2171coss8DnL第四章 机器的调节、操作与维护4.1
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