633 JLY3809机立窑(窑体及卸料部件)
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1氟氯碳化物 (CFC)在水泥窑中的分解何剑峰Chichibu Onada 水泥公司的 Kanzaburo Sutho ,kazumasa ,Toshiaki Hirose Hirose ,Hiroaki Takashi 和 Takashimiyakoshi, 日本已经实现了重要的试验和示范。摘要近年来,关于 CFC的限制排放问题已经得到了广大的认可。这种 CFC就是破坏大气臭氧层的气体。在 1994 年,Chichibu Onada 水泥公司和日本东京的一政府参与并开始了一种安全可行的用机立窑处理这些 CFC。作者成功的利用了一个小型的实验窑来分解 CFC。自从 1995 年以来,示范实验证明了这样的商业性质的窑已经可以正常运转的。 在 1995 年的 8 月,文章第一段中提到的实验证明了在水泥窑中短时间(大约在 6 个小时)分解 CFC 气体实验已经被实现。在 10 月份连续 3 天分解 CFC气体的实验也被实现了。在 11 月实现了分解 CFC-11 和 CFC-13 这两种气体。CFC 的分解率,废气的性质和 CFC 气体通入方式被确认。同样证明了这种方式对于窑内的工艺没有影响。这种方法总是被那些水泥窑技术改造调查委员会认可。也就是那些由几个专家和一些专门收集分解 CFC 气体方法的人员组成的一个组织。今年大约在一个月之后将会看到连续通入 CFC 气体的实验。这被期望用于商业活动中。臭氧层的保护问题是给全球的一个挑战。在 1985 年的游行中,采纳了保护臭氧层的意见,之后,就象特殊的测量,由于 CFC 的产品耗尽臭氧层的成分,大会上禁止其排放。从表 1 可以看出近年来,日本 CFC 排放量的改变。产品介绍目前建立一种既安全又适用的分解 CFC 技术是很重要的。在 1994 年,Chichibu Onoda 公司一所致力于解决环境问题的机构和东京 Metropolitan 政府一起开始一项调查,发展用水泥窑既安全又可行的分解 CFC 气体这项技术。水泥窑分解该气体这项技术是几个签约国在讨论保护臭氧层大会上通过的一项技术之一。 图表 1 给我们展示了水泥窑如何分解 CFC 的整个过程。2CFC 气体在 900 度或者高于这个温度时会被分解。当它们被送入燃烧温度大约 1500 度的窑体内,即被分解生成 Hcl 和 HF。Ccl2F2 +2H2O = 2Hcl +2HF +2O2 (1)象 Hcl 和 HF组成的酸性气体,在水泥窑的整个过程中都被石灰吸收了并与水泥中的材料反应生成方程式 2中的 CaO和 CO2,然后产生 Cal2和 CaF2见方程式(3)与(4)。最后这些氟组成水泥然后氟化物被循环吸收。CaCo3 CaO + CO2 (2)CaO +2Hcl Cacl2 +H2O (3) CaO + 2HF CaF2+ H2O (4)Chichibu Onoda 和东京 Metnopol政府已经证明这个实验的安全性,既在1994年用一个小型实验窑和从 1995年以来用一商业性质的窑做实验。 包括 6个小时分解 CFC-12的实验、连续 3天分解 CFC-12的实验和一次 6小时分解CFC与 CFC-13这两种实验,作者证实了 CFC的分解率。图表 1 . 显示的 CFC 在水泥窑内的分解大纲。二垩英和酸性气体的排放,通入氟氯碳化物(CFC)的方法且这种方法在窑的改进上已经不是领先的。经营窑的论证实验结果归纳在表 1。表格 1.最近日本 CFC 通过 catege 的运输量的趋势CFC-11 CFC-12 CFC-113 CFC-114 CFC-115 总计1986 29401 38203 63578 1613 130 139251987 34231 40940 77261 2530 610 1555721988 34337 41214 80385 2659 625 1592201989 32485 41406 83491 2738 601 1607211990 23611 27587 57840 1522 686 1112101991 20966 21446 50786 1669 729 955781992 14178 18006 26838 902 680 60604单位:吨实验设备Chichibu Onodas Chichibu Plant 2使用 1号窑做的实验。下面就是 1号3窑的外型尺寸:尺寸:内径=5.5m 长度=8.3m型号:新型四级预热窑生产能力:热料产量=210 吨/时CFCs使用的 CFC-12(常温常压下的气体) ,CFC-11 和 CFC-113(常温常压下的液体)CFC-12CF2Cl2沸点:-29.8东京的 Metroplitan研究所能够保持冷却的 CFC从空气冷却中恢复过来。CFC-11CFCl3沸点:23.7东京的 Metroplitan研究所能够保持冷却的 CFC从空气冷却中恢复过来。CFC-113CCl2FCClF2沸点:47.5东京的 Metroplitan研究所用什么方法来保持呢?第一个示范实验(一个六小时的处理 CFC-12的废气的实验)目的如同第一个论证实验。重复两次短时间的 CFC-12分解实验来证明 CFC的分解能力,排气的安全性以及设备的效果。方法为了处理分解,一个小时就通入 3.6千克的 CFC-12进入水泥窑中。这种通入率是使即便所有的被分解的 CFC-12产生的氯气,结果都被熟料吸收,熟料中的氯气浓度增加到 10ppm。重复两次通入 6小时的 CFC超过两天。在通入的前后时间要进行空转测试。CFC的分解能力,排气的安全性以及设备的效果要一直跟踪监视直至满意。第二个论证实验(关于 CFC-12的一个连续三天的分解处理实验)目的做这个关于 CFC-12的连续三天的分解处理实验就是为了去监视 CFC通入的稳定性,废气排放的安全性,有害物质的集中和循环以及设备的一系列效果。方法CFC-12被通入三天如同第一个论证实验达到了 3.6千克每小时。在实验中4要进行五次测试:第一个测试每天都在通入的前后进行转动和空转。CFC 的分解能力,排气的安全性以及设备的效果要一直跟踪监视直至满意。图表 2显示的 通入气体设备的外型。连接二个 40 公斤汽缸。打开汽缸阀门到一个刻度。关闭另一个汽缸的阀门。当第一个汽缸变成空的,把它从刻度移开而且以一个新的汽缸替换它。第三个论证实验(关于 CFC-11和 CFC-113的六个小时的分解处理实验)目的做这个实验是为了检查在常温常压下液体 CFC使用 CFC-11和 CFC-113的的通入方法以及证明 CFC-11和 CFC-113的分解能力以及废气排放的安全性。方法CFC-11的通入率达到 2.7千克每小时,CFC-113 达到 3.7千克每小时,就象前面的两个实验。理论熟料中的氯气浓度达到 10ppm,通入时间大约六个小时,和第一个实验一样。CFC-11和 CFC-113在两天的实验中每天通入一次,每次测试两次(空的和通入的)。CFC 的分解能力,排气的安全性以及设备的效果要一直跟踪监视直至满意。图表 3显示的 通入气体设备的外型。CFC -11 和CFC -113 像液体一样被喷射出来。他们和来自压缩物的空气混合之后被注入窑。表格2.第一个实验:废气中的和外部环境中的CFC-12的浓度废气 外部环境转动时 浓度(ppm) 窑南方的200m(ppm )窑北方的250m(ppm )转动1 空转 ND 0.79 0.95转动2 通入CFCND ND 1.03 1.12转动3 通入CFCND ND0.65 0.69转动3 空转 ND NE0.55 0.55可察觉的浓度 0.2ppm可察觉的浓度 0.2ppm结果CFC浓度的分析表格2、3、4显示的是在第一、二、三次实验中所获得的废气和外部环境中的CFC浓度分析的结果。5第一次论证实验的结果,表明在废气中的CFC浓度低于通入CFC时的转动和空转时的浓度。观察通入CFC没有引起CFC特别的影响,而且这远低于外部环境的CFC浓度。CFC的分解能力假定非常满意(超过99.9999%)。在第二个实验中,废气中的浓度仍低于所能允许的,另外在通入时转动和空转之间没有什么明显不同的观点。测试它们时非常微小,可以假定通入CFC对窑的改进没有任何影响。此外,测试时废气中的CFC浓度远低于外部环境中所发现的气体浓度。CFC的分解能力非常满意(超过99.9999%)。处理CFC分解的稳定性连续三天被证明了。表格 3.第二次实验:废气中和外部环境中的 CFC-12 浓度外部环境中的转动 废气中(ppm) 窑南方的200m(ppm)窑西方的800m(ppm)窑南方的4.4km(ppm)转动 1 空转 ND ND1.33 0.81 0.70转动 2 通入CFC-120.55 0.622.68 1.21转动 3 通入CFC-12转动 4 通入CFC-12ND 0.500.98 0.83 0.57转动 5 空转 ND可察觉的浓度 0.2pp 0.03ppm表格 4.第三次实验:废气中和外部环境中的 CFC-11 和 CFC-113 的浓度外部环境中废气中窑西方 800m 窑南方 4.4km转动CFC-11 (ppm)CFC-113 (ppm)CFC-11 (ppm)CFC-113 (ppm)CFC-11 (ppm)CFC-113 (ppm)转动 1 0.523 2.31空转 0.51 4.92 0.34 0.29 0.73 0.27转动 2 0.37 3.39CFC-113 0.20 2.14 0.81 1.15 0.43 1.25转动 3 0.50 6.30空转 0.34 1.88 0.35 0.34 0.38 0.57转动 4 0.48 2.44CFC-11 0.68 6.99 0.35 0.20 0.35 0.266可察觉的浓度 0.004 0.09 0.001 0.02 0.001 0.02观察第三个实验有同样的趋势,CFC-11 和 CFC-113在常温常压下液态的使用情况。在 CFC-11和 CFC-113中假定 CFC的分解能力非常满意(超过 99.9999%)。当这些结果全部成为依据时,可以总结出 CFCs在水泥窑中完全分解。酸性气体浓度的分析图 5,6,7 显示的是在第一、二、三次实验中所获得的废气和外部环境中的所含的酸性气体分析的结果。第一个实验的结果显示,废气中的 F-ion的浓度低于所有转动时检测到的浓度范围。检测到一些 Cl-ions,但是它们的浓度很低几乎没有,而且在 CFC通入时转动和空转之间酸性气体的浓度没有什么不同。观察 CFC通入时没有发生什么影响。第二个实验中,废气中的 F-ion的浓度仍低于所有转动检测到的浓度范围。虽然也检测到一些 Cl-ions,但是它们的浓度很低几乎没有。另外,在转动和空转之间酸性气体浓度没有不同意味着 CFC通入时没有发生任何影响。在这连续三天的处理实验中,证明了酸性气体没有被集中和循环。观察第三个实验也有同样的趋势,也就是在常温常压下使用的 CFC-11和CFC-113都是液体。根据这些依据,可以总结出 CFC分解生成的酸性气体已经被改进的水泥窑完全吸收了。关于排放酸性气体的安全性已经被证实了。表 5.实验一酸性气体在废气和外环境中的密度废气 外环境窑南方 200 千米处 窑北方 250 米处测量 氯(千克/立方纳米)氟(千克/立方纳米)氯(千克/立方纳米)氯(千克/立方纳米)氟(千克/立方纳米)氟(千克/立方纳米)测量 1 27空运转ND3.7NDNDND ND ND测量 2 CFC 通入 2.32.1NDNDND ND7测量 3 CFC通入2.82.4NDNDND ND ND ND测量 4空运转 1.71.4NDNDND ND ND ND可观察的界限0.9 0.5 0.13 0.07 0.13 0.07表 6.实验二. 酸性气体在废气和外环境中的密度废气测量氯离子(千克/立方纳米)氟离子(千克/立方纳米)氯离子(千克/立方纳米)氟离子(千克/立方纳米)测量 1 空运转0.80.7NDND 0.11 ND测量 2 CFC-12 通入0.60.5NDND ND ND测量 3 CFC-12 通入NDND- - -测量 4 CFC-12 通入0.71.2NDND测量 5 空运转 1.0-ND-可观察的界限0.2 0.16可观察的界限(千克/立方纳米)表 7.实验三 酸性气体在废气中的密度测量 氯离子(千克/立方纳米)氟离子(千克/立方纳米)测量 1 空运转0.3NDNDND测量 2 CFC-113 通入0.3NDNDND测量 3 空运转ND0.2NDND测量 4CFC-11 通入NDNDNDND8可观察的界限 0.2 0.16 外 文 翻 译专 业 机械设计制造及其自动化 学 生 姓 名 何 剑 峰 班 级 B 材机 022 学 号 0210120227 指 导 教 师 刘 平 成 1盐城工学院毕业设计说明书 2006JLY3809 机立窑( 窑体及卸料部件)设计摘要:目前,机立窑存在着很多的问题。这些初级阶段的立窑装备老化、不完善,工艺落后,消耗大,成本高,生产不稳定,产量质量低,它们正处于被淘汰的处境。因此,新型的 JLY3809 机立窑应运而生。而窑体及卸料装置的结构的好坏决定了此机立窑总体结构的好坏。JLY3809 机立窑从以下方面对窑体及卸料装置方面进行了改造。1.大胆地的对原有机立窑进行了扩径改造,实现对立窑产量的大幅度提高。2.窑体保温直接影响机立窑产、质量,由于窑体保温不好,配煤增加,中部热量过剩,造成中部煅烧带延长,底火下移,影响机立窑煅烧,产量降低。故本机立窑在窑体内采用了绝热保温效果好的新型保温材料和浇注料。3. 选用新型窑体卸料结构。本机立窑不宜采用塔式结构,因为塔式结构不仅增加卸料部分高度,缩短窑的有效高度;而且随着窑径扩大,塔式窑中、边部卸料能力不均匀性越大,造成中部卸料速度远远大于边部卸料速度,必然造成底火拉深,中风不足,故我选择了卸料均匀性好的双曲面可换齿高效节能塔篦。经过对窑体及其卸料装置这一系列的结构和技术的改造,JLY3809机立窑的能耗变低,水泥产质量都得到了提高。关键词:机立窑;窑体保温;卸料装置;塔式篦子盐城工学院毕业设计说明书 2006The design of the JLY3809 machine sign kiln (the kiln body and unload to anticipate a parts)Abstract: Currently, the machine signs kiln exists a lot of questions. Such as material aging, not perfect, the craft falling behind, consuming greatly, high cost, unsteady production, and low output mass in these entry-level steps sign kilns. They are placed in elimination of circumstances. Therefore, the JLY3809 machineses of the new model sign kiln emerge with the tide of the times. But the quality of the kiln body and unload apparatus comes to a decision of the quality of this machine signs kiln total structure. The kiln body and unloaded apparatus of the JLY3809 machineses sign kiln are carried on a reformation from the following aspects. 1.The diameter reformation is carried on to expand bravely in the original machine signed kiln. Then the kiln output of significant exaltation is realized. 2. The kiln body heat preservation will effect the production and quality directly. Because the kiln body heat preservation is not good. The mass of the coal will increase. The central calorific value will excess. These will result in that the central burning strap extends and the bed fire descends to move. 3.Unload to anticipate structure is chosen with the new kiln body. This machines signing kiln should not adopt the tower type structure, because the tower type structure not only increases the division height, but also shortens the burden height of the kiln. And with the kiln diameter magnification, in the tower type kiln, the ability of anticipate asymmetry of the side unload unit is bigger, this results in that the speed of the central part of the unload apparatus is far larger than the speed of the side unit. It makes the bed fire tractive by all means deep and the middle wind suffers shortage. So energy tower with a good double of even curved faces is chosen, so that tooth can be changed. In addition, the energy tower is economical and efficient. Passed by a reformation of the kiln body and a series of structures and technologies of unload apparatus, Consumption of JLY3809 machineses signing kiln can be become 盐城工学院毕业设计说明书 2006low, and the cement produces masses can get an exaltation.Key words:The machine signs kiln;Kiln body heat preservation;Unload to anticipate apparatus;Tower type 毕 业 设 计 说 明 书JLY3809 机立窑(窑体及卸料部件)专 业 机械设计制造及其自动化 学生姓名 何 剑 峰 班 级 B 材机 022 学 号 0210120227 指导教师 刘 平 成 完成日期 2006 年 6月 15日 盐城工学院毕业设计说明书 200611前言1.1 综述我国立窑生产技术的发展。大体经历了三个阶段:第一阶段是普通立窑阶段;第二阶段是机械化立窑阶段;第三阶段是从 20 世纪 80 年代中期开始推广节能改造新技术为起点的向着现代化立窑发展的阶段,目前正处于这个新的发展阶段。进入 20 世纪 90 年代以来,已经出现了一批全面推广应用各项技术,并实现了科学管理的现代化立窑企业,这些现代化的立窑企业主要的技术经济指标可与大型回转窑企业相媲美。1.2 设计依据及技术指标本课题来源于实际。随着建筑技术对水泥质量的要求更高,国家对环境要求更加严的形势发展,对现有的机立窑进行节能综合改造,使之成为一代新型机立窑,敢与在能耗,质量和环保等方面与普通旋窑竞争,是每一个立窑水泥工作者的历史使命。从这机立窑发展的历史上看,一部分机立窑由于发展基础差,发展不平衡,众多的立窑水泥企业发展参差不齐,确实存在着有些企业水泥质量差、不均匀、形象不好的现实。但是占立窑水泥总量 20的现代化优秀立窑企业的事实证明,立窑水泥存在着水泥质量差的原因不是窑型决定的,而是其他工艺条件决定的,通过加强技术进步和科学的企业管理,完全可以达到优秀的现代化立窑企业的水平。就是回转窑水泥中也不是全好。除新型干法回转窑外,小型中空回转窑、湿法回转窑、立波尔窑、亦存在提高和淘汰的问题。可以预见在今后相当长的历史时期,机立窑将与新型干法窑有一个共存时期。在社会经济活动中仍将发挥重要作用,在交通不便,市场容量不大的地区,立窑水泥仍将有很大的存在空间,特别是西部大开发,机立窑水泥仍将以其独特的优势发挥着积极的作用。在刘平成教授的指导下,首先进行了方案论证。经过讨论与研究,改变了传统的立窑的结构。1.3 本课题拟解决的问题最终确定从以下几个方面来对原先的机立窑进行改造。1、对窑体本身进行综合技术改造,使窑体本身参数如:喇叭口角度、深度、倒喇叭口等处于最佳状态,烟囱、风机等要与之配套。 2、解决立窑的保温问题。 3、采用节能塔式篦子。 4、加强立窑烧成操作,确保立窑均匀、稳定地加料、卸料。做到大风大料,速烧快冷。 JLY3809 机立窑的窑体及其卸料部分22总体方案论21 结构方案的确定2.1.1 传统窑的基本结构机械立窑的构造由窑体、窑罩、烟囱、喂料装置、卸料装置、卸料密封装置及其附属的鼓风系统等部分组成。2.1.1.1 窑体结构组成窑体由窑壳(筒体) 、窑衬、隔热层、衬板与铁砖等部分组成。(一)窑壳(筒体)窑壳的作用是承受物料和风压的作用以及温度变化的影响,要求窑壳的材料具有一定的强度、较好的密封及良好的可焊性。窑壳材料一般学用 A3 的钢板卷焊而成,筒体厚度一般为 810mm。(二)窑衬窑衬是直接与高温物料相接触的部分,其作用是保护窑壳,要求它具有耐高温、高硬度和良好的耐磨性。常用的窑衬材料有粘土耐火砖、高铝耐火砖、磷酸盐耐火砖及新型窑衬材料等砌筑。(三)隔热层在窑壳与窑衬之间设置隔热层,其作用是减少窑体的散热损失。常用的隔热层材料有矿渣棉、膨胀珍珠岩以及石棉粉末和干矿渣的混合物等,一般隔热层厚度为 250500mm。为了减少机械立窑的散热损失,可在烧成带处的窑壳外增设保温层,以及提高热效率。(四)衬板与铁砖机械立窑与塔式篦子相对的窑体。由于卸料装置的运转,熟料对该部位内壁产生较大的摩擦力与挤压力。因此,筒体须装置衬板以保护窑体。衬板材质的选择。一般宜选用铸铁衬板或铸钢衬板,不宜选用高锰钢,因高锰钢在与红热状态的熟料接触,有析出碳化物降低耐磨性的趋向。2.1.1.2 窑体的高度与外径窑体按其高度可分为三段(一)窑体上段(窑上端喇叭口扩大段)该段是立窑的预热、干燥、分解、与烧成带处,温度约为 13001450 度,从节能观点出发,该处保温尤为重要。在立窑扩大口和烧成带接触物料的外层处,一般可选用高铝制耐火砖,该处不直接接触物料的窑衬可选用普通粘土砖。(二)窑体中段(窑体的冷却带)盐城工学院毕业设计说明书 20063该段由外层筒体、隔热材料、保温窑衬材料、耐火砖及铁砖组成。(三)窑体下段(立窑的冷却带)它由两层钢板组成,中间为空气隔热层,内层安置衬板和外颚板,外颚板一般用螺栓固装在窑体上。冷却带的衬板高度。对直径22.5m 机立窑一般为 1.21.4m。冷却带的铁砖高度。对于直径2.5m 机立窑,一般为 0.80.9m。筒体外径的确定:= +( 9001000m)D外 内式中 筒体外径(mm) ;外立窑的有效内径(mm) ;内JLY3809 机立窑的窑体及其卸料部分43.本机立窑窑体总体设计图 3-1 机立窑扩径改造示意图1.喇叭口耐火砖 2.普通红砖保温层 3.膨胀珍珠岩粉混凝土 4.无石棉硅酸钙板 5.新扩径的金属筒体 6.新筒体支撑 7.磷酸盐耐火砖筒体 8.原金属筒体3.1 窑体的总体结构的设计JLY3809 机立窑的直径 D3=3.8 米 ,高度为 H=9 米。这样的机立窑是属于矮胖形的窑形。立窑直径小一直是影响立窑水泥生产线生产能力的“瓶颈” ,过去一直认为立窑直径扩大以后,窑内通风和热力场分布的不均匀性加剧,煅烧条件和烧成火候的差异将扩展,窑的工况处于不正常的故障状态,无法维持持续正常生产。近年来,经过立窑水泥工作者的不懈努力,通过优化窑形结构的设计、卸盐城工学院毕业设计说明书 20065料通风部位的改进、加强窑体保温、小料球煅烧、改进配料方案和窑工操作方法等一系列技术措施,立窑直径有大幅度提高。目前 3.5m、3.6m 机立窑已在全国 60 多家水泥厂推广使用,而且由于采用了一系列有针对性的技术措施,窑越大越好烧,3.6m 机立窑台时产量高达 25t/h、熟料强度均在 62MPa 以上,煤耗在 900Kcal/kg 熟料以下,技术经济指标和新型干法窑相比毫不逊色。南京立窑所正抓紧进行 4m、5m 机立窑的研发工作,新一代超大直径优质高产机立窑即将问世!本机立窑窑体的计算D3=3800mm , D2=D3+2(H1tga)=3800+2(1500 )=4500mm ,15tgD1=D2+2(2L1+L2+L3)=4500+2(2230+170+120)=6000mm ;3.1.1 立窑高径比 立窑的高度是为了保证熟料在窑中的烧结和充分的冷却,所以立窑高径比历来为水泥工作者所重视。立窑改造时为不增加太多的土建费用,往往保持原有窑房高度上进行,因此必须考虑高径比。比较保守的高径比一般控制在 4 左右,后随着全黑生料和小料球煅烧与新技术的采用,才降低至 33.5。目前立窑高径比有重大突破,采用低风压大风量风机,3.6m 窑最小高度仅 8.5m,高径比 2.33,立窑高度大大降低,不但风机功率消耗大大降低节约成本,而且加快熟料冷却,产量高质量好。故我设计的机立窑的高径才比为 9/3.8=2.368。3.1.2 喇叭口机构的设计喇叭口角度的确定立窑喇叭口的机构形式包括喇叭口砖、窑口砖、隔热材料和筒体等。喇叭口砖直接接触高温物料,除要求其化学稳定性好、耐磨性能强等特征之外,还要求其整体强度要高;窑口砖砌在喇叭口砖上层,并用高铝水泥封口(称为窑口) ,起封压喇叭口砖、隔热材料层的作用,煅烧操作时还要承受撅边、撬杠时钢钎的冲击,要求具有较高的抗压强度。窑口的质量对增加喇叭口砖的整体强度与锁风性能,具有及其重要的作用。隔热材料填充在耐火砖与筒体中间,起减少热量传递、保持窑内煅烧温度的作用,并对耐火砖起支撑作用。立窑高温带即喇叭口部位物料温度要求达到 1450 度以上,且燃烧需要大量的空气,窑内通风阻力很大(3.2m 窑约需要大量的空气量 300 压力可3/min30kPa ) ,这是对喇叭口结构的保温性能和锁风性能提出了严格要求。图 2al 为预热过程(即湿料层部分)的喇叭口角度,a2 为烧结过程中的喇叭口角度,显然 ala2 , al 与 a2 的差值与各厂的生料球的物理化学性能及 成球的工艺条件有关,一般为 2.53.5。hl、h2 分别为喇叭口角度 a1、a2 的高度,一般 h2h1。JLY3809 机立窑的窑体及其卸料部分6图 3-2 立窑双角度喇叭口示意对于采用双喇叭口角度的立窑,操作必须稳定,亦即底火层能控制的在较为恒定的深度。设想一台操作变化大、底火层忽上忽下的立窑,必然会引起预热干燥过程与烧结过程位置在不断剧烈变化,则双喇叭口角度还有什么意义呢!目前,我国立窑喇叭口的设计一般根据机立窑的收尘方式确定,一般采用大布袋除尘器或电除尘器,采用浅暗火操作,喇叭口角度 =13.514.5。采用 暗 火 或 深 暗 火 操 作 喇 叭 口 角 度 一 般 12.513.5。JLY3809 机立窑就是注意了这方面参数的选择,喇叭口角度 =13喇叭口高度喇叭口的高度与角度一样,深暗火或暗火操作的喇叭口高度要比浅暗火操作的高。同时还因立窑直径不同而异,直径大的,喇叭口高度相应要大些,唯一的原则是维护立窑煅烧熟料过程中的整个烧成带位置,绝大部分在窑直筒部分之上的喇叭口部位,且烧成带的最低处必须在喇叭口与直筒部位接口处600mm 以上。一般采用大布袋或电收尘器,采用浅暗火操作,喇叭口深度H=0.50.55D,暗火或深暗火操作,喇叭口深度 H=0.550.6D。煤的挥发份对喇叭口角度也有一定影响,一般煤的挥发份高,喇叭口深度要浅一些;煤的挥发份低,喇叭口深度要深一些。综合考虑以上每方面(如图 3-3)选择 H1=1500mmH2=2000mm3.1.3窑体保温大规格直径机立窑,尤其要重视窑体保温措施,窑体保温直接影响机立窑产、质量,由于窑体保温不好,配煤增加,中部热量过剩,造成中部煅烧带延长,底火下移,影响机立窑煅烧,产量降低。 如图 3-3 窑体结构就是进行了内保温改造。防止了高温带部分金属筒体长期处于高温状态下而出现恶果。如此,不仅根除了重大的事故隐患,并且将高温带窑体的外保温更节能的效果。3.1.4 强力导风铁砖强力导风铁转在立窑扩径技术改造中起到了重要的作用,是一项成功的技术,不论是中心传动,或是边缘传动的立窑都可以推广应用。对于立窑生产中遇到的普遍问题,如中风不足、边风过盛等偏火现象。采用强力导风铁砖后,盐城工学院毕业设计说明书 20067风向顺着铁砖 120 斜面往上,边风到第 2 层铁砖下面受阻,使风向往窑中心推,这样往返 10 多次,使窑内的风向、风力起了很大的变化,中风比以往强劲有力,边风也均匀向上,使偏风难以存在,死角地方存在的问题就可以得到解决。采用强力导风铁砖后,在窑内卸料过程中,下料时料首先和塔篦相切,把大块物料破碎。同时又代替了部分内筒体和护板 。JLY3809 机立窑采用的就是这样的强力导风铁砖(如图 3-4)图 3-4 强力导风铁砖JLY3809 机立窑的窑体及其卸料部分84本机立窑的卸料装置设计水泥机械立窑主要由烟囱、窑罩、加料装置、窑体、卸料装置、传动装置(有些结构中与卸料装置难以分开)、控制部分等组成。其中加料装置、窑罩、烟囱、窑体等部分已日趋成熟,而卸料装置乃是影响机立窑产质量的重要因素,其性能要素主要是通风性能(包括中风性能)与拨动熟料的性能。4.1 塔式篦子通风性能可用通风面积比 与中风面积比 来表示,它们是卸料装置的首要参数,它的大小决定了窑能否适应缎烧工艺的要求。以塔式卸料装置为例其中: 颚口风面积; 1S塔篦子上(不含中心风孔)第 i 个孔的面积;2i中心风孔的面积;3n塔篦子上孔的总数(不含中心风孔);塔篦子上(不含中心风孔)第 i 个孔风口方向 P 与垂直方向之夹ia角;卸料装置的有效截面积;S总= (4-总 141) 式中 中为卸料部分的有效内径;塔篦子上(不包含中心风孔)第 i 个孔的面积在水平截面2cosiiS上的投影;m二肋范围内塔篦子上除中心风孔外的风孔数 (二肋范围直径用 d表示);S二肋范围内的截面面积;(4-214Sd2)盐城工学院毕业设计说明书 20069则通风面积比:(4-123(cos)niiiSS总3) 中风面积比:(4-32 1(cos)niiiS4)图 4-1 塔式卸料装置其中 d 因机械立窑的规格不同而不同。笔者通过不同窑型得出如下结论:对于1. 7m 的机立窑,d=0. 5m;22.2m 的机立窑, d=0. 6m;2. 5m 的机立窑,d=0. 75m;2. 93m 的机立窑 ,d=0. 9m。为了保证水泥机立窑正常锻烧对中风的要求,建议:e25%; 。拨动熟料的性能,可用所有齿的体积和来表示。对于每个齿完全相同的塔式卸料装置:Q=X Vo (4-5)式中:X齿数;Vo每个齿的体积。 JLY3809 机立窑的窑体及其卸料部分10拨动熟料性能参数 Q,与对应规格的窑相适应,一般 Q 越大,拨动熟料的能力越强。考虑到提高设备运转率,齿小易磨损,Voi 不宜太小。塔齿一旦烧坏或磨坏,需及时焊补或更换,以免影响窑卸料的通畅。水平齿 Voi 是圆锥面以外的凸出部分(见图 4-1 中阴影部分)。图 4-2 水平齿通风性能与拨动熟料性能是一对矛盾统一体。在保证强度、刚度的前提下,( )增大,则 Q 减小; ( )减小,则 Q 增大。但设计的基本原则是:首先满足。 ( )的要求,然后尽可能增大 Q。在诸多卸料方式中,塔式、半球式机立窑已被广泛采用。然而从不同角度看,它们又有不同形式。 a.就篦子偏心问题而言,目前大致为两种:双偏心型、不偏心型。采用双偏心篦子,客观上有利于水泥熟料的破碎,对支承装置仅有阻力偶作用,克服了单偏心篦子之不足。但由于双偏心篦子磨损不均匀,两边凸出部分磨损得较严重,通常比非凸出部分磨损快约一倍,一般半年左右则有产量下降的趋势,这主要是挤压破碎能力下降的原因,当然可通过提高转速来改善这种状况,但每年大修时均需对篦子堆焊。不偏心篦子磨损均匀,产量相对稳定,通常两年需对篦子堆焊一次,故不偏心篦子应用也较广泛。b.从塔齿形状来看,主要有倾斜齿、水平齿型两类。倾斜齿一般近似垂直于篦子表面,现以 3YF27 为例介绍倾斜齿的运动情况(见图 4-3)。图 4-3 倾斜齿盐城工学院毕业设计说明书 200611当塔齿沿 V 向运动时,A,B 两面与熟料的接触使熟料“兵分两路” ,形成上拨、下压的趋势,产生挤压破碎与剪切破碎;在 D 面处,熟料下降;在 C 面处有瞬时空隙。熟料在 A,D 上的波动有利于熟料在轴向、径向的挤压与剪切; 对熟料的破碎有一定的作用。由于 C 面处的瞬时空隙,有利于空气直接通过风口,因此在上述结构中,风口应向左侧偏离,这样既利于通风,又利于 D 面熟料顺利落下。为了使卸料装置适应反转,故其风口对称布置于齿下侧,以不漏大块料为原则。 显然,倾斜齿拨动熟料能力强,且进风风阻小,又可分为大齿型与小齿型,有些还可更换齿或齿帽。而水平齿型篦子(见图 4-3)上的齿均呈水平状态,多层阶梯重叠,拨动熟料能力差,且风口一般布置在齿间,熟料遮盖风口的概率高,故进风阻力大。实践表明:倾斜齿型篦子在性能上明显优于水平齿型篦子 。图 4-4 水平齿型篦子 c.从支承方式看,有立轴支承型、钢球支承型两种。立轴支承型结构复杂,它至少有大立轴、下料溜子(考虑到该易损件更换方便,常为两半组合结构)、锥形漏斗( 内含立轴上轴承座)、轮毅、底盘等较笨重的零部件; 且上轴承座一旦损坏后,维修困难,这类设备虽然一次性投资大,但在轴承正常润滑的条件下,运转率高,维修频率低。下料溜子即使坏了,更换也极其方便,用户反映较好。钢球支承型可分为边缘传动型与油缸摆动型,其结构简单,因钢球、上压环、下压环在低速、重载、粉尘大环境下工作,故易损件相对多些。边缘传动型机立窑支承钢球一般在干摩擦状态下工作。运转半年左右,塔篦子下移 5mm 以上,导致齿轮与销轮不能始终对中线啮合;当塔篦子下移达 30mm 时,则传动完全卡死,齿轮已开始根切销轮上缘,一般需更换钢球,严重时需同时更换轴承上、下压环。油缸摆动型机立窑支承钢球润滑条件良好(常为油池润滑)。当工作一年左右时,塔篦子下移 3mm 以上,迷宫密封槽内的石棉绳磨尽,每年大修时更换钢球等易损件;正常工作状态下,运转率达 95%以上。当然,若存在零部件质量问题、出料温度太高、润滑油补充不及时等原因,则会导致易损件磨损加快,运转率将下降到 75%以下。当塔篦子下移 20mm 左右时,柱塞与油缸开始受卡。上述这类技术间题,有些已基本解决,有些仍在解决之中。d.从回转性能来看,有回转型与往复摆动型两种。摆动型结构(常用柱塞油缸推拉)一般比回转型结构简单。但从理论上看,回转型对大块熟料的拨动能力要强。实践表明,这两类窑之差别不会直接导致产质量上的差别,有不少厂家使用这两类窑效果均较好。一些人曾认为摆动型有所谓“死角” 、 “死点” ,是产生JLY3809 机立窑的窑体及其卸料部分12偏火的原因之一,其实这是不符合客观事实的。因为摆动型篦子上每一点都在往复移动,亦会达到拨动熟料、卸出熟料之目的。e.从传动性能上看,可分为液压传动与机械传动两类。液压传动易实行自动控制与过载保护,对日常管理要求较高;机械传动相对简单些,故障易排除,对日常管理要求低些。这两类窑在技术与管理水平不同的水泥厂中,均有效果较好的使用。f.从送风方式看,可大致分为底送风(常用于大立轴支承式窑)、气室通风(常用于无立轴式支承窑)。底送风由于考虑到大立轴的存在,难以另外加送中风,只能从锥形漏斗锥体部分开对称两孔安设进风管进风,而锥形漏斗中部为轴承座,难以设置垂直中风管与两进风管相连,故进风阻力明显大于气室通风;而无立轴式支承窑则可另加中风管,直送至篦子下。实践表明,采用了中风管中风显著加强,明显利于水泥缎烧。在目前广泛使用塔式卸料装置的同时,还有反映较好的盘塔式卸料装置和半球式卸料装置。盘塔式卸料装置集盘式、塔式优点于一体,具有较强的通风、卸料能力,只是磨损稍严重些。盘塔式卸料装置的盘塔部分除每年大修时堆焊外,四年至少更换一次;而塔篦子两年只需堆焊一至二次。半球式卸料装置拨动熟料能力强,中风效果好,然其阻力矩较同规格塔式卸料装置高 20%左右,配套传动装置功率需相应加大。综上所述,水泥机械立窑的卸料装置对立窑的性能至关重要,必须优先保证其先进性,以优质、高产、低消耗为目标,同时考虑近期效益与远期效益,将机械立窑装备的技术水平推上一个新台阶。经过不断的研究,目前市场采用了新型卸料篦子。目前,国内窑型的参数数据列于下表(4-1) 。表(4-1) 窑型的参数数据塔式机立窑窑型(m)有效内径(m)塔篦下端直径(m)塔篦子高度(m)塔篦锥角( )塔篦子型式塔篦子通风面积( )2m2.5102.5 1800 844 100 单偏心 0.78592/2.282.0 1512 750 100 单偏心2.28.52.2 1650 790 85 双向双偏心0.2560(上海)28 2.0 1475 680 93 单向双偏心(四川)大直径机立窑卸料结构不宜采用塔式结构,因为塔式结构不仅增加卸料部分盐城工学院毕业设计说明书 200613高度,缩短窑的有效高度,而且随着窑径扩大,塔式窑中、边部卸料能力不均匀性越大,造成中部卸料速度远远大于边部卸料速度,必然造成底火拉深,中风不足。即使是塔式窑结构,千万不要采用高塔篦。应选择卸料均匀性好的双曲面可换齿高效节能塔篦(见图 4-5) 。双曲面可换齿高效节能塔篦主要性能特点:a破拱、破碎能力大,卸料能力强;b破碎卸料均衡,底火平稳;c 通风面积大,通风阻力小,通风均匀性好。图 4-5 双曲面可换齿高效节能塔篦图 4-6 双曲面可换齿高效节能盘塔大直径机立窑卸料结构宜选用通风面积大、卸料均匀性好的双曲面可换齿高效节能盘塔结构(见图 4-6) 。该盘塔主要性能特点:a塔尖、盘体采用双曲面结构设计,兜风效果大大提高,气流阻力减小,中心通风加大,上风速度加快且通风均匀性好;b破碎卸料平衡,中、边部物料下移速度落差减小,稳定底火;c塔尖、爪齿、颚板使用寿命长,且更换方便;d产量提高1520,煤耗降低,熟料强度提高。采用以上卸料结构不仅破碎卸料能力大,而且卸料均匀性好、底火平浅、不拉深、落料平衡、中风强,窑面不正常情况少,工人好操作,产量高、质量好。4.2 齿盘齿盘的结构型式有整体式与分开式两种。为了制造与安装方便,对直径 2m以上的机立窑,唱采用齿盘与轮毂分开制造,然后用螺栓紧固连接。托盘材料宜选用铸钢,它具有较高的强度和较好的耐磨性,并且焊接工艺性好,可在吃盘磨损后便于焊接修复。齿盘形状如下图(图 4-7)JLY3809 机立窑的窑体及其卸料部分14图 4-7 齿盘齿盘几何尺寸的确定齿盘几何尺寸可查生产厂有关图纸资料,也可按颚口破碎比进行估算。齿盘高度 H:(4-6)2Ddtg式中 H齿盘高度(mm) ;D、d熟料进、出破碎腔的粒度(mm) ;颚板间的嵌角,常取 =30JLY3809 机立窑,熟料最大块度约为 350mm,通过破碎拨拱至破碎腔的上口,一般下降为 300mm 左右,破碎至约 60mm 粒度卸料,该齿盘高度估算为 = (mm) (4-2DdHtg350642t7)齿盘小端直径 D 决定环形颚口的大小,影响其卸料能力。在保证外颚板结构的情况下,该直径 D 应尽可能取大一点。塔式机立窑的齿盘尺寸和钳角,可参照表(4-2)中选取盐城工学院毕业设计说明书 200615表(4-2) 塔式机立窑的齿盘尺寸和钳角 齿盘高度 H(mm)齿盘上端直径(mm)钳角 a(度)2.510mm 塔式机立窑420 1800 3022/2.28m 塔式机立窑420 1520 30 2.58.5mt 塔式机立窑400 1540 30 JLY3809 机立窑的钳角为 30 。齿盘与动颚板用螺栓紧固应连接牢靠,以防连接松弛发生设备事故。4.3 颚板与钳口设计在塔式机立窑中,固装在托盘撒谎能够的内颚板和固装在窑体上的外颚板形成破碎腔,其作用有:1.“啃碎”熟料,以降低卸料粒度;2.可有效控制卸料,防止自由沉落式漏斗。a.颚板材料的选择由于内外颚板直接承受熟料的破碎与摩擦,且破碎腔中物料处于较高温(t=300400)的红料状态,要求颚板有较高的强度和良好的耐磨性,以满足生产使用和延长使用寿命。由于出现红料的时候,高锰钢有部分碳化物析出而降低耐磨性能,而且物料在破碎腔内处于连续的啃碎过程低能量多次冲击的工作状态,故颚板若用高锰钢材料则耐模性能较差,颚板材料宜选用高铬铸铁或低合金钢。目前。制造长采用的是铸钢 ZG35 为颚板材料。4.4 锥形漏斗4.4.1 作用a起着集料和漏料作用,它将环形颚口破碎后的物料汇集起来,并漏落至卸料溜子及料风管;b.它在立窑的送风口及检修门,它有 4 个口(即 2 个送风口和 2 个检修口) ,并各成 180 对称布置;c.是重要的定位和支承部件。主轴与筒体的同心靠它定位,并承受拨拱破碎的力和振动。4.4.2 材质选择由于锥形漏斗承受物料下落的摩擦作用,要求设计成较好的强度和良好的耐磨性。为此,漏斗体须内衬板以延长起使用寿命。锥形漏斗有整体式铸钢和铸焊组合式结构。一般采用铸焊组合结构,在其中心轴承部位选用铸钢件(ZG35) ,其它部位采用厚为 20mm 的钢板焊接组合成锥形漏斗。为了顺畅卸料,锥形漏斗的锥角取 。405齿盘尺寸窑 型JLY3809 机立窑的窑体及其卸料部分164.5 供风a.风机的选型机立窑供风可用罗茨风机,亦可采用高压离心风机。罗茨风机是硬特性,当风压变化时,风量不变化;离心风机是软特性,当风压变化时,风量也随之变化。一般操作水平比较差的企业尽可能采用罗茨风机。不论是采用罗茨风机或高压离心风机,有条件的厂家应尽可能用变频器调节风量,这样有利于机立窑操作和煅烧。b.风压和风量的选择一般机械化立窑横截面的气流速度以 0.5-0.7m/s 为宜,所需空气量以燃烧1kg 煤 8m3 空气计算。气体通过立窑的总压降,随着窑的高度增加而增大,而与窑径的关系不显著,立窑中阻力最大的是冷却带和预热带,预热带的阻力取决于成球质量。冷却带的阻力取决于立窑的烧结状态,即底火厚度。如底火厚度厚,冷却带内块状熟料比例大通风空隙多,阻力变小。反之,底火较薄,窑煅烧经常出现呲火、漏生,在冷却带内块状与粉状混存,通风间隙大幅度下降,通风阻力骤增。生产实践证明,窑况良好的立窑,其窑体阻力(全风入窑时)可稳定在12001600mmH 2,且立窑产量超设计产量 15 20以上,而且立窑不粘边、不结圈,工人操作简化,劳动强度下降。盐城工学院毕业设计说明书 2006175.本机立窑密封装置的设计5.1 密封装置的作用立窑卸料装置主要起所锁风作用(即漏风量) ,其锁风效果的优劣,直接影响送入窑内的风量。如果漏风量增加则使窑内的风量减少,入窑风速也随之降低,使底火煅烧速度减慢,影响熟料产质量的提高;反之,锁风效果好,进入窑内的进风量大,风速也相应提高,加速底火煅烧速度,提高熟料产质量。机械立窑的密封装置,以往一般采用负责笨重的三道密封闸门。自从封料卸料器 1992 年研制成功以来,由于它的优点很显著,因此,很快被普通采用,不 新设计的机立窑全部采用,而且正在生产的机械立窑也全部用料封卸料器替代笨重且易磨损的三道或四道闸门。料封卸料器具有结构简单、操作方便、安装和维修容易、便于实现自动控制、锁风效果,漏风小和便于除尘处理等优点。它的缺点是如不能认真管理时漏风量较大。5.2 料封类型、结构及软接头料封目前有两种类型:垂直料封和水平料封。a) 垂直料封垂直料封见图 5-1 是有一根直径 250400mm、长 2.44.0m 的细长圆管(料封管) 与水平面成 7090 度倾斜,通过天方地圆接头,安装于机械化立窑集料出口处口,下端装置节流器, (一般用电磁振动给料机)和自动控制系统组成。b) 水平料封当窑房高度的限制,不能采用垂直料封一般采用水平料封,它用振动料封管达到锁风要求。与垂直料封相比其主要优点是:可降低厂房高度,减少建筑费用,当振动料封管尺寸设计的合适,长度教长时,其锁风效果较好。在采用水平料封管的同时,需加一段垂直料封管或者下料管,但下料管与振动料封管连接部分的动静密闭器容易损坏,影响水平料封的锁风效果,因此需加质量好的软接头。c) 软接头下料管或垂直料封与活动的水平料封想连接的部分称为软接头,它既起连接作用又起密封作用。因为,下料管出口粉尘较大,若密封不好环境污染严重,因此要求软接头的密封性能要好。另一方面由于出口熟料温度较高,因此,还要求还要求它耐高温,耐磨性好,更换维修方便等。JLY3809 机立窑的窑体及其卸料部分18图 5-1 垂直料封5.3 料封卸料器的结构它是承料斗与料斗管之间的过渡体,大块熟料分散通过过渡体进入料封管,是保证散碎熟料顺利通过小径料封管的基本条件。一般过度体内不存料,熟料块就分散、单个自由的通过过渡体而落入料封管内。熟料处于散落状态,不会产生棚卡料现象。当窑内卸料过多时,过度体内有存料,熟料不能处于散落状态易卡料。因此,天方地圆接头的形状就是关系到熟料能否畅通的关键,所以设计是否正确很重要,目前有三种形式。图 5-2 长正锥形(1) 短正锥形(2)偏斜锥形(3)盐城工学院毕业设计说明书 200619a) 长正锥形如图 1 所示。效果好,不易卡料。但占用高度较大。b) 短正锥形如图 5-2 所示。虽然高度较低,但若不能保证物料散落时,易造成棚料、卡料。c) 偏斜锥形如图 3 所示。目前有很多,其底板与地面倾角为 40 45 ,以 45 较好,顶板 b 与物料接触面的倾角 50 60 较好。2料封管它是料封卸料器的主体,直接关系到锁风出料效果,料封管越长,管径越小,则阻风效果越好,漏风量越少。但料封管过长,厂房过高,使建筑等费用增加,管径过小,出料不宜畅通。通过试验,结合生产实践的总结,有以下数据可作参考。a) 料封管长度最短不能小于 2m,其中锁风料柱最短不能小于 1.6m,若小于 1.6m 则锁风效果已达不到基本要求,易产生跑风事故,考虑厂房建筑高度,最长可取3.54.0m。b) 料封管直径 料封管直径大小是影响漏风量的决定因素,因此在使熟料能卸出的前提下,应尽量减少料封管的直径。可根据两个熟料大块一横一竖同时下落,来确定料封管直径,建议采用下式计算:d =K 式中 d 料封管内径,mm;熟料最大块长、宽、高的算术平均值,mm;K系数 1.72.3。JLY3809 机立窑的窑体及其卸料部分206 结论近 2 个月的毕业设计接近尾声。这次设计是我们对四年来所学知识的综合运用,是各门课程的理论用之于实践的最初途径。通过设计,我们对本专业的知识,有了更深刻的了解和掌握。为将来能更好的运用打下了基础。设计之前,我们在刘教授,杨老师的带领下去海安双楼及大公两地的建材厂进行了一周的实习,实习期间,指导老师,工人师傅不厌其烦的回答了我们提出的问题,使我们增长了不少感性知识。在毕业设计过程中,在刘教授的悉心知道和帮助下,我对立窑塔篦子这一部分进行了大胆的改革创新,我的塔式篦子结构简单,重量轻,经济性好。期间刘老师和同学对我这次毕业设计中出现的问题和 给予了及时提醒和指正。这次设计,我学到了课堂上许多学不到的东西。各方面的水平有了很大的提高,特别是对各种手册的运用,同时澄清了以前对一些东西的模糊认识。这次是我对所学知识的初次运用,错误在所难免。恳请各位老师给予指正。值此毕业设计即将结束之即,对所有的指导和帮助我的老师和同学表示忠心感谢。盐城工学院毕业设计说明书 200621参 考 文 献1、 许林发主编. 建筑材料机械设计(一). 武汉工业大学出版社 , 19902、 褚瑞卿主编. 建材通用机械与设备. 武汉理工大学出版社, 19963、 朱昆泉主编. 建材机械工程手册. 武汉:武汉工业大学出版社,200074、 徐灏主编. 机械设计手册. 北京:机械工业出版社,199195、 胡家秀主编. 机械零件设计实用手册.北京:机械工业出版社,1999106、 李益民主编. 机械制造工艺设计手册.北京:机械工业出版社,1995107、 赵忠主编.金属材料与热处理M. 北京机械工业出版社, 199158、 甘永立主编.几何量公差与检测M.上海科学技术出版社, 2001.49、周沛主编.现代化立窑M.武汉理工大学出版社, 2001.310、刘平成主编. 谈水泥机立窑卸料装置J. 水泥 1994.2 11、赵洪义 石效吉. 机立窑水泥发展对策 J 四川水泥 2003.3 12、赵立忠 韩同军.机立窑喇叭口性能的改善J TQ 172 613、王志强. 机立窑卸料篦子结构改进与性能比较J 河南建材 2000.314、黄文熙. 论立窑的直径与熟料产质量的关系J 西南工学院学报 2001.315、朱书梅. 水泥机立窑扩径改造技术研究 J 同煤科技 2004.3 JLY3809 机立窑的窑体及其卸料部分22致谢为期三个月的毕业设计业已经结束。回顾整个毕业设计过程,虽然充满了困难与曲折,但我感到受益匪浅。本次毕业设计课题是 JLY3809 机立窑的窑体与卸料部分的设计。本设计是为了解决实际生产过程中的生产力低的问题。本设计是学完所有大学期间本专业应修的课程以后所进行的,是对我三年半来所学知识的一次大检验。使我能够在毕业前将理论与实践更加融会贯通,加深了我对理论知识的理解,强化了实际生产中的感性认识。通过这次毕业设计,我基本上掌握了机立窑设计的办法和步骤,以及设计是应该注意的问题等,另外还学会了查阅各种设计手册,选择使用工艺装备等。总的来说,这次设计,使我在基本理论的综合运用以及正确解决实际问题等方面得到了一次较好的锻炼,提高了我独立思考问题、解决问题以及创新设计的能力,缩短了我与工厂工程技术人员的差距,为我以后从事实际工程技术工作奠定了一个坚实的基础。本次设计任务业已顺利完成,但由于本人水平有限,缺乏经验,难免会留下一些遗憾,在此恳请各位专家、老师及同学不吝赐教。此次毕业设计是在刘平成教授的认真指导下进行的。刘老师经常为我解答一系列的疑难问题,以及指导我的思想,引导我的设计思路。在历经三个多月的设计过程中,一直热心的辅导。在此,我忠心地向他们表示诚挚的感谢和敬意!盐城工学院毕业设计说明书 200623附 录序号 名称 图号 图幅 1 机立窑卸料装置部装图 JLY 3809-02-01 A0 2 机立窑窑体部装图 JLY 3809-02-02 A1 3 锥形漏斗 JLY 3809-02-03 A0 4 下料溜子 JLY 3809-02-04 A25 轮毂 JLY 3809-02-05 A1 6 齿盘 JLY 3809-02-06 A27 塔式篦子 JLY 3809-02-07 A1 8 下料风管 1 JLY 3809-02-08 A4 9 下料风管 2 JLY 3809-02-09 A4 10 铁砖 JLY 3809-02-10 A4 JLY3809 机立窑的窑体及其卸料部分24目录1 前言 .11.1 综述 .11.2 设计依据及技术指标 .11.3 本课题拟解决的问题 .12 总体方案论 .221 结构方案的确定 .22.1.1 传统窑的基本结构 .23.本机立窑窑体总体设计 .43.1 窑体的总体结构的设计 .43.1.1 立窑高径比 .53.1.2 喇叭口机构的设计 .53.1.3 窑体保温 .64本机立窑的卸料装置设计 .84.1 塔式篦子 .84.2 齿盘 .134.3 颚板与钳口设计 .154.4 锥形漏斗 .154.5 供风 .165.本机立窑密封装置的设计 .175.1 密封装置的作用 .175.2 料封类型、结构及软接头 .175.3 料封卸料器的结构 .186结论 .20参 考 文 献 .21致 谢 .22附 录 .23
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