单层工业厂房计算书

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1、-混凝土单层厂房构造课程设计设计资料一、 工艺要求 本工程为一工业厂房，根据工艺要求，该车间为单跨，跨度为18米，柱距6米，长60米，跨内设有20/5吨，中级工作制吊车A4一台，轨顶标高须不低于7.5米，可不设天窗，采用纵墙开窗方案。建筑平立剖面示意图分别如下：二、 建筑资料1屋面做法 序号屋面做法自重KN/1二毡三油防水层上铺小豆石0.35 220厚水泥砂浆找平200.02=0.40 380厚加气混凝土保温层0.65 （2） 围护墙：240砖砌墙（3） 门窗：钢门窗三、 气象和地质条件根本风压0.6 KN/，地面粗糙度B类；根本雪压0.6 KN/；积灰荷载0.3 KN/。排架构造计算一、构件

2、选型一屋面板选用图集04G4101屋面荷载标准值为：二毡三油防水层上铺小豆石 0.35kN/ m220mm水泥砂浆找平层 200.02 = 0.4 kN/ m280mm厚加气混凝土保温层 0.65 kN/ m2 屋面恒荷载总计 1.4 kN/ m2积灰荷载 0.3 kN/ m2雪荷载 0.6 kN/ m2屋面活载 0.5 kN/ m2屋面活荷载总计计算时取雪荷载和屋面荷载较大值 0.9 kN/ m2荷载组合 1.351.4+1.40.90.3+0.70.6=2.86 kN/ m2选Y-WB-3，允许荷载3.65 kN/ m2 2.86 kN/ m2 满足要求。二屋架选用图集04G4151屋架以

3、上荷载标准值为屋面恒荷载 1.4 kN/ m2屋面板自重 1.4 kN/ m2 屋面板管缝重 0.1 kN/ m2屋面支撑 0.07 kN/ m2屋面恒荷载总计 2.97 kN/ m2屋架活荷载 0.9 kN/ m2荷载组合一：1.22.97+1.40.9=4.82 kN/ m2二：1.352.97+1.40.90.7=5.20 kN/ m2选用YWJ182Aa无天窗，两端内天沟，自重65.5kN，允许荷载5.5 kN/ m2 5.20 kN/ m2 满足要求。三吊车梁选用图集04G326 选用YDL1，自重41.3kN四吊车轨道联结选用图集04G325选用轨道联结DGL10，吊车梁上螺栓孔间

4、距A=220mm,轨道面至梁顶面距离170mm，Pd311.71,满足2550.73720.09，满足柱箍筋配置：非地震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制。上下柱均采用8200箍筋。四、 柱裂缝宽度验算风荷载的故不考虑风荷载。截面内力kNm-5.1493.10kN208.73462.73/0.720.55，需进展验算0.760.55，需进展验算24.6201.200.0120.011=1+2.391.0218.79561.2=mm200.641196.24600.222570负值，取0.20.2590.020.3,满足0.0760.3,满足五、 牛腿设计1牛腿截面高度验算由于牛腿顶面

5、没有水平荷载，即设裂缝控制系数=0.65， 由=0.65=585.31kN，满足。（2） 牛腿配筋计算 由于a=-30mm ， 满足要求。（3） 牛腿顶面局部挤压验算=400300=1.2105mm2，0.75=0.7514.31.2105=1287 kN=294.73kN，满足要求。六、柱的吊装验算柱 由表12-4知，柱插入杯口深度为故柱的总长为10.80+0.8=11.60m。计算简图如右图所示。（1） 荷载计算动力系数，柱自重的重力荷载分项系数取1.35。1.51.354=8.10 kN/m=1.51.350.41.025=20.25 kN/m=1.51.354.4=8.91 kN/m（

6、2） 弯矩计算=-1/28.103.92=-61.60kNm，=-84.20kNm（3） 进展裂缝宽度验算：柱截面上柱下柱M61.6088.6790.43219.89208.79131.730.470.20(mm)0.1980.2,满足0.0460.2,满足根底设计柱1.地基承载力特征值和根底材料该地区工程地质条件良好，地面下1.5m左右为中密粗砂层，层厚6m，则地基承载力特征值fa=200 KPa。2作用在根底底面的内力1根底梁和围护墙的重力荷载计算：根底梁 bh=240mm450mm，围护墙240mm砖砌墙，墙上开上下两层钢窗上窗：1.8m3.6m；下窗3.6m3.6m。梁自重 0.240

7、.45625=16.20 kN钢窗重 (3.6+1.8)3.60.45=8.75kN 墙自重 (10.20+1.18+0.6-0.45)6-(3.6+1.8)3.60.2419=241.86 kN 总计： Nwk=266.68kN Nw=1.2 Nwk=1.2266.68=320.02 kN Nwk根底形心的偏心矩ew=h/2+240/2=800/2+240/2=520mm对根底底面的偏心弯矩（2） 柱传来的第组内力控制截面的内力组合为对根底底面产生的内力设计值为这组内力标准值为对根底底面产生的内力标准值（3） 柱传来的第组内力控制截面的内力组合为对根底底面产生的内力设计值为这组内力标准值为对

8、根底底面产生的内力标准值3初步根底尺寸(1)根底高度和杯口尺寸柱插入杯口深度为800mm，故杯口深度为800+50=850mm。杯口顶部尺寸：宽为400+275=550mm，长为800+275=950mm；杯口底部尺寸：宽为400+250=500mm，长为800+250=900mm。按表12-5取杯壁厚度t=300mm，杯底厚度据此，初步确定根底高度为800+50+200=1050mm。（2） 确定根底底面尺寸根底埋深为d=0.6+1.05=1.65m，取根底底面以上土的平均重度为则地基承载力特征值。由内力组合表12-8知，按式10-30控制截面-的最大轴向力标准值为按轴心受压估算根底底面尺寸

9、考虑到偏心等影响，将根底再放大30%左右，取根底底面面积根底底面弹性抵抗矩4.地基承载力验算 根底及根底上方土的重力标准值=2.23.30.6020=87.12 kN 1.2=1.2318.8=382.56 kN/m2 基底地面压力标准值如下表：根底底面压力计算及地基承载力验算表类别组组(kNm)254.72349.15(kN)328.20556.29(kN)266.68266.68= Nbk (kN)682.081142.41Nwkew (kNm)393.39210.480.530.550.180.55=(kN/m2)224.4027.48209.98104.74=(+)/2 (kN/m2)

10、125.94318.8157.36318.8(kN)1.2224.40382.56209.980，故根底底面积满足地基承载力要求。5.根底受冲切承载力验算 只考虑杯口顶面由排架柱传至根底底面的内力设计值，显然这时第组内力最不利。 ，故有效高度，冲切破坏椎体最不利一侧上边长和下边长分别为=400+2375=1150mm=2200+375+6602=2470mml=2200mm，取2200mm， 考虑冲切荷载时取用的根底底面多边形面积， =(3300/2-775-660)2200-(1100-575/2-660)=44.9710mm0.45m故此根底高度满足受冲切承载力的要求。6. .根底底板配筋计算 按地基净反力设计值进展配筋计算 1沿排架方向，即沿根底长边b方向的底板配筋计算 由前面可知，第组内力最不利，故作用在根底底面的弯矩设计值和轴向力设计值为： 偏心距根底底面有一局部出现拉应力。设应力为零的截面至截面的距离为*，此界面能在柱中心线右侧2.727-2.2/2=1.627处。柱边截面离柱中心线左侧为0.40m，变阶截面离柱中心线为0.775m，故柱边截面处的地基净反力变街截面处的地基净反力沿根底长边方向，对柱边截面-处的弯矩变阶处截面-的弯矩采用HRB335级钢筋，=300N/mm,保护层厚度取为40，则=1010mm，故，选用10B12,=1130mm. z.