固安影剧院模板方案

《固安影剧院模板方案》由会员分享，可在线阅读，更多相关《固安影剧院模板方案（71页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、第一章、编制依据序号名 称编 号1固安影剧院结构设计图纸2009020112影剧院的施工组织设计3混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20024建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20015（房屋建筑部分）2002版6JGJ16620087JGJ3320018JGJ80919JGJ130200110JGJ1622008第二章、工程概况第一节、工程总体概况1、地理位置：固安影剧院工程位于河北固安县玉泉路西侧，新中街南侧。2、设计单位：北京清华安地建筑设计顾问有限公司。3、建设单位：固安县文体局。4、勘察单位：河北裕融地球物理勘查有限公司。5、监督单位：固安县建设工程质量监督站。

2、6、监理单位：廊坊泰信达工程管理有限公司。7、施工单位：中集建设集团有限公司第二节、工程设计概况建筑结构形式为钢筋混凝土框架-剪力墙，框架抗震等级为二级，剪力墙抗震等级为一级，合理使用年限为50年。抗震设防烈度为7度，总建设面积：14790.26平方米，地上三层（局部四层）；地下1层，其中地上建筑面积：13144.19平方米；地下建筑面积：1646.07平方米；建筑高度：23.9米，0.000相当于绝对标高23.30米。第三节：高支架模板支撑体系概况（一）、3号楼梯北侧框梁及顶板1、顶板：位于3号楼梯北侧，轴线位置：在J-H轴至4/6-1/8轴；顶板支撑体系搭设高度为13.78M。2、框梁：W

3、KLX-17（1），轴线位置：J轴至4/6-1/8轴；截面：450MM1500MM;模板支撑体系搭设高度为13.98M;净跨为18.4M 。 （二）、二层侧台部位框梁及项板1、二层侧台顶板：轴线位置：B-D轴至2-6轴；B-D轴至9-11轴；搭设高度为：8.11M2、二层侧台框梁:KL3Y-5（2）截面：宽400MM1600MM ，轴线位置：6轴至B-D轴；9轴至B-D轴；D轴-1/6-1/8轴；模板支撑体系搭设高度为：8.31M；净跨15.25M。（三）、展厅部位框梁及顶板1、展厅二层至三层顶板：轴线位置：J-L轴至13-16轴；支撑体系搭设高度为8.43M。2、展厅部位框梁：WKLX-11

4、A，截面：350MM950MM；轴线位置：J-K至13-1/15轴；模板支撑体系搭设高度为：8.63M。第三章、施工部署第一节、安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无伤亡事故的必然保障。为此我公司成立以项目经理为组长的安全防护小组，责任分工如下：组 长：项目经理 ：王景辉 负责指挥协调工作副组长：技术负责人： 付兴华 组织方案编制、技术部署组 员：安全负责人 ：刘德芳 施工现场、安全巡视和检查质检部负责人 ：马怀俊 技术交底 现场技术指导质量检查验收架子班负责人 ： 黄凯林 作业层现场指挥、技术指导、人员调配第二节、架子设计总体思路结合本工程结构形式及实际施工特

5、点，设计思路如下：1、利用安全计算软件进行计算，保证所搭设模板支撑体系的安全性、稳定性。2、构造简单，拆装方便，在最大程度上减少工作量；以便于搭设材料的周转并达到控制成本的目的。第四章、构造及技术措施（一）、3号楼梯北侧框梁及顶板1、顶板：（1）、模板支架参数钢管横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):13.78；采用碗扣483.5(mm)钢管。（2）.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.50

6、0；（3）、材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :48 3.5；（4）、楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C30；楼板的计算厚度(mm)

7、:120.00；施工平均温度():30.000；2 、框梁（1）.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):1.50混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.65；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：13.98；梁两侧立柱间距(m):0.65；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.50；采用的钢管类型为483.5；（2）.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/

8、m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):36.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):6.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0。（3）.材料参数木材品种：粗皮落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0。（4）.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：12.0；（5）.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：7；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离

9、为：200mm，700mm，1200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm。 （二）、二层侧台顶板及框梁1、顶板：轴线位置：6-9轴至F-H轴（1）、参数信息:A、模板支架参数施工部位：二层侧台顶板，轴线位置：6-9轴至F-H轴 ，标高：8.43M横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):8.23M；采用的碗扣式(mm):483.5 ；钢管板底支撑连接方式:方木支撑；B、荷载参数

10、模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；C、材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3.5；D、楼板参数钢筋级别:

11、三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C30；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00； （2）、框梁（1）.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):1.60混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：13.98；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类

12、型为483.5；（2）.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):36.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):6.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0（3）.材料参数木材品种：粗皮落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；（4）.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：

13、4；面板厚度(mm)：12.0；（5）.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：7；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，500mm，500mm；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm； （三）、展厅二层至三层顶板及框梁1、展厅顶板轴线位置：J-L轴至13-16轴；三层顶板标高14.1M；支撑体系从5.35M首层顶板至三层14.1M顶板。（1）、参数信息:A、模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90

14、；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):8.43；采用的钢管采用碗扣式(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑。B、荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；C、材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.

15、400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :48 3.5；D、楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C30；楼板的计算厚度(mm):120.00； 2、展厅框梁WKLX-11A，截面：350MM950MM；轴线位置：J-K至13-1/15轴；梁顶标高：14。1M；搭设高度从首层535M至141M。（1）、参数信息A、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.95；混凝土板厚度(mm)

16、:120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：8.63；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；采用的碗扣式钢管为483.5。B、荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):6.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0C、材料参数木材品种：粗

17、皮落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0。D、梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：12.0；E、梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：5；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，600mm；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料

18、：木楞,，宽度50mm，高度100mm；第五章、机具、劳动力配备1、 劳动力配备工 种人 数任 务架子工、木工20负责架子搭设及拆除2、机具配备名 称数 量备 注架子扳手15把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手2把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求羊角锤10把 用于碗扣部位的固定3、本脚手架工程的主要材料用料计划见下表：序号材料名称规格数量序号材料名称规格数量1钢管(48*3.5)6米500根6钢管卡子(转卡)800个2钢管(48*3.5)2米500根7钢管卡子(接头卡)1000个3钢管(48*3.5)1.5米1000根8可调支座8000个4碗扣钢管(48*3.5)21米8000根9水平兜网6000

19、*3000100张5碗扣拉杆48*3.5)0915000个10脚手板4000*200*40640张第六章：架体搭设施工工艺（一）搭设工艺1、所有座落在砼顶板上的架体必须在顶板混凝土浇筑完3天后方可进行搭设,其架体必须由专业架子工配合木工搭设。2、所有超高的模板支撑架体必须由专业架子工配合进行搭设，架体立杆采用2.1规格的碗口架立杆加普通钢管（搭设剪刀撑）共同组成一个支撑体系。立杆纵距分为650MM、800MM、900MM、1200MM；步距1500mm；立杆之间用水平拉杆连接。水平扫地杆离地高度200mm。3、设计中立柱接长宜尽量采用对接，避免采用搭接做法。对接立柱在同等情况比搭接立柱施工简单

20、，自重轻，承载力高。4、因本工程各个高支架支撑体系面积都不是太大，但施工高度较高；综合考虑在脚手架内部设连续式剪刀撑，由顶至底连续设置，以满足支撑体系的稳定性要求；且架体与框柱、剪力墙等交接部位均设连墙件，以满足支撑体系的抗侧移要求。（具体详见节点图）5、采用可调顶托座将大梁底模楞木托住，保证大梁的集中力的作用点在立柱中心线（铅垂线）上，避免经横管扣件传递使立柱产生附加弯矩与偏心弯矩。（二）模板支架搭设安装应注意问题1.严把模板支架的质量关。不同规格钢管的承载力各相同，使用前有必要抽取部分样品送检测部门检测，符合设计要求方可使用。 2.严格按照模板施工专项方案进行搭设。搭设步距大小直接影响立柱

21、的稳定性，扫地杆必须予以重视，从计算理论讲，它是缩短第一步立柱计算长度的必要保证，如果立柱底部不设扫地杆，该段立柱在力学结构中相当于“悬臂”杆件，其计算长度乘2，即使计算不再考虑长度系数，其l0=1.15521.6=3.696m，则立杆承载力N=13.3KN，承载力下降55.2%，所以千万不能忽略扫地杆作用。3.立柱底部的承载力必须满足上部立柱的作用力。在架体搭设时，钢管底部用50*300的架板垫好。放线工必须将每道梁中心线放好后方可进行搭设，此架体必须是专业架子工配合进行搭设。4.支架中每步纵横向水平支撑杆的端部，均要顶住柱剪力墙，或紧箍柱剪力墙，以防止减少模板支架侧移。5.对大面积模板支撑

22、系统，搭设中要预留出若干通道，以便供物料运输和人员的进出，以及当发生险情时，有利人员的逃生。第七章、质量安全与现场应急措施（一）施工管理应注意问题1.根据建设工程安全生产管理条例第14条第26条规定，模板工程专项技术方案必须经施工单位技术负责人监理单位总监理工程师审批签字和加盖公章后方可实施，施工单位还应当组织有关专家进行论证审查。2.高支架模板支撑体系施工前必须制订监测方案和应急方案，监测方案针对模板工程重点部位（如梁端梁中动荷载较大处悬挑梁板等）进行监控，主要是监控模板及支架水平侧移和沉降情况，可以采用吊线锤简单方法监测，如图2所示，这样监测模板支架的XYZ三方向的位移情况，也可用其他测量

23、仪器（如经纬仪）进行监测；应急方案是采取应急措施预防减少降低损失，包括应急机构、应急物资应急救援等。3.制订混凝土输送浇筑技术措施，由于混凝土输送（泵送）处的动荷载较大，须对该处加固处理（如加密立杆，缩小水平的步距，加剪刀撑或斜撑等），否则容易发生险情；以及混凝土浇筑顺序方向层次会影响到模板支架稳定性，避免混凝土堆集造成模架局部荷载应力集中，使模架系统失去平衡，破坏模架的稳定性，特别是大梁斜板悬挑结构处的混凝土浇筑技术更应加倍重视。4.搭设安装前，针对专项技术方案有关操作规程进行技术交底和班前安全教育，提供必备检测防护设备（如扭力计安全带等），因为上述措施最后靠一线工人来完成，稍有差错，将可能

24、造成重大安全事故。5.组织有关部门对有关工序进行验收，针对立柱基础支架模板和重点部位验收，预防将事故隐患带进下一工序。第八章、支撑体系稳定承载计算书（一）、3号楼梯北侧框梁及顶板1、顶板：（1）、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 ；面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.22/6 = 24 cm3；I = 1001.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图A、 荷载计算A-1、静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN

25、/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；A-2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.17.520.252= 0.047 kNm；面板最大应力计算值 = 47000/24000 = 1.958 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.958 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!A-3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v

26、= 0.6773.352504/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!(2)、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图A、荷载的计算：A-1、钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 kN/m；A-2、模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0

27、.088 kN/m ；A-3、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)0.90.25 = 1.012 kN；B、方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.41.012=1.418 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.4180.9 /4 + 1.0050.92/8 = 0.421 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.418/2 + 1.0050.9/2 = 1.1

28、61 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.421106/83.333103 = 5.048 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 5.048 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!C、方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.91.005/2+1.418/2 = 1.161 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1161/(2 50 100) = 0.348 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.

29、4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.348 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!D、方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.75+0.088=0.838 kN/m；集中荷载 p = 1.012 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.8389004 /(38495004166666.67) +1012.59003 /( 4895004166666.67) = 0.569 mm；方木最大允许挠度值 V= 900/250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.569 mm

30、 小于 方木的最大允许挠度值 3.6 mm,满足要求!（3）、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :48 3.5；W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.0050.9 + 1.418 = 2.322 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.761 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.661 mm ；最大支座力 Qmax = 9.214 kN ；托梁最大应力 = 0.7611

31、06/5080=149.715 N/mm2 ；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；托梁的计算最大应力计算值 149.715 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.661 mm 小于900/150与10 mm,满足要求!（4）、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。A、静荷载标准值包括以下内容：A-1、脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13813.78 = 1.907 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。A-2、模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284

32、kN；A-3、钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.120.90.9 = 2.43 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.621 kN；B、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；C、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.648 kN；（7）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.648 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i

33、 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.028 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a

34、) = 1.2431.028(1.5+0.32) = 2.683 m；Lo/i = 2683.388 / 15.8 = 170 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.245 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10647.782/（0.245489） = 88.876 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 88.876 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（8）、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 68 kpa； 其中，地基承载力标准值：f

35、gk= 170 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =42.591 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.648 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=42.591 fg=68 kpa 。地基承载力满足要求！2、框梁WKLX-17（1），轴线位置：J轴至4/6-1/8轴)（1）、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。A、荷载的计算：A-

36、1、钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.50.15=5.738 kN/m；A-2、模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.15(21.5+0.45)/ 0.45=0.402 kN/m；A-3、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；B、钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.25.738+1.20.402=7.368 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.675=0.945 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和

37、截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4C、钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 7.368+0.945=8.313 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.18.3130.650.65= 0.351 kN.m；最大应力 = M / W = 0.351106/5080 = 69.139 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 69.139 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!D、钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须

38、满足: 其中最大剪力: V = 0.67.3680.65 = 2.874 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =22873.520/489.000 = 11.753 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 11.753 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!E、钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 5.738 + 0.403 = 6.140 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6776.146504 /(1002060001

39、2.19104)=0.295mm；钢管的最大允许挠度 =0.6501000/250=2.600 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.295 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =2.6 mm，满足要求！F、支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：F-1、钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.500= 38.250 kN/m2；F-2、模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；F-3、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(3

40、8.250 + 0.350 )+ 1.44.500 = 52.620 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=2.023 kN，中间支座最大反力Rmax=12.164；最大弯矩 Mmax=0.396 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.059 mm；支撑钢管的最大应力 =0.396106/5080=78.049 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f

41、=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 78.049 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!（2）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 A、梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =2.023 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12913.98=2.166 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.50/2+(0.65-0.45)/2)0.650.35=0.096 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.50/2+(0.65-0.45)/2)0.6

42、50.120(1.50+24.00)=0.835 kN； N =2.023+2.166+0.096+0.835=5.12 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长

43、度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.028 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.028(1.5+0.32) = 2.519 m；Lo/i = 2519.32 / 15.8 = 159 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.277 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5120.118/(0.277489) = 37.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 37.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！B、梁底受力最大的支

44、撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.164 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(13.98-1.5)=2.166 kN； N =12.164+2.166=14.097 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N

45、/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.028 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.028(1.5+0.32) = 2.519 m；Lo/i = 2519.32 / 15.8 = 159 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.277 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=14096.939/(0.277489) = 104.073 N/m

46、m2；钢管立杆稳定性计算 = 104.073 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（3）、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 85 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =48.654 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.164 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=48.654 fg=85 kpa 。地基承载

47、力满足要求！（二）、二层侧台顶板及框梁1、顶板：轴线位置：6-9轴至F-H轴（1）、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.32/6 = 28.167 cm3；I = 1001.33/12 = 18.308 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图A、荷载计算A-1、静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；A-2、强度计算

48、最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.17.520.252= 0.047 kNm；面板最大应力计算值 = 47000/28166.667 = 1.669 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.669 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!A-3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.352504/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面

49、板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!（2）、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图A、荷载的计算：A-1、钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 kN/m；A-2、模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；A-3、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 =

50、(2.5+2)1.20.25 = 1.35 kN；B、方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.41.35=1.89 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.891.2 /4 + 1.0051.22/8 = 0.748 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.89/2 + 1.0051.2/2 = 1.548 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.748106/83.333103 = 8.975

51、N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 8.975 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!C、方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 1.21.005/2+1.89/2 = 1.548 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1548/(2 50 100) = 0.464 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.464 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2

52、，满足要求!D、方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.75+0.088=0.838 kN/m；集中荷载 p = 1.35 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.83812004 /(38495004166666.67) +135012003 /( 4895004166666.67) = 1.799 mm；方木最大允许挠度值 V= 1200/250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 1.799 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.8 mm,满足要求!（3）托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁

53、计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.0051.2 + 1.89 = 3.096 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.823 kN.m ；最大变形 Vmax = 3.55 mm ；最大支座力 Qmax = 16.406 kN ；托梁最大应力 = 1.823106/10160=179.475 N/mm2 ；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；托梁的计算最大应

54、力计算值 179.475 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 3.55 mm 小于1200/150与10 mm,满足要求!（4）、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。A、静荷载标准值包括以下内容：A-1、脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1388.23 = 1.139 kN；A-2、钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.21.2 = 0.504 kN；A-3、钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.121.21.2 = 4.32 kN；经计算得到

55、，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.963 kN；B、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 1.21.2 = 6.48 kN；C、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 16.228 kN；（5）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 16.228 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2

56、)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.012 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.012(1.5+0.32) = 2.518 m；Lo/i = 2518.362 / 15.8 = 159 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.277 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=16227.638/（0.277489） = 119.803 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 119.803 N/m