土木工程毕业设计陕西汉中高速公路办公基地食堂框架结构设计

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1、石家庄经济学院本科生毕业设计 本科生毕业设计开题报告书题目陕西汉中高速公路办公基地食堂 框架结构设计 姓名学号 学 院工程学院专业土木工程指导教师 2011年5月8日设计（论文）题目陕西汉中高速公路办公基地食堂框架结构设计选题依据：1.国内外有关的研究动态20世纪90年代以后，随着我国经济的不断提高，钢筋混凝土框架结构在建筑行业得到了迅速发展。不管是08年的四川汶川地震，还是10年4月的青海玉树地震，灾后重建工作首先也必先解决灾区人民的住房问题。曾有专家在汶川地震后对其房屋构造进行调查。在汶川及其周围受灾地区，大部分钢筋混凝土框架结构房屋是在上世纪90年代以后建造的,凡是严格按抗震设计规范设计

2、,施工质量较好的均未出现严重破坏,仅少数框架梁、柱或梁柱节点附近出现轻微的裂缝。房屋受损表现主要是填充墙体的震害、变形缝处的震害等。框架结构具有建筑平面布置灵活，能获得较大空间，因而很适合于多层工业厂房以及民用建筑中的多高层办公楼、旅馆、医院、学校、商店和住宅建筑。框架结构是指由梁和柱以刚接或者铰接相连接而成构成承重体系的结构，即由梁和柱组成框架共同抵抗适用过程中出现的水平荷载和竖向荷载。采用结构的房屋墙体不承重，仅起到围护和分隔作用，一般用预制的加气混凝土、膨胀珍珠岩、空心砖或多孔砖、浮石、蛭石、陶粒等轻质板材等材料砌筑或装配而成。同样，框架结构也有缺点。它的抗侧刚度小，在水平荷载作用下侧移

3、较大，抗震性能较差，谷亦称框架结构为“柔性结构”。因此，这种体系在房屋高度和地震区使用受到限制。在高度不大的多高层建筑中，框架结构是一种较好的结构体系。在我国，多层建筑结构设计中，钢筋混凝土框架结构体系是常用的结构体系之一。在当前，多层现浇框架仍是民用建筑的主流，三、四层的大跨度厂房也屡见不鲜。在进行设计时，很重要的一环是框架结构的内力计算。过去都是采用近似的手算法，随着计算机科学技术的发展，运用矩阵位移法原理、利用计算机这一先进的计算工具，使超静定结构内力的精确求解已成为可能。对于框架结构这样复杂的超高层静定结构的内力计算也可以利用计算机求得精确解。但一些近似计算的手算法由于概念清楚、计算简

4、便，在实际工程设计中仍有较广泛的应用。因此，对各种内力计算的手算方法进行分析、比较、优化、选择具有重要的意义。2.理论及实际意义陕西省高速公路建设集团汉中办公基地食堂采用框架结构设计，由于空间较大采用井字梁，可节约用材。对于框架结构，在结构建筑特点方面：它是由钢筋混凝土梁、柱、节点及基础为主框，加上楼板、填充墙、屋盖组成的结构形式，楼板和横梁连在一起，横梁和柱通过节点连为一体，形成承重结构，将荷载传至基础，力的传递路线比较明确。墙体是填充墙，仅起围护和分隔作用，所以框架结构的最大特点是承重构件与围护构件有明确分工，建筑物的内外墙处理十分灵活，应用范围很广，因此能为建筑提供灵活的使用空间。在结构

5、受力性能方面：框架结构构件截面较小，因此框架结构的承载力和刚度都较低，它的受力特点类似于竖向悬臂剪切梁，楼层越高，水平位移越慢，高层框架在纵横两个方向都承受很大的水平力，所以框架结构属于柔性结构，自振周期较长，地震反应较小，经过合理的结构设计可以具有较好的延性性能。毕业设计（论文）的主要内容及可能的创新点一、毕业设计的主要内容：1工程概况及设计依据1.1工程概况：介绍工程所在场地情况、工程规模、建筑物的功能等情况1.2设计依据：与工程有关的批文、自然地质条件、设计时所采用的规范和图集2 结构布置及计算简图3荷载统计3.1永久荷载3.2可变荷载 4 内力计算4.1水平地震作用下的内力分析4.2竖

6、向荷载作用下的内力分析 5 内力组合及配筋计算结束语致 谢附 图二、设计中可能的创新点： 该设计是独立完成可用于该工程的施工图、建筑图。本工程为食堂，考虑其使用要求本工程采用框架结构，框架结构能够提供较大的空间及灵活的空间布置，自重轻，有利于抗震，节省材料，适合本工程的使用要求和经济效益。本工程进行了抗震设计，采用规范规定的本地抗震设防烈度及抗震加速度等有关要求。完成研究内容的技术路线或研究方法（1） 在西安建筑设计院进行实习。（2） 在实习过程中，学习熟悉了结构设计相关知识，并收集了陕西省高速公路建设集团汉中办公基地食堂框架结构设计的资料。（3） 对所收集的资料进行分析、整理，结合所学知识编

7、写开题报告，并根据现行规范编写毕业设计初稿。进度安排及各阶段主要任务2011/3/10-2011/4/30现场实习、确定设计方向、收集并整理资料。2011/5/3-2011/5/9完成文献综述、外文翻译并撰写开题报告,进行开题报告。2011/5/10-2011/6/7进行系统毕业设计，完成设计初稿、二稿及三稿，定终稿。2011/6/8-2011/6/9毕业设计答辩。 指导教师意见： 指导教师签字： 年 月 日开题报告会纪要时间2011年5月9日地点主楼118与会人员姓名职务（职称）姓名职务（职称）姓名职务（职称）讲师工程师讲师讲师讲师开题报告会意见：指导小组意见负责人签名：年月日学院意见负责人

8、签名：年月日说 明1.毕业设计（论文）题目一经选定，毕业生要严格围绕选题开展各项工作，并认填写开题报告书。2.开题报告会由各二级学院毕业设计（论文）指导小组组织安排。3.毕业设计（论文）指导小组要指定一位教师认真填写开题报告会意见。4.此开题报告书填写一式两份，一份各二级学院保存，一份学生保存。目 录1 工程概况及设计依据11.1 工程概况11.2 设计依据12 结构布置及计算简图12.1 底层结构布置图12.2 结构计算简图23 荷载统计33.1 永久荷载33.1.1 屋面及楼面的永久荷载标准值33.1.2 梁自重43.1.3 每层柱自重63.2 可变荷载63.3 重力荷载标准值64 内力计

9、算74.1 水平地震作用下的内力分析84.1.1 梁线刚度84.1.2 柱线刚度84.1.3 柱的侧移刚度修正系数的计算94.1.4 计算结构顶点假象侧移 104.1.5 多遇地震时水平地震作用标准值104.2 竖向荷载作用下的内力分析114.2.1 轴间框架梁124.2.2 纵向集中荷载计算134.2.3 弯矩计算134.2.4 轴力计算174.2.5 剪力计算175内力组合及截面设计195.1 内力组合195.1.1 框架梁内力组合195.1.2 框架柱内力组合205.2 截面设计215.2.1 承载力抗力调整系数RE215.2.2 框架梁正截面设计225.2.3 框架梁斜截面强度计算23

10、5.2.4 柱截面设计24结 论25致 谢26附图1 底层平面图附图2 剖面图26陕西汉中高速公路办公基地食堂框架结构设计1 工程概况及设计依据1.1 工程概况 陕西省高速公路建设集团公司汉中办公基地食堂，采用框架结构，为地上二层结构，一层层高5.5m,二层层高7m,室内外高差450mm，抗震设防烈度为7度，框架抗震等级为三级，场地类别为二类，设计地震分组为二组，设计基本地震加速度为0.1，场地特征周期为0.55（s）。1.2 设计依据 （1） 建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）建筑结构荷载规范（2006年版）（GB50009-2001）混凝土结构设计规范（GB50010-2

11、002）建筑抗震设计规范（GB50011-2010）建筑构造通用图集（88J1-12005）建筑用料说明（陕02J）。（2） 建筑施工图及建施图中的建筑用料说明表；相关专业的互提资料。2 结构布置及计算简图2.1 底层结构布置图 图2.1平面布置图2.2 结构计算简图图2.2计算简图3 荷载统计3.1 永久荷载3.1.1 屋面及楼面的永久荷载标准值 上人屋面顶棚粉刷（30厚水泥砂浆）为： 0.0320 = 0.60 kN/m地砖楼面（40厚）为： 0.0420 = 0.80 kN/m防水层（高分子防水卷材）为： 0.35 kN/m找平层（35厚水泥砂浆）为： 0.03520 = 0.70 kN

12、/m保温层（140厚憎水膨胀珍珠岩）为： 0.144 = 0.56kN/m找坡层（140水泥焦渣）为： 0.1413 = 1.82 kN/m合计4.83 kN/m板厚90mm为： 250.09 = 2.25 kN/m永久荷载标准值： gk = 7.1 kN/m 楼面顶棚粉刷（20厚水泥砂浆）为： 0.0220 = 0.40 kN/m地砖（10厚）为： 0.55 kN/m板厚90mm为： 250.09 = 2.25 kN/m永久荷载标准值： gk = 3.2 kN/m3.1.2 梁自重 梁1 跨度：3.9m 拟定截面尺寸：h=750mm，b=250mm 梁体混凝土自重： 25 kN/m0.25m

13、0.75m3.9m=18.3 kN 主梁侧20后抹灰： 17 kN/m0.02m0.75m3.9m2=2.0 kN 总重： 20.3 kN梁2 跨度：7.8m 拟定截面尺寸：h=750mm，b=250mm 梁体混凝土自重： 25 kN/m0.25m0.75m7.8m=36.6 kN 主梁侧20后抹灰： 17 kN/m0.02m0.75m7.8m2=4.0 kN 总重： 40.3 kN梁3 跨度：9.3m 拟定截面尺寸：h=750mm，b=250mm 梁体混凝土自重： 25 kN/m0.25m0.75m9.3m=43.6 kN 主梁侧20后抹灰： 17 kN/m0.02m0.75m9.3m2=4

14、.8 kN 总重： 48.4 kN梁4 跨度：9.0 m 拟定截面尺寸：h=750mm，b=250mm 梁体混凝土自重： 25 kN/m0.25m0.75m9.0m=42.2 kN 主梁侧20后抹灰： 17 kN/m0.02m0.75m9.0m2=4.6 kN 总重： 46.8 kN梁5跨度：3.9 m 拟定截面尺寸：h=600mm，b=250mm 梁体混凝土自重： 25 kN/m0.25m0.6m3.9m=14.6 kN 主梁侧20后抹灰： 17 kN/m0.02m0.6m3.9m2=1.6 kN 总重： 16.2 kN梁6跨度：7.8 m 拟定截面尺寸：h=600mm，b=250mm 梁体

15、混凝土自重： 25 kN/m0.25m0.6m7.8m=29.3 kN 主梁侧20后抹灰： 17 kN/m0.02m0.6m7.8m2=3.2 kN 总重： 32.5 kN梁7跨度：3.9 m 拟定截面尺寸：h=1200mm，b=300mm 梁体混凝土自重： 25 kN/m0.30m1.2m3.9m=35.1 kN 主梁侧20后抹灰： 17 kN/m0.02m1.2m7.8m2=6.4 kN 总重： 41.5 kN 二层空间大，采用井字梁布置梁8跨度：3.9 m 拟定截面尺寸：h=2000mm，b=450mm 梁体混凝土自重： 25 kN/m0.45m2.0m3.9m=87.8 kN 主梁侧2

16、0后抹灰： 17 kN/m0.02m2.0m3.9m2=5.3 kN 总重： 93.1 kN梁9跨度：7.8 m 拟定截面尺寸：h=2000mm，b=450mm 梁体混凝土自重： 25 kN/m0.45m2.0m7.8m=175.6 kN 主梁侧20后抹灰： 17 kN/m0.02m2.0m7.8m2=10.6 kN 总重： 176.2 kN梁10跨度：9.3 m 拟定截面尺寸：h=2000mm，b=450mm 梁体混凝土自重： 25 kN/m0.45m2.0m9.3m=209.3 kN 主梁侧20后抹灰： 17 kN/m0.02m2.0m9.3m2=12.6 kN 总重： 221.9 kN梁

17、11跨度：9.0 m 拟定截面尺寸：h=2000mm，b=450mm 梁体混凝土自重： 25 kN/m0.45m2.0m9.0m=202.5 kN 主梁侧20后抹灰： 17 kN/m0.02m2.0m9.0m2=12.2 kN 总重： 214.7 kN梁12跨度：3.9m 拟定截面尺寸：h=750mm，b=250mm 梁体混凝土自重： 25 kN/m0.25m0.75m3.9m=18.3 kN 主梁侧20后抹灰： 17 kN/m0.02m0.75m3.9m2=2.0 kN 总重： 20.3 kN梁13跨度：9.3m 拟定截面尺寸：h=750mm，b=250mm 梁体混凝土自重： 25 kN/m

18、0.25m0.75m9.3m=43.6 kN 主梁侧20后抹灰： 17 kN/m0.02m0.75m9.3m2=4.8 kN 总重： 48.4 kN梁14跨度：9.0 m 拟定截面尺寸：h=750mm，b=250mm 梁体混凝土自重： 25 kN/m0.25m0.75m9.0m=42.2 kN 主梁侧20后抹灰： 17 kN/m0.02m0.75m9.0m2=4.6 kN 总重： 46.8 kN梁15跨度：3.9 m 拟定截面尺寸：h=600mm，b=250mm 梁体混凝土自重： 25 kN/m0.25m0.6m3.9m=14.6 kN 主梁侧20后抹灰： 17 kN/m0.02m0.6m3.

19、9m2=1.6 kN 总重： 16.2 kN梁16跨度：23.4 m 拟定截面尺寸：h=1700mm，b=280mm 梁体混凝土自重： 25 kN/m0.28m1.7m23.4m=278.5 kN 主梁侧20后抹灰： 17 kN/m0.02m1.7m23.4m2=13.5 kN 总重： 292.0 kN梁17跨度：22.2 m 拟定截面尺寸：h=1700mm，b=280mm 梁体混凝土自重： 25 kN/m0.28m1.7m22.2m=264.2 kN 主梁侧20后抹灰： 17 kN/m0.02m1.7m22.2m2=25.7 kN总重： 289.9 kN3.1.3 每层柱自重 根据规范要求进

20、行柱截面估算：h=（1/121/18）H0 取h=695mm b=695mmG底层=0.695m0.695m25 kN/m5.5m20=1247.5 kNG顶层= G底层=1247.5 kN3.1.4 墙体荷载统计 把墙的自重当成线荷载加载在对应的梁上 底层：16.7 kN/m 顶层：4.7 kN/m3.2 可变荷载 楼面活载2.0 kN/m 楼梯处活载加大3.5 kN/m3.3 重力荷载标准值 梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载，计算结果见下表。表3.1重力荷载计算表层次构件b/mh/m (kN/m)g/( kN/m)L1/mnGi/ kN kN底层边横梁0.2

21、50.75251.054.9223.97143.3712112.2267.812460.6999.35228.8739.05221.49中横梁10.250.6251.053.9383.98122.8667.815460.7469.33109.8709.03106.326中横梁20.31.2251.059.453.9136.8557.83221.13柱0.6950.695251.1514.0885.5201549.68二层边横梁10.452.0251.0523.6253.92184.2759824.4797.861105.659.32439.4259.02425.25边横梁20.250.7525

22、1.054.9223.9595.9799.3145.7759.0144.298中横梁10.281.7251.0512.49522.2133606.05723.4133800.979中横梁20.250.6251.053.9383.9576.791柱0.6950.695251.1514.0887161577.8564 内力计算4.1 水平地震作用下的内力分析4.1.1 梁线刚度在计算梁线刚度时，考虑楼板对梁刚度的有利影响，即板作为翼缘工作。在工程上，为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩I0，然后乘以增大系数。 梁采用C35混凝土，Ec=3.15kN/m Ic=1/12bh(m) 在框架结构

23、中，现浇楼面预制楼板，可作为梁的有效翼缘增大梁的有效刚度，减小框架的侧移，为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面边框架取I=1.5Io(Io为梁的截面惯性矩)；对中框架取I=2.0Io 梁线刚度Kb计算过程如下表表4.1梁线刚度Kb类别层次Ec（kN/m）bh(m)I=1/12bh(m)L(m)EcIo/L(kNm)边框架梁1.5EcIo/L(kNm)中框架梁2.0EcIo/L(kNm)边横梁底层3.150.2500.7500.00889.334.56中横梁1底层3.150.2500.6000.00459.31.52.33中横梁2底层3.150.3001.2000.04327.

24、81.72.63.4边横梁1二层3.150.4502.0000.39.311.520边横梁2二层3.150.2500.7500.00889.334.56中横梁1二层3.150.2801.7000.114623.41.52.33中横梁2二层3.150.2500.6000.00453.93.65.47.24.1.2 柱线刚度柱线刚度Kc计算过程如下表表4.2柱线刚度Kc层次hc(mm)Ec（kN/m）bh(m)Ic=1/12bh(m)Kc= Ec Ic/ hc(kNm)底层5.53.150.6950.6950.02001.1二层73.150.6950.6950.02000.94.1.3 柱的侧移刚

25、度修正系数的计算表4.3柱侧移刚度修正系数位置边柱中柱简图简图一般层底层固接铰接计算表如下表4.4层次层高柱编号柱根数Kc12/h2楼层D底层5.5181.11050.4090.6700.3972.9262.9264.4952120.8180.4681.5334.495二层7.0180.9101.0830.3510.2450.7740.7742.183283.5440.6391.4092.1834.1.4 计算结构顶点假想侧移表4.5结构顶点假想侧移层次Gi（kN）（kN）(104 kN)(m)（m）211402.33511402.3352.1830.5220.85713661.9061506

26、4.2414.4950.3350.335按定点位移法计算结构自震周期T1计算结构地震的等效重力荷载值GeqGeq=0.85 GE =0.8511402.335kN=9196.98kN对非结构墙，结构自震周期的折减系数=0.8, 则： =1.70.8=1.26s4.1.5 多遇地震时水平地震作用标准值结构总的水平地震作用标准值在类场地，7度设防区，设计地震分组为第二组情况下，结构的特征周期Tg和水平地震影响系数最大值为： =0.4s =0.08故地震影响系数：即=（0.4/1.26）0.90.08=0.028结构总的水平地震作用标准值：FEK=FEK=0.0289196.98kN=257.52k

27、N（2）计算各层的水平地震作用标准值因T1 =1.261.4 Tg =0.56，故要考虑顶点附加水平地震作用按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配给各层，则水平地震作用呈倒三角形分布。对一般层，这种分布基本符合实际。但对结构上部，水平作用小于按时程分析法和振型分解法求得的结果，特别对于周期比较长的结构相差更大。地震的宏观震害也表明，结构上部往往震害很严重。因此，引入（顶部附加地震作用系数），考虑顶部地震力的加大。考虑了结构周期和场地的影响。且修正后的剪力分布与实际更加吻合。=0.08 +0.01=0.081.26+0.01=0.111结构横向总水平地震作用标准值：=257.52kN顶点附加水平地

28、震作用：=0.111257.52=28.58kN各层横向地震剪力计算见表4.6，表中表4.6各层横向地震作用及楼层地震剪力层次（m）（m）（kN）（kN）（kN）（kN）27.012.511402.335142529.190.632144.69144.6915.55.515064.24182853.330.36884.25228.944.2 竖向荷载作用下的内力分析因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。图4.1框架结构计算单元等效荷载4.2.1 轴间框架梁AB轴间框架梁：楼面板传荷载：

29、恒载： 活载： 梁自重：4.922KN/mAB轴间框架梁均布荷载为：楼面板传荷载：恒载梁自重板传荷载4.922 KN/m+11.89 KN/m=16.81 KN/m 活载板传荷载7.43 KN/mBC轴间框架梁：楼面板传荷载：恒载： 活载：梁自重：4.922KN/mBC轴间框架梁均布荷载为：楼面板传荷载：恒载梁自重板传荷载4.922 KN/m+11.93KN/m=16.85KN/m 活载板传荷载7.46 KN/mCD轴间框架梁：楼面板传荷载：恒载：活载：梁自重：4.922KN/mCD轴间框架梁均布荷载为：楼面板传荷载：恒载梁自重板传荷载4.922 KN/m+9.36KN/m=14.28KN/m

30、 活载板传荷载5.85 KN/m4.2.2 纵向集中荷载计算A轴柱纵向集中荷载计算： 底层柱恒载墙自重梁自重板荷载=底层柱活载板传荷载B柱纵向集中力计算：底层柱恒载=墙梁自重板传荷载=底层活载板传荷载=C柱纵向集中力计算：底层柱恒载=墙梁自重板传荷载=底层活载板传荷载=D轴柱纵向集中荷载计算： 底层柱恒载墙自重梁自重板荷载=底层柱活载板传荷载框架柱自重：柱自重： 底层：0.695m0.695m255.5m=67.38KN恒荷载作用下框架的受荷简图如图4.2.3 弯矩计算图4.2竖向受荷总图注：1.图中各值的单位为KN2.图中数值均为标准值3.图中括号数值为活荷载图4.3恒载作用下的受荷简图根据

31、梁，柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数: 分配系数如下A柱：底层： B柱： C柱： D柱： 恒荷载作用下框架可按下面公式求得： 故： 活荷载作用下框架的内力计算梁端的固端弯矩可按下面的方法求得； 故： 恒载作用下的弯矩图4.4恒载作用下弯矩分配法计算活载图4.5活载作用下弯矩分配法计算4.2.4 轴力计算恒载作用下框架的轴力计算 活载作用下框架的轴力计算 4.2.5 剪力计算荷载作用下的弯矩剪力计算梁： 柱： 恒载作用下的剪力计算梁的剪力计算柱的剪力计算活载作用下的剪力计算梁的剪力计算柱的剪力计算5内力组合及截面设计5.1 内力组合5.1.1 框架梁内力组合在恒载和活载作用下，跨间可以近似

32、取跨中的代替式中：、梁左、右端弯矩，见图10、11括号内的数值跨中若小于应取在竖向荷载与地震组合时,跨间最大弯矩采用数解法计表5.1梁的内力组合位置内力竖向荷载组合恒载活载1.2+1.4AM-93.3-41.23-169.68Q183.3881.28333.85B左M123.1754.46224.05Q32.0914.4158.68B右M-134.91-59.89-245.74Q193.7184.31350.49C左M95.8141.85173.56Q37.0117.4568.84C右M-32.09-13.77-57.79Q49.0220.3087.24DM-10.253.91-6.84Q6.

33、682.5111.53跨中62.4627.39113.3066.8148.28147.765.982.2810.375.1.2 框架柱内力组合框架柱取每层柱顶和柱底两个控制截面，框架柱内力组合表如表5.3所示。（考虑计算截面以上各楼层可变荷载不是同时满布而对楼面均布可变荷载进行这件，这件系数如表5.2所示）。表5.2 折减系数墙柱、基础计算截面以上层数12-45计算截面以上各楼层可变荷载总和的折减系数1.0 0.850.7表5.3柱的内力组合位置内力竖向荷载组合恒载活载1.2+1.4A柱M25.5311.28546.44Q-4.75-2.1-8.64N305.5263.74455.86B柱左M

34、-0.605-0.245-1.07Q-4.25-2.1-8.04N468.83210.86857.8B柱右M-0.605-0.245-1.07Q-11.79-2.71-17.94N468.83210.86857.8C柱左M-32.12-14.65-59.05Q-11.79-2.71-17.94N311.60149.06582.60C柱右M-32.12-14.65-59.05Q-6.25-2.84-11.48N311.60149.06582.60D柱M-2.28-0.97-4.09Q-6.25-2.84-11.48N181.6623.77251.275.2 截面设计5.2.1 承载力抗力调整系数

35、RE考虑地震作用时,结构构件的截面采用下面的表达式：/RE式中： RE承载力抗力调整系数，取值见表5.4；地震作用效应与其它荷载效应的基本组合；结构构件的承载力。注意在截面配筋时，组合表中地震力组合的内力均应乘以RE后再与静力组合的内力进行比较，挑选出最不利组合。表5.4 承载力抗震调整系数RE材料结构构件受力状态钢筋混凝土梁受弯0.75轴压比小于0.15的柱偏压0.75轴压比不小于0.15的柱偏压0.80抗震墙偏压0.85各类构件受剪、偏拉0.855.2.2 框架梁正截面设计选五层梁AB计算，其他梁的计算类似。混凝土强度等级为C35，=16.7N/mm2, ,纵筋为级, =310 N/mm2

36、，箍筋为I级，=210 N/mm2 计算截面如图5.1所示。 图5.1 梁计算截面示意图梁AB：净跨度=9000mm，截面尺寸bh=250mm700mm，该梁承受均布荷载，其中永久荷载标准值=16.18kN/m，永久荷载分项系数=1.2,可变荷载标准值=7.43kN/m，可变荷载分项系数=1.4；混凝土强度等级为C35，钢筋HRB335。最大弯矩设计值为：=1.0(1.21/816.18kN/m92m2+1.41/87.43kN/m92m2)=301.91106 kN.m取=40mm，h0=h-=700mm-40mm=660m=301.91106/ (1.016.72506602)=0.166

37、=0.183=0.518 =0.1832506601.016.7/300=1681mm2=0.2%250mm660mm=330 mm2选用425 （As=1964 mm2 ）5.2.3 框架梁斜截面强度计算 截面尺寸校核：hw=h0=660mmhw/b=660/250=2.644.0属于一般梁。截面尺寸满足要求。计算配置腹筋由 得：选用双肢箍，则5.2梁的配筋图5.2.4 柱截面设计选用柱A，其他柱的计算方法类似。柱截面尺寸bh=695mm695mm，荷载产生的轴向压力设计值为N=455.86kN，M=46.44kN.m。混凝土为C35，=16.7N/mm2， =300N/mm2纵筋为II级,

38、 =310 N/mm2，箍筋为I级，=210 N/mm2 ，为0.518。设=40mm，h0=as=695mm-40mm=655mm， l0/h=5500mm/655mm=8.33，应考虑偏心增大系数。因此，=1.0；l0/h=8.3315 ；=1.0。 ea =20或h/30=695/30=23.3， 取ea =20。 ei= e0+ ea =101.87mm+20mm=121.87mm属于小偏心受压。带入数值求的=0.802。最后选用418 （As=1017 mm2 ）5.3柱配筋图由于时间较紧，本次设计仅进行了框架梁、柱结构结算及截面设计，楼板、楼梯及基础设计暂无。结论：（1）根据规范要

39、求，确定梁、柱尺寸及用料： 梁、柱：采用C35混凝土；梁、柱出你尺寸符合规范要求。 （2）钢筋采用HRB335级；焊条采用E43、E50。 通过计算，结构的布置及材料的选择均满足设计规范的要求。致 谢毕业设计是对我们知识运用能力的一次全面的考核，也是对我们进行科学研究基本功的训练，培养我们综合运用所学知识独立地分析问题和解决问题的能力，为以后撰写专业学术论文和工作打下良好的基础。本次设计能够顺利完成，首先我要感谢我的母校石家庄经济学院，是她为我们提供了学习知识的土壤，使我们在这里茁壮成长；其次我要感谢我的指导老师谌会芹老师，每有问题，老师总是耐心的解答，使我能够充满热情的投入到毕业设计中去；还要感谢我的同学们，他们热心的帮助，使我感到了来自兄弟姐妹的情谊；最后还要感谢相关资料的编著者和给予我们支持的社会各界人士，感谢您们为我们提供一个良好的环境，使本次设计圆满完成。