格构柱式塔吊基础工程施工方案设计与计算书

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1、本工程由于受世博会限制，工期较紧，同时根据地下室的深度情况，先后分二期进行施工,第一章工程概况及现场情况第一节工程概况工程名称：浦东古北御庭工程工程地址：本工程东至万邦都市花园五期、西至沪南公路、南至龙汇路、北至龙阳路建设单位：浦东古北置业设计单位：中国联合工程公司（主体设计）同济大学建筑设计研究院（围护设计）监理单位：四海建设工程造价咨询监理施工单位：宝业建设集团围护施工单位：市机械施工勘察单位：豪斯岩土工程技术检测单位：地矿工程勘察建筑面积：93293川（其中地上建筑面积约68865川，地下建筑面积：24428 m2）结构层次：框剪结构，地下12层，地上均为18层。本工程由6栋高层住宅组成

2、。其中4#楼、5#楼坐落在中间2层地下车库中，为大底盘双塔结构 1#、3#、5#、6#楼坐落在中央二层地下车库周边。中央二层地下车库为桩筏基础，地下室底板厚为 0.9米，其余均为桩-梁式筏形基础，底板厚0.4m。本工程由12层地下室、6栋高层组成，具体情况如下：单体名称建筑面积m （地上）层数建筑咼度m1#14469.80-1/18+1F59.952#14328.21-1/18+1F59.953#11663.2-1/18+1F59.004#7159.29-2/18+1F56.005#12600.9-2/18+1F59.006#13440.13-1/18+1F59.00中央地下车库19402.3

3、1-2-8.10第二节现场情况期区域为地下二层的中央地下车库包括 4#、5#楼上上部主体结构，二期区域为中央地下车库周围的 仅有地下一层的1#、2#、3#、6#楼。根据现场平面布置及塔吊的综合利用率，1#与3#楼共用一台塔吊，2#与4#楼共用一台塔吊，5#与6#楼共用一台塔吊。4#、5#楼位于一期中央地下车库深坑，深坑 开挖深度为-7.8m （标高为-9.10m ），2#、6#楼位于二期浅坑，浅坑开挖深度为-4m，由于先施工一 期深坑及4#、5#楼上部结构，2#、6#楼需在世博结束后开工，而塔吊随着 4#、5#楼上部结构的施工 同步上升，考虑到塔吊的附墙杆设置，因此需将 2#与4#楼、5#与6

4、#楼之间共用的两台塔吊安装在深 坑，塔吊基础采用钻孔灌注桩+格构柱+承台的型式。1#、3#楼为同时开工，仅需考虑塔吊的覆盖面 积，尽量减少死角，因此该塔吊安装于近 3#楼一侧，基础采用钻孔灌注桩+格构柱+承台型式。由于二期于世博后开工，与一期相差6个月的工期，按进度计划，在4#、5#楼结构封顶并完成屋 面工程时，2#、6#楼只施工至第5层结构，而二期将进行室外总体施工，因此需将图中 1#、2#塔吊分 别移至2#、6#楼附近（位置详见塔吊平面布置图），基础采用钻孔灌注桩 +承台型式，塔吊桩可在桩 基施工阶段按本方案要求先行施工好。塔吊安装及基础情况编 号塔吊安 装高度承台面 标咼基桩深度桩顶标咼

5、基桩类型格构柱高度备注1#80m-2.4516m-8.90m 800ZKZ6.6m2#75m-2.4516m-8.90m 800ZKZ6.6m3#72m+0.5525m-5.00m 800ZKZ4.9m4#72m-4.5535m-5.70m 700ZKZ-由1#塔吊移来5#75m-3.335m-4.45m 700ZKZ-由2#塔吊移来第三节塔吊选型为满足地下室及上部结构施工阶段材料垂直运输的需要，计划在2#、4#楼之间配备一台塔吊（编 号为1#）、5#、6#楼配备一台塔吊（编号为2#）, 1#、3#楼之间配备一台塔吊（编号为3#）,并在 4#、5#楼结构封顶后，将1#、2#塔吊移至2#、6#楼

6、图示位置，塔吊编号分别为4#、5#,并根据建筑 物的总高度及结构情况，选择惠尔建设机械生产的 QTZ63 5510型塔式起重机。QTZ63 551（型塔式起重机相关参数表：荷况、Fh(KN)Fv(KN)弯矩M( KN.M扭矩Mn (KN.M工作状态255001350320非工作状态8545018000第四节塔吊位置确定为最大限度的满足施工需要，施工时在塔吊的回转半径之尽量不留死角，以及与建筑物之间安 全距离及安全高度，同时考虑塔吊的安全、方便使用要求和塔吊拆除等因素，塔吊安装的具体位置 如下：由I 房号位置1#Aft以南：1118轴2#L轴以北：1518轴3#A轴以南：1416轴4#轴以西：F

7、G由5#Q轴以北：2023轴第五节 塔吊基础确定本工程1#、2#、3#塔吊基础采用格构柱+承台形式，格构住下立柱桩采用钻孔灌注桩， 1#、2# 塔吊桩长16m 3#塔吊桩长25m立柱桩主筋为820,箍筋采用8200螺旋箍，桩顶3m围8100, 钻孔灌注桩桩身混凝土等级为水下 C30,桩顶锚入地下室底板100mm灌注桩上设置460X 460钢立柱构架，钢立柱采用 4L160X16的角钢，缀板采用4-350 X 300X 10钢板，钢立柱插入灌注桩，插入深度为3m支撑塔吊基础，钢立柱构架顶锚入塔吊基础承台 700mm4#、5#塔吊基础采用普通桩承台形式，桩采用 800钻孔灌注桩，桩主筋为820,箍

8、筋采用 8200螺旋箍，钻孔灌注桩桩身混凝土等级为水下 C30,桩顶锚入塔吊承台板200mm第二章编制依据1、建筑桩基础技术规JGJ94-942、混凝土结构设计规(GB50010-2002)3、建筑地基基础设计规(GB50007-20024、钢结构设计规(GB50017-20035、建筑机械使用安全规程(JGJ33-2001)6、建筑结构荷载规(GB50009-2002)7、本工程岩土工程勘察报告&施工图纸9、简明施工计算手册10、塔吊使用说明书第三章主要工序施工方法第一节格构柱的制作为保证焊接质量和焊接精度，格构柱构件的整体制作在加工车间完成。(一) 、焊接规程1、原材料(1) 钢结构所用钢

9、材，应按施工图的要求选用，其性能和质量必须符合国家标准和行业标准的规 定，并具有质量证明书或检验报告。(2) 原材料进厂后应进行复验，包括质量证明书和合格证，材料表面质量和标记，材料的规格、 型号及数量，材料的化学成份及力学性能等。2、焊接材料(1) 钢结构所用焊接材料，应按施工图的要求选用，并符合国家及行业相关标准、规的规定，并 有质量证明书或检验报告。(2) 焊接材料进厂后应进行复验，检验员根据订货合同和有关技术标准按进行复验，检验员根据订货合同和有关技术标准按下述容复验。焊条：a焊条的生产厂家、供货单位、批号、制成日期；b、焊条型号、牌号、规格(直径和长度)；c、药皮的外观、强度、偏心度

10、、耐潮性；d、熔敷金属的化学成份和机械性能；e、焊接工艺性。(3) 焊条在使用前，必须按产品说明书或焊接工艺卡规定的技术要求进行烘干。酸性焊条一般按150C烘干，时间12h,碱性焊条按350400C烘干，时间12h，焊剂按250C烘干，时 间12h。焊条烘干后从取出到施焊不宜超过 2h(酸性焊条不宜超过4h)，否则应重新烘干后再用， 但焊条烘干次数不宜超过2次。不得使用药皮脱落或焊芯生锈的焊条和受潮结块的焊剂及已经熔烧 过的渣壳。2、焊工(1) 钢结构制作及安装的焊工，必须经过培训、考试合格并取得焊工合格证后方可施焊。(2) 持证焊工，其合格证必须在有效期，连续中断焊接工作达六个月以上时，其合

11、格证自动失效， 如再参加焊接工作，应重新考试合格后方可继续从事焊接工作。3、焊前准备(1) 焊前应清除焊件表面及两侧 3050mm围的铁锈、油污、水份等杂质。(2) 施焊前，焊工应检查焊件部位的组装质量，如不符合要求，应修整合格后方可施焊。(3) 严禁在接头间隙中填塞焊条头、铁块等杂质物。(二) 、焊接工艺(1) 焊接时，焊工应遵守焊接工艺，不得自由施焊及在焊道处的母材上引弧。特别是过流面的表 面应保持原有粗糙度。(2) 局部组装缝隙超过5mn且长度不超过缝长的15%允许堆焊处理后再焊接，严禁填充异物堆 焊。(3) 在组装好的构件上施焊，应严格按焊接工艺规定的参数及焊接顺序进行，以控制焊后构件

12、变形。尽量采用对称焊接方法，且收缩量大的部分先焊，收缩量小的部分后焊，使焊接变形和收缩量 最小。(4) 钢结构焊接应严格按施工图及焊接工艺要求进行施焊，不得随意更改工艺参数。(三) 、变形的控制(1) 下料、装配时，根据工艺要求，预留焊接收缩余量，预置焊接变形。(2) 装配前，矫正每一构件的变形，保证装配符合装配公差表的要求。(3) 使用必要的装配和焊接胎架、工装夹具、工艺隔板及撑杆。(4) 在同一构件上焊接时，应尽可能采用热量分散、对称分布的方式施焊。(五)、焊后处理焊缝焊接完成后，清理焊缝表面的熔渣和金属飞溅物，焊工自行检查焊缝的外观质量；如不符 合要求，应焊补和打磨、修补后的焊缝应光滑圆

13、顺，不影响原焊缝的外观质量要求。第二节桩基施工塔吊桩基由桩基施工单位施工，桩基单位在施工工程桩期间安排施工塔吊基础桩。1、基础桩施工要求与工程桩相同。2、事先根据设计方案制作钢构架，在下灌注桩钢筋笼时，及时放置钢构架，并与钢筋笼牢固焊 接。格构柱垂直度的保证措施：采用定位器控制钢格构柱定位，下放靠其自重控制垂直度；施工时格构柱顶设定位器以确保格 构柱定向方位，本工程拟制作 812个定位器，在带有钢格构柱桩施工期间循环使用，每个格构柱 桩在混凝土初凝后8小时进行空孔回填，终凝后撤掉定位器，以避免其下沉或水平偏位；同时专人 指挥控制好混凝土浇注的标高(标高控制采用测绳及时量测、测绳使用前用钢卷尺校

14、核后使用，根 据标高差控制混凝土超灌量，同时考虑量测误差，混凝土超灌量不小于50cm不大于80cm)。将施工偏差控制在要求围，确保其水平方向定位准确，垂直方向精度达到设计要求(1 /1000)。第三节土方开挖基坑土方采用机械开挖，为防止开挖时挖斗切土挤压桩体周围土体从而挤压格构柱造成变形，因此在桩体50cm围土体采用人工开挖。开挖时同一承台下的格构桩周围土方应同时开挖，严禁超挖。开挖时，边开挖边用槽钢把4根格构柱连接起来，每次开挖深度不得超过 3m第四节基础承台施工塔吊基础的施工流程位：基础底板放线定位一土方放坡开挖一破桩、浇筑基础垫层砼一铺设油 毛毡再上铺钢筋网及联系筋，定位、焊接塔吊标准节

15、一制作基础模板-基础砼浇筑。一、基础模板施工：(1) 挖土至基础底标高后，按塔吊基础图尺寸现场定位放样，放出基础的灰线。(2) 在砼基础位置底部施工混凝土垫层作为底模，底模宽度须大于支撑截面宽每边100 150mm并且标高一致，表面平整，下方土层密实。(3) 砼基础侧模用九夹板木模，外加48钢管围檩，并在基础高度1/2处穿16对拉螺栓固 定。二、基础钢筋工程：(1) 主筋连接采用搭接焊，单面焊10d，双面焊5d，接头在同一断面处数量不超过 50%，并 错开35d。钢筋伸入支座的锚固长度不小于 40d。钢筋接头留置在受力较小处。(2) 塔吊桩钢筋锚入基础必须确保其锚固长度，并成45度角。(3)

16、钢筋遇格构柱及标准节时，应尽量穿过去，或从侧面绕行，严禁将钢筋断开，标准节应 在钢筋上固定牢固。(4) 钢筋遇格构的处理：在进行承台或十字梁钢筋绑扎，穿过格构柱时将碰到角钢或缀板，梁本身高度较高，加上架空 绑扎，在梁钢筋绑扎操作围，格构柱腹板都将割除，这将引起腹板失稳。因此在梁主筋穿过格构柱 处，如碰角钢穿不过处，不得损伤角钢或缀板，也不得切断钢筋，对于局部梁钢筋密集处，通过放 大梁截面或调整梁钢筋的皮数来调整钢筋间距，使梁钢筋顺利穿过格构柱，梁最上皮钢筋放置完后，依次将箍筋套入。箍筋的接头应交错排列垂直放置，箍筋转角与竖向钢筋交叉点均应扎牢(箍筋平直 部分与竖向钢筋交叉点可每隔一根互成梅花式

17、扎牢)，绑扎箍筋时，铅丝扣要相互成八字形绑扎。三、基础砼浇筑(1) 浇筑基础砼采用C35商品砼。(2) 浇筑砼时，必须按1组/100m3标准做试块，以掌握28d抗压强度；另增加二组试块，进 行3d、7d强度试验，在试验结果显示砼强度达到安装要求时，方可安装塔吊。(3) 砼浇筑后加麻袋覆盖养护。第四章塔吊防碰撞措施一、群塔施工防碰撞措施1、塔吊作业防碰措施1.1、操作人员必须持证上岗，严禁非操作司机无证作业。1.2、严禁酒后作业，严格遵守“十不吊”的规程，六级风以上或大雨、大雾、大雪时，不准吊 卸物品。1.3、 在能见度良好的情况下，在吊、卸物品前，均需用电铃提醒指挥工或对方司机，宁停三分， 不

18、抢一秒。1.4、 由于本工程为群塔施工，各号塔相互间距小于幅度，存在碰撞可能，为此塔吊错开高差2 米。1#塔吊与2#塔吊、1#塔吊与3#塔吊、4#塔吊与3#塔吊、4#塔吊与4#楼外墙、5#塔吊与5#楼外 墙相互存在相互碰撞的可能，因此各塔吊采取如下措施：1#塔吊与2#塔吊：由于这两台塔吊同时安装，且 4#、5#楼均为18层建筑，因此要防止该两台塔吊相撞，米取控制两台塔吊的初始安装咼度，使1#塔吊咼于2#塔吊2个标准节，在日后升级时，保证1#塔吊始终高于2#塔吊2个标准节。同时为避免两塔吊交会时吊物发生碰撞，各塔吊指挥人员应加强指挥协调，不能避免的交叉作业时，将各自所吊物品均应回车至吊臂根部30

19、m以，错开后，再向外移动水平小车。1#塔吊与3#塔吊：由于3#塔吊覆盖围为1#楼、3#楼及一期部分地下室，而1#、3#楼属于二期 围，二期在一期地下室结构封顶后方开始施工， 但为了减少一期地下室施工时的死角，3#塔吊与1#、 2#塔吊同时安装，但是暂不升节，因此 1#塔吊与3#塔吊之间仍采用控制两台塔吊的初始安装高度， 使1#塔吊高于3#塔吊2个标准节，在日后升级中保证1#塔吊高于3#塔吊2个标准节。同时为避免 两塔吊交会时吊物发生碰撞，各塔吊指挥人员应加强指挥协调，不能避免的交叉作业时，将各自所 吊物品均应回车至吊臂根部 30m以，错开后，再向外移动水平小车。3#塔吊与4#塔吊：由于4#塔吊

20、由1#塔吊在4#楼结构封顶后移来，因此控制4#塔吊的安装高度， 使4#塔吊低于3#塔吊2个标准节，同时为避免两塔吊交会时吊物发生碰撞， 各塔吊指挥人员应加强 指挥协调，不能避免的交叉作业时，将各自所吊物品均应回车至吊臂根部30m以，错开后，再向外移动水平小车。4#塔吊与4#楼外墙：安装4#塔吊时，4#楼结构已经封顶，而4#塔吊与4#楼外墙最小距离为45m 因此位了防止4#塔吊碰撞4#楼外墙，将4#塔吊大臂缩短至40m5#塔吊与5#楼外墙：安装5#塔吊时，5#楼结构已经封顶，而5#塔吊与5#楼外墙最小距离为46m 因此位了防止5#塔吊碰撞45#楼外墙，将5#塔吊大臂缩短至40m1.5、塔吊在相交

21、作业时，各自所吊物品均应回车至吊臂根部30m以，错开后，再向外移动水平小车。2、塔吊特殊情况下及作业后的防碰撞措施2.1、起重吊装情况时，当遇到超过允许的风力时，操作人员严禁回车打反挡，防止回转组块失灵，或造成回转啃齿、断齿发生，造成相碰事故或机械事故发生。2.2、夜间施工时，应保证作业现场照明齐全有效，视线能见度好。2.3、塔吊作业完毕时，根据气温气象，将回转止动风标打开，西北风时，吊臂一律朝东南停放； 吊臂朝西北位移。3、指挥人员的安全防碰撞措施3.1、指挥人员必须持证上岗，严禁非指挥人员指挥塔吊作业。3.2、每台塔吊在作业时，应保证有上、下各一名指挥工对所属塔吊进行指挥，特殊情况下如结构

22、吊装、吊挂外平台等应配三名指挥人员3.3、 指挥人员应配戴明显的标记（安全帽或工作服颜色的不同） 。01、03的指挥人员穿红色工 作服、带红色安全帽，塔帽上挂红色旗子，塔臂上挂红色的串灯供夜间使用；02、04、05的指挥人 员穿绿色工作服、带绿色安全帽，塔帽上挂绿色旗子，塔臂上挂绿色的串灯供夜间使用。3.4、指挥人员的指挥、手势、旗语、哨音或对讲机等工、用具应明了、简洁、果断，死角区应 随时观察吊、卸物前、后、左、右有无障碍物情况，并能及时排除。3.5、指挥人员发现另外一台塔机在自己所辖作业区吊、卸时，不得强行指挥自己所辖的塔机就 位吊、卸，否则，应承担塔机相碰撞事件的直接责任。4、塔机顶升、

23、附壁时的防碰撞措施4.1、 塔机顶升、附壁时，应按照加节方向进行。另外一台不得距此塔臂左右各15度吊。卸物 品，防止塔机相撞造成事故发生。4.2、一台塔吊附壁时，另外一台塔机应沿平衡臂对应该塔的方向进行施工作业。4.3、四级风以上时，不得进行顶升作业。5、检修作业人员的防碰撞措施5.1、机修作业人员在检修塔吊或换件时，应尽量避开二塔吊臂相径停放位置。5.2、塔机保养时，应尽量将平衡臂方位朝向对面塔吊，以便对方有较大的作业空间。6现场管理人员的防碰撞责任6.1、现场工长、技术人员等管理人员应遵循科学管理，不得违章指挥。6.2、根据现场的具体情况，经常开展不同时期的安全交底和安全检查工作。6.3、

24、在进度与安全发生冲突时，一切服从于安全。二、塔吊安全使用措施1 塔吊使用前先检查试吊。2钢丝绳在卷筒上必须排列整齐，尾部卡牢，工作中最少保留三圈以上。3操作中塔吊司机必须注意力集中，听从指挥人员的信号，信号不明或可能引起事故时，应暂 时停止操作。4起吊物件应拉溜绳，速度要均匀，禁止突然制动和变换方向，平移应高出障碍物0.5m以上,下落应低速轻放，防止倾倒。6 物件起吊时，禁止在物件上站人或进行加工。7 起吊在满负荷或接近满负荷时，严禁降落臂杆或同时进行两个动作。8起吊重物严禁自由下落，重物下落应用手刹或脚刹控制缓慢下降。9起重机停止作业时，应将起吊物件放下，刹住制动器，操纵杆放在空挡并关门上锁

25、。10作业时，将驾驶室窗子打开，注意指挥信号。11. 吊运物件时，平衡必须移动至规定位置。12. 在顶升中，必须有专人指挥，看管电源，操纵液压系统和紧固螺栓。顶升时必须放松电缆, 放松长度应略大于总的顶升高度，并固定好电缆卷筒。13. 顶升时，应把起重小车和平衡重移近塔帽，并将旋转部分刹住，严禁塔帽旋转。三、塔吊司机要求1、塔吊司机应持证上岗2、严格执行“十不吊”制度。3、严禁疲劳作业、酒后作业。4、各塔作业应相互礼让。5、在施工现场应戴安全帽，走防护通道。6、吊运材料时应尽量避开行人。7、经常检查塔吊的各项性能是否灵敏可靠，钢丝绳有无破损，严禁塔吊带病作业。8各栋号应为塔吊司机上下搭设安全通

26、道。做法如下：1）各楼应优先考虑从地面搭设塔吊司机专用通道。通道搭设方法同人行通道，宽度不小于 米。塔吊基坑应全封闭，并铺好跳板。2）各塔吊均有附墙，因此可利用附墙杆搭设空道。1.5第五章应急预案第一节格构柱裂缝在塔吊使用期间，应安排专人对格构柱每天进行检查，检查柱体杆件、焊缝是否出现裂缝，并 做好检查记录。如在检查中出现杆件裂缝或焊缝脱焊，应立即停用塔吊，并通知项目部。在发现杆件裂缝或焊缝脱焊时，应及时进行处理，防止裂缝进一步扩大，酿成事故。由于塔身 受配重块的作用，在空载状态下，其倾覆力矩最大，因此在进行裂缝处理时，应在大臂前端吊装一 标准节，使大臂前后力矩平衡，从使塔身倾覆力矩降到最小。

27、（1）杆件裂缝处理： 当格构柱主肢角钢出现裂缝时，采用与主肢同一规格的角钢，在主肢侧与主肢焊接补强，焊接应满焊，补强杆件的长度为裂缝上下各大于10cm 当缀板出现裂缝时，应在出现裂缝的缀板上下各补强一块与原缀板同规格、尺寸的钢板，与 格构柱主肢满焊。 当连杆出现裂缝时，应在最短的时间，用与原连杆同规格的杆件在原位置将其更换。（2）焊缝脱焊处理： 当缀板与主肢脱焊时，应在脱焊缀板上下各补强一块与原缀板同规格、尺寸的钢板，与格构 柱主肢满焊，加固后将脱焊缀板的原焊接处打磨平整，再与主肢焊接。 当连杆与主肢脱焊时，可将原焊接处打磨平整，直接与主肢焊接。第二节格构柱倾斜在塔吊运行期间，安排专人在进行塔

28、身垂直度定期检查的同时，也应对基础格构柱进行垂直度 检查，并做好检查记录。用经纬仪检查格构柱垂直度，主弦杆四个侧面的垂直度偏差不应大于2/1000，当偏差超过2/1000时，应立即停止运行。如偏差量较小，可采用将塔吊大臂停在倾斜一侧，利用塔吊配重产生 的弯矩，调整格构柱的垂直度，然后用经纬仪观测其垂直度情况，如在偏差围，立即与地下室结构 进行支撑加固。支撑点采用230X 280X 10的钢板用化学锚栓与地下室混凝土结构固定，支撑杆采用16a号双榀槽钢使格构柱与地下室结构做对（拉）撑。如偏差量较大，且采取上述措施仍不能纠 正的，应采用千斤顶以地下室结构或围护结构作为支撑点进行调整，配合经纬仪观测

29、控制调整量， 调整后同样采取上述措施进行对（拉）撑。由于本工程基地各塔吊桩顶标高处土质较差，为防止在塔吊运行期间桩基发生变形，在塔吊桩 基周边进行土体加固，加固围为8nX 8m加固深度为各塔吊桩顶标高以下 3m加固水泥掺量为20% 第三节应急组织机构由施工、技术、质量及相应岗位人员组成现场事故抢险小组，充分发挥抢险小组在施工中的防 灾应急中的优势与作用，建设全方位、多手段、应急应变能力强的现场组织体系，增强施工现场应 急能力和抗风险能力。抢险组织机构见下页图：组长：孙建杭施工员：赵继荣抢险班组第四节应急物资序号名称数量型号备注1千斤顶4台YCW-1202电焊机4台BX5003钢板5 m210厚

30、4槽钢5根:205钢管、扣件1t628钢筋1.5t7警示闪灯5只8照明灯5只桩端面积如:=7t-0. 503 mR压力-匸晋最大拔力：M+ +1电討九沁心II 4 M1 1-Tr=-G5y 45 kN第六章计算书1段2#塔吊矩形承台桩基础计算书-.参数信息塔吊型号:C1TZ63 5510+自璽（包括压重）巧：=4创kN,最大起重荷Kj := GO.OOkN 塔吊倾複力拒呱：=lyOOkNm.塔吊起重高度:= 72.0m.塔身竞度R:= L 6m 塔吊水平力V水平力=80k乩 混凝土强度：心確：=35号+钢筋级别：C钢筋=2级， 承台长:度L：= 4.0m,承台宽度Bc ：= 4. Omr承台高

31、度Hc ：= 1. 35ni桩宜径 d := 800mm，粧周 n :- tt- d = 2.513m *桩间距1;=2+伽 桩数n;=4安全系数KT := 2至纵筋合力点距离：f := 5taa二. 塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算1. 塔吊自重（包括压重）門=450-kN2. 塔吊暈大起重荷载F2 = 60-kNFk := F + V2 = 510 kN% :=磴=540kN G! := 1.2 Gk = 648kN作用于桩基承台顶面的竖向力设计值K :二1.2Tk= 612-kN 塔吊的倾覆力矩设计值M ：= 1. 4- .Mk = 2. 52 103 kN in 水平力引起的附加弯矩

32、设计茁常i = 1梟小水平7m= 784 kNm三. 桩顶竖向力及矩形承台弯矩的计算计算简图:圏中曲由的方向是随机变化的设计计算时应按照倾覆力矩刖最不利方向逍彳亍验算a1 桩顶竖向力设讣值最大压力：口N +R拔力:=2.矩形承台弯矩的计算f依据&建筑杭技术规范JGJ94 200B的第5, 9很条） D_ N +W _计1袖max - -+ Ti 一1 一 R儿唤：叫曲十二眈Mui四. 矩形承台截而纵向受力钢筋计算依据混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第了2条受弯构件承载力计算口!系数，当混廉土强度不超过C50时取为1.0.当混癡土强度等级为饰0时，cq取为0.94.期间按线性内插法

33、确定；:= 1.0fc混轅土抗压强度设计值：h承台的计算超度 h二Hc- t： = 1.3mfy冋筋受拉强度设计值，经过计篦得炳二 _也二 5 953 x iff 3arfc，cch（r _ qE：= 1 、J1 - 2 qs= 5+97 x 10_:= 1 - | = 0. 997 pln ：= 0. 15%；= ip 728 x 10nun2b32smin ;= Piiinc*0 =塔次 1 ,Jllfri工厶昨丹；冊亦丑*3呂%min）,“3 mm-承台截面配筋 一 J = 1.95x 10 Bcm五桩承载力验算依据建筑桩技术规范（JQJ94-2008）第& 8. 2条桩顶轴囱压力设计恒

34、应满足下頁的公式：R压力更” fc AyR压力一荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：一桩成桩工艺系数泥浆护壁灌注桩c：= a. 75fc混讎止轴芯抗压强度设计值；R压力=1- 288 x 103-kN4）c*fc-AD = 6.296 x 10 -kNE配筋结论二岀经过计算桩顶轴压满足要求*只需构造配筋L六桩竖向极限承载力验算及桩长计算由于桩的入土深度：=16m土层号土民厚度土侧阻力标准值土端阻力标准值土茗称i r1. 84320”粘土i-厂4*4360粉质粘土円3, 5520”粉质粘土1 r5. 3560粉质粘土1 -2*6.280L 7 * 103砂质粘土“ r8, 07882. 4

35、* 103粉砂回所以桩端是在第1,0= *1-旷 号土层上.进入该土层=5.24叭Qpk = 854. 513-kN Qsk = 1. 942 x 10 kNQuk ：= Qsk 4- Qpk = 2. 797 z 103 kN依据&建筑桩基础技术规范3 (JGJ94 2008)的第5. 2.2条单桩竖向承载力特征值：1QR# ;= -h Quk= 1.398 x lPkNQuk单桩竖向极限承载力标准值依据建筑桩基础技术规范(JGJ94 -2008)的第5. 3. 31条偏心荷载作用下，桩竖向极限承载力验算应満足下面两个公式：%钗且际唤2限Nk荷载效应标淮组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的

36、平均竖向力:Nkmax荷载效应标准组合偏心竖向力作用下+桩顶最大竖向力* 丈基桩或复合基桩竖向承载力特征值.=Fk + Gk = 262. 5-kNKnFl- + G(- MifqNkmax= + 7 = L 013X10F极限验算=上式计算的R的值大于最大压力满足要求广八.悬臂钢格构体系弯矩作用平面内整体稳定验算 截面尺寸如图所示体系近似看做悬臂柱.悬臂柱在弯範平面内计算长度1 固结上端自由考虑计算长度慕数煦:=2.0,荷载设计值用=1800kN 基本参数：钢材牌号0235 fv := 235 E:= 2. 06-10 fd := 215-j22xnrrTmmj截面几何性质计算:单肢截贡面积

37、A ：= 196r 268cm对弱轴的fit性矩I := 7. 151 x 10*cm*回转半径i ：= 190. 88mm体系截面宽度B := 2860mm c := B - 2ih = 2. 478 y9全截面面积An ：= 4 Aj = 785. 072-on七-桩抗拔承载力验算截面惯性矩耳：=卜山( 截面抵抗矩【it42；=寸=8, 629 x 10 cm=1, 234 x 107-cm4N二mmox ;= 6h Gm按下部Mx := 2160kNm依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5. 4. 5条承受拔力的桩基，应按下列公式同时验算群桩基础呈整休破坏和呈非整体破坏时基

38、桩的抗拔 承载力：Tg-k丁认际玉号- G話叽牙+ Gp叫按荷载效应标准组合计算的基桩拔力；即:=|R拔力| = 658. 45-kNTgk一群桩呈整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值：Tuk群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承羲力标准值：GgD一一群桩基础所包国体积的桩土总自重除以总桩数，地下水位以下取浮重度：Gp基桩自亘，地下水位以下取浮重度。Xf拔系数；：= 0+ 7依据&建筑桩基础技术规范(JGJ&4-2008)的第5. 4.6条1) 群桩呈非整祚破坏时.基桩的抗拔极限承载力标淮值可按下式计算：Tuk = isiki1!回转半径以：Ix=125. 374 cm歸长细比人:=*；败=10.

39、 529单缀条截面面积单肢Wa榕铜9a垂直与：0.215Li j桩身周怏；u i ：= Tv - d = 2, 513 川qsik桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值，可按本规范表5,3.5-1取值* Uk = XrQsk = 1. 36 :、10 -kN勺：=Ap(邂-丁水)=120. 637-kN依据&建筑桩基础技术规范(JGJ94-200y)的第5, 4,6条2)群桩呈整弹破坏时，基桩的抗拔极限承载.力标准值可按下丈计算：g;k = - W 工入jFgik I，桩群外围周长;U := 4- (1 + d) = 12. 8m0 gk9=1一 731 X l(r kN ui2(1 +紳桩土

40、 卯水)=491. 52-kM眉抗拔验算=”抗拔力大于单桩最大拔力，满足要求! 965 + 0.3 Xf ox + 乂 of)0； + 0.3,旳+；。/)厂4：(平面内整体稳定性计算:Ex := = 9. 413 x 104-kN歸誥 等效弯矩奚数3nx ：= 1 。故满足钢綃架的整体稳定性要求!=0, 902分肢格构林计算*分肢格构柱强度验算缀板的稳定轴心爱压构件的最大剪力二冥聲 曉=49. 644kN 缀扳的剪力和弯矩a := 700m q ：= 10min 叽；=300mmr ：;= = 23,48-kN4 cM：=寸厂4.如如为尿证缀扳的局部稳定，缀扳厚度环为几二爲 验算.25 nw

41、 现厚度为lOmitb故只可故强度分肢所爱轴力分肢为截和尺寸460 x 460的梏构柱截面参数为坏屛：=截面尺寸如團所示，格陶柱计算长度10 - 2, Im,两端较接轴心压力设计值备站 we Nn钢材牌号Q235fy := 235 E := 2. 06- 10fd := 215*mnfmrnvd：=哪tiuiFmnt := 1. 528. 959- fdnmf2mmTJN一 = 11.74 bblb曲 0, 215=0. 9B9LN：=lx:=整体稳定计算:局部稳定计算;单肢截面板件局部稳定单肢截面由于采月型钢，截面板件不会发牛局部失稳*单肢白身局部穗定单月支长细比Xh lj( - 14. 3

42、15 40且0. 215时押：=52 V 2*X + $=(X 877NAt = 1，0 35飞* tHimTt钢筋级别：C钢筋：=2级，承台长度Lc := 4. 0m,承台宽度Bc：= 4. 0m,僉台高度Hf. := 1.35m桩直径d : : 800ninT 桩周长u：= tv-（1= 2. 513m 桩间距1：述.钿 桩数n := 4,安全系数層：=2 至纵筋合力点距离：V - 5ta桩端面积Aq：5（级二20, 503m习二. 塔吊基础承台顶而的竖向力和弯矩计算1. 塔吊自重（包拈压重）F!450-kN2. 塔吊最大起重荷载F2 = 60 kNFk ：= F + 陀=510 kNGk

43、 :=叫 叫口磋=540-kN G ：= 12-Gk = 64S-kN作用于桩基承台顶面的竖向力设计值N ：= L2Fk = G12-kN塔吊的倾覆力矩设计道M := 1,4 + Mk = 2.52 x 103 kN-m水平力引起的附加弯矩设计值W i：= L4-V水平力-5.4m= 604. 8-kNm三. 桩顶竖向力及矩形承台弯矩的计算图中盟轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾瘠力矩h最不利方向进行验算.1.桩顶竖向力设计值最大压力土R压力；=劣空最大拔力；=1. 236 xD M + GR拔力二2.拒形竜台弯矩的计算（依据建筑桩技术规范JGJ94 R08的第5. 9.2条）N + G

44、JTRfnax tnax ：= 2it+= 8404Nb - 11 - B-_- = 672-kN-m2七*桩抗拔承载力验算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第54, 5条承受拔力的桩基*应按下列公式同时验谆群桩基础呈整休破坏和呈非整休破坏时基桩的抗拔 承载力：四. 矩形承台截而纵向受力钢筋计算依器&混凝土结构设计规范(GD500102002)第匸2条受弯构件承载力计算。一 乔数，当混讎止强度不超过C冗时，円取为1.0,当混凝-据度等级为閱0时，cq取为 0+ 94,期间按线性内插法确定；i - L0仁涅凝土抗压强度设计值：h0桑合的计算高度口 h0;= Hc - t/ = k

45、3mfy冈筋受拉强度设计值，经过计算得Q ：= =5. 953 X 10_ Sop fc Bc h0E :二 1 一 ,/1 - 2-as = 5. 97 z 10 3s * 1 = 0. 997 加in ：=”皿=1. 728 X 103 mm2S 7s 0 fy.32-smin := Ptain c 0 = 7用 x 10 siran承台截面配筋呵弩血n) = 1.95x103.Bem五桩承载力验算依据&建氛桩技术规范(JGJ94-2008)第乩& 2条莊顶轴向压力设计值应満足下面的公式：R压力叫%R压力一荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值；4c 桩成桩工艺系数.泥浆护壁灌注桩i|)c

46、 - 0. 75fc混凝土轴心抗压强.度设计值；R玉力=1.236 x lOkMi|?c-fc Ap = 6. 296 x 103 kN 配筋结论=”经过计算桩顶轴压满足要求只需构造配筋! 六桩竖向极限承载力验算及桩长计算由于桩的入土深度：=25m土层号 土层厚度土侧阻力标准值土端阻力标准值土名称0. 2150口粉廡粘土”0. 51507质粉质牯土2. 3150粉质牯土 ”3. 72007质粉匾粘土m7200淤泥质粘土3320“粘土”5360粉厘牯土儕4. 8520粉頂牯土 m”1-广6. 9560粉质牯土 m1-7. 3801. 7 103砂质粘土 m7, 5882. 4 - 103“粉砂回

47、所以桩端是在第ls0=号土层上，进入该土层=1飞叭Qpk = O-kN Qsk= L 776 x 10 -kNQh|t := Q 矗十 Qpk = 7丁6 x 10 kN依据建筑桩基础技术规范(JQJ94-2008)的第5. 2- 2条 单桩竖向承载力特征值：f?J ;=尹 Qu|t= 887, 94*kNKQ曲一一单桩竖向极限承载力标准值依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5. 3.3-1条偏心荷载作用下，桩竖向扱限承载力验算应满足下面两个公式乂即 R且即附葢 1. 2! RNk-荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力: 那皿原荷载效应标准组合偏心竖向力作

48、用下，桩顶最大竖向力：R1基桩或复合基桩竖向承载力特征值。Fl + GirNk := = 262. 5-kNk nFl + Gb MloNkmax + r = 1.012xl0kN51极限验算二上式计算的R的值大于最大压力，满足要求广Nk按荷载效应标准组合计算的基桩拔力：Nk := |R拔力| - 605. 653-kNTgk群桩呈整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值；Tuk群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值；Ggp群桩基础所包围体积的桩土总门重除以总桩数，地下水位以下取浮重度; Gp基桩自重.地下水位以下取浮重度&Xi抗拔系数；w依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5

49、4, 6条0群桩呈非整体破坏时，基莊的抗拔极限承载力标准值可按下式计算：Tuk = -qSLkbUiUj桩身周长；：= it d = 2. 513mqsik桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值.可按本规范表攵玉鼻1取值: uk = sk = 1，243 : 1()kNGp：-Ap-li.(-)= 188. 496-kN依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5. 4. 6条2)群.桩呈整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标淮值可按下式计算:Tgk = -liU桩群外围周长：町；=4（1 + d） = 12”航1Q sk3Tk := - -ui .Xf = L. 583 x 10 -kN

50、nu i（1十d） J的桩土-林）訂閃辭113抗拔验算=抗拔力大于单桩最大拔力，满足要求广4#、5#塔吊桩基础的计算书一.参数信息塔吊型号：QTZ63自重（包括压重）:F1=450.80kN 最大起重荷载：F2=60.00kN塔吊倾覆力距：M=1800.00kN.m 塔吊起重高度：H=74.00m塔身宽度：B=1.60m由于1#、2#塔吊基础格构柱高度为6.6m, 3#塔吊基础为4.9m,格构柱及连杆的强度及整体稳 定性按1#、2#塔吊最不利因素计算，1#、2#塔吊基础格构柱满足要求，3#塔吊基础格构柱亦能满足 要求。桩混凝土等级：水下C30矩形承台边长：4.00m承台钢筋级别：U级桩直径：d

51、=0.700m桩入土深度：35.00承台混凝土等级:C35承台厚度：Hc=1.350m承台预埋件埋深:h=0.90m桩间距：a=2.100m保护层厚度：50mm承台箍筋间距：S=150mm桩钢筋级别：U级桩型与工艺：泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重（包括压重）F仁450.800kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.800kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4 X 三.矩形承台弯矩的计算计算简图:MI曜崔ti/图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1.桩顶竖向力的计算

52、（依据建筑桩基础技术规JGJ94-2008的第条）肝耳十G亠城少,阪兀% = 士 p 2 士 p Q其中n 单桩个数，n=4;Fk作用于承台顶面的竖向力，Fk=510.800kN;Gk桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0X BcX BcX Hc+20.0X BcX BcXD=540.000kN;Mxk,Myk 荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y轴的力矩xi,yi单桩相对承台中心轴的 XY方向距离(m);Nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。经计算得到：桩顶竖向力设计值：最大压力：N=1.2 X (510.800+540.00

53、0)/4+2520.000 X (2.100 X 1.414/2)/2 X (2.100 X1.414/2) 2=1163.896kN最大拔力：N=(510.800+540.000)/4-2520.000X (2.100 X 1.414/2)/2 X (2.100 X1.414/2) 2=-585.956kN桩顶竖向力标准值：最大压力：N=(510.800+540.000)/4+1800.000 X (2.100 X 1.414/2)/2 X (2.100 X 1.414/2) 2=868.883kN最大拔力：N=(510.800+540.000)/4-2520.000 X (2.100 X

54、1.414/2)/2 X (2.100 X 1.414/2) 2=-343.483kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规JGJ94-2008的第条)其中Mx,M 分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m);xi,yi垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m);Ni在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：压力产生的承台弯矩：N=1.2X (510.800+540.000)/4+2520.000 X (2.100/2)/4 X (2.100/2) 2=915.240kNMx仁My仁X 915.240 X 拔力产生的承台弯矩：N=(510.800+540.0