基础工程课程设计概述000002

《基础工程课程设计概述000002》由会员分享，可在线阅读，更多相关《基础工程课程设计概述000002（47页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、中南大学基础工程课程设计题目：铁路桥墩桩基础设计姓名：姚嘉旭学号：1201140406班级：建工1408班指导老师：张国祥2017年9月30日基础工程课程设计任务书铁路桥墩桩基础设计一、设计资料1. 线路：I级铁路干线，双线、直线、坡度 4 %。、线间距4.0m。2桥跨：无碴桥面，单箱单室预应力混凝土梁，计算跨度Lo 40.0m，梁全长L 40.6m , 梁端缝L 0.1m。轨底至梁底3.36m，梁底至垫石顶0.5m，梁底至支座铰中心0.09m，孔梁总重3100kN。3. 地质及地下水位情况:标高（m地质情况厚度（m标高（m地质情况厚度（m）16.5 -16.2耕地0.3-24.4 -30.9

2、粗砂（中密）6.516.2 -11.3软塑砂粘土4.9-30.9 -40.5中砂（中密）9.611.33.2粉砂8.1-40.5 -45.6砾砂（中密）5.13.2 -2.4淤泥质砂粘土（松软）0.8-45.6 -58.7硬塑粘土13.12.4-24.4细砂（中密）26.8土层平均重度20kN /m3，土层平均内摩擦角27，地下水位标高：+15.00m o4. 成孔机具：80cm、100cm、125cm、150cm的旋转钻机。5. 标咼：轨底 +29.88m，墩底 +16.80m。6. 风力：w 800Pa （桥上有车）7. 桥墩尺寸：如图1所示。二、设计荷载1. 承台底外力合计：双线、纵向、

3、二孔重载：N 20442.5kN, H 936kN, M 12610.7kN m双线、纵向、一孔重载：N 18061.8kN, H 936kN, M 14674.37kN m2. 墩顶外力：(4)桩身截面配筋计算(双线、纵向、一孔重载)；双线、纵向、一孔重载:H 911.7kN, M 5410kN m说明：如因布桩需要加大承台尺寸时，增加部分自重应计入。rm26 02XZa16SII口 ID味1II11II10 240I1 177.y/B.OO图1桥墩尺寸示意图三、设计要求1. 确定桩的材料、桩长、桩数及桩的排列;2. 检算下列项目:(1)单桩承载力检算(双线、纵向、二孔重载)；(2)群桩承载

4、力检算(双线、纵向、二孔重载)；(3)墩顶位移检算(双线、纵向、一孔重载)；5）桩在土面处位移检算（双线、纵向、一孔重载）3. 设计成果：（1）设计说明书和计算书一份（2）设计图纸（ 2 号图）一张4. 设计提高部分（在完成上面任务的基础上，再分三个层次）（1）层次一：运用老师提供的 Fortran 程序，进行承台底面形心处的变位检算；（2）层次二：对上述程序进行修改，部分或全部加入 2 中检算项目的内容；（3）层次三：调整涉及参数（如桩长、桩径、桩间距等） ，观察这些参数对运行结果 （包括承台底面形心处的变位、墩顶位移等）的影响，加深对力学概念的理解。（4）提交相对的数据文件和结果文件（层次

5、三还可写出心得体会）目录第一部分 设计说明书、基本概况 1、设计依据 1三、 设计方案 1四、 施工建议 2第二部分 设计计算书一、拟定尺寸 3二、桩的布置及桩的连接方式 4三、承台底面形心处位移计算 5四、墩身弹性水平位移S计算 8五、桩基检算 11六、电算结果 17第三部分 设计提咼部分 23一、桩长对计算数据的影响 23二、桩径对计算数据的影响 26三、桩间距对计算数据的影响 29参考文献 31第一部分 设计说明书一、基本概况本课程设计任务要求完成铁路桥墩桩基础设计，桥梁计算跨度L0 40.0m ，梁全长L 40.6m，梁端缝L 0.1m。轨底至梁底3.36m，梁底至垫石顶0.5m，梁底

6、至支座铰中心 0.09m，孔梁总重3100kN。在荷载和承台参考尺寸给定的情况下，要求确定桩数和桩的布 置情况，対桩台进行检算使其承载力和变位满足规范的要求，并完成桩的配筋设计。设计内 容及步骤如下：（1 ）搜集资料（2）确定桩的尺寸和桩数（3）墩台底面形心处位移计算（4）桩基检算（5）桩身截面配筋设计和强度、稳定性、抗裂性检算（6）绘制桩基础布置和桩身钢筋构造图二、设计依据铁路桥涵地基和基础设计规范 TB10002.5-2005混凝土结构设计规范 GB50010-2010铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范 TB10002.3-2005三、设计方案本设计采用钻孔灌注桩，桩身采用 C2

7、5 混凝土，采用旋转钻。持力层选在粗砂（中密）层，桩径采用1.00m,桩长40m,桩端进入持力层深度2.3m，标高26.7m。确定桩数为8根 两排，对称布置，桩列间中心距 3.0m，排间中心距3.0m。地基容许承载力636.94kPa单桩 容许承载力3546.61kN。墩顶水平位移16.78mm，容许水平位移为31.62mm。单桩承载力、 群桩承载力和墩顶水平位移均符合要求。桩身承受最大弯矩224.349kN.m，选用1618的I级钢筋，钢筋面积4072mm2。钢筋采 用环形对称布置，净保护层厚度 60m m,主筋净距为151m m。桩与承台的联结方式采用主筋 伸入式，桩身伸入承台板0.1m；

8、主筋伸入承台的长度0.9m。主筋在桩中长度为12.0m。箍筋 采用8200mm。自桩顶以下10cm起向下每2m设置一道加劲箍筋（即骨架钢筋），直径 为18。顺钢筋笼长度每隔2m沿圆周均匀设置4根骨架定位钢筋，直径为12。经配筋验算， 截面应力和桩的稳定性均符合要求。四、施工注意事项地下水位标高为15.00m,桩伸入地下水位以下，施工时要注意加强排水措施，防止流砂、 管涌等不良地质现象的发生；同时，施工时要加强对周围地基沉降的观测，防止基础施工而 引起的周边建筑不均匀沉降；钻孔施工适宜使用反循环法。第二部分设计计算书、拟定尺寸1. 桩身采用C25混凝土。2. 设计桩径采用d=1.00m，成孔桩径

9、为1.05m，钻孔灌注桩，采用旋转式钻头 3作出土层分布图，如图2，根据地质条件，选用粗砂层为持力层，桩端进入砂土持力层的临界深度为1.5d=1.50m，即桩端进入持力层的深度要大于1.50m，从承台底面到细沙层底部深度为37.7m,则取桩长2.3m。l=40m。桩底标高为26.7m，桩端进入持力层的深度为土层名称4.估算桩数：（按双孔重载估算）估算公式：n=盘单桩容许承载力为:P12 UfiligA耕地 软塑砂粘土粉砂淤泥质砂粘土细砂其中d 1.05 3.299m（d按成孔直径计算）粗砂-40.52W=0.785m24中砂（d按设计直径计算）砾砂-45.6l10d，故:硬塑粘土0 k? 2(

10、4 d 3) 6k? 2d-58.7该土层平均天然重度20kN/m由于桩侧土为不同土层，应采用各土层容图2 土层分布图根据铁路桥规表4.1.2-3，地基的基本承载力0=430kPa，深度修正系数k2=5，重加权平均，在地下水位以上采用天然重度，在地下水位以下采用浮重度:求得：2 (165 15.)20(16+26.7)10 10.35kN/m316.5+26.720 1010kN/m 3k2= k2=2.5。2故：0 k2 2(4d3) 6k2 2d430 5 10.35 （4 1.00 3） 6 2.5 10.35 1.00636.94kPa土质按较差处理，钻孔灌注桩桩底支撑力折减系数m。0

11、.4根据铁路桥规表622-3，各土层的极限承载摩阻力h如下表：地质情况厚度（m）极限摩阻力（kPa）软塑砂粘土250粉砂8.160 1淤泥质砂粘土0.835细砂（中密）26.855-粗砂（中密）2.380则单桩的轴向受压容许承载力：1P - Ufili mA2=1/2 X 3.299 X（ 50 X 2.0+60 X 8.1+35 X 0.8+55 X 26.8+80 X 2.3）=3997.69KN取 1.3，按二孔重载估算桩数：rsn = g-7- 300110f. f*p-1120f*1 F图3桩布置图三、承台底面形心处位移计算1.设计荷载：双线、纵向、二孔重载：N 20442.5kN,

12、 H 936kN, M 12610.7kN m双线、纵向、一孔重载：N 18061.8kN, H 936kN, M 14674.37kN m2.计算bo，(1) 桩的计算宽度bob0二KfK0Kb其中：Kf 0.9，K0=（1.5d0.5）/d =2水平力作用方向上相邻两桩的净距L, 2.0m 0.6h 0.6 3 (d 1) 3.6mn=2 时，b=0.6故：K b 10.60.6 h1S 出 0.8220.6 6由上述得:b0 = KfK0Kb=0.92 0.822 1.00=1.48(2) 基础额变形系数mb0Eld 4其中：桩截面惯性矩I 0.0491m464C25混凝土受压弹性模量E

13、h 3.0 107 kPa则 E 0.8Eh 0.8 3.0 1072.4 107kPaEI 2.4 107 0.04911.178 106kPa/m4假定桩为弹性桩，则其计算深度：hm=2(d +1)=2(1.05+1)=4.1mh；hm深度内存在两层不同的土，则m的换算公式为：m=讪+m2(2hi + h2)h2其中：m1 6000kN/m 4，h 2.0m，m2 8000kN/m 4，h2 2.1m，则2mh| m2(2h| d)h2h；16000 2.2 8000 (2 2. 21) 2J 7524.093kN/m 4故桩的变形系数:mboI4.125 7524.093 16480.3

14、94mEI 1.178 106桩的换算入土深度:0.394 4015.76 2.5，则桩为弹性桩，假设成立。3.计算单桩桩顶刚度1、2、3、1C0 A0其中：l00，I40m，E 3.0107 kPa,A 0.785m2,40.5因A的直径2I tan 42740tan=10.47m 3m (相邻中心距)故：4A。D23227.069m因 I 40m10m，故 C mIml37524.093 40300963.71kN/m从上述得11 1AEC0 A010+0.5 400.785 3.0 107300963.71 7.06957.580 10 kN/m1.484又 I 0， I 0.394 4

15、0 15.76 4.0，查表有 Yh =1.064，Ym0.985，故 23EIYh 0.3943 1.178 106 1.064 7.666 104kN m2265EIYm0.3941.178 10 0.985 1.801 10 kNei m0.394 1.178 106 1.48456.888 105kN m/radaaa4.计算承台刚性系数bbni 1n 187.5801056.064106 kN/maan 2n 287.6661046.133105kN maan 3n 38 1.801 10561.441 106kNni4n 1xi28 6.888 105 8 7.580 105 （竺

16、）2 1.915 107kN m/rad2对于低承台桩基，承台处于软塑砂粘土中，因此，承台的计算宽度为:B0b+1 = 11.2+仁12.2m，Cmh6000 2.941.74 10 kN/mB Chhaaaa B06.1334105 12.2 1.74 10 竺 9.211 105kN maaB0Chh2421.441 10612.2 1.74 1021.143 106kN严3121.91510712.26431.74 10291.958 107kN m/rad125. 计算承台底面形心处的位移桩基为竖直桩基，桩群对称布置,baab0，则有:aabb化简后可得：bbbaaaa(1) 荷载情况

17、1:双线、纵向、二孔重载N 20442.5kN, H936kN , M12610.7kN mNbb20442.56.064 1063.371 103maa1.958 107 936 ( 1.143 106) 12610.79.211 105 1.958 1 07( 1.143 1 06)21.957 10 3maaaa569.211 1012610.7( 1.143 10 ) 9369.211 105 1.958 107 ( 1.143 106)27.583 10 4rad(2) 荷载情况2:双线、纵向、一孔重载N 18061.8kN, H 936kN, M 14674.37kN mNbb18

18、061.86.064 1062.979 10 3 m32.330 10 m31.058 10 radaa1.958 1 07 936 ( 1.143 1 06) 18061.89.211 105 1.958 1 07( 1.143 1 06)2aaaa9.211 105 1 8061.8 ( 1.143 1 06 ) 9369.211 105 1.958 107( 1.143 106)2四、墩身弹性水平位移$计算假定墩帽、托盘和基础部分产生刚性转动，将墩身分为四个部分，(由于墩身4-5段下部分在土中，故将其分为两段，只计算土上部分风力)，分别计算它们所受的风荷载，桥上有车时的风压强度W=800

19、Pa纵向水平风力等于风荷载强度乘以迎风面积,分别计算出四部分的上 下底边长及中线长，然后计算出各个截面的弯矩，再求和即可得到托盘底面所受的总弯矩。1.墩顶外力和纵向风力引起的力矩(1) 墩顶外力：双线、纵向、二孔重载H 911.7kN, M 5410kN m(2) 墩帽所受风力：H墩帽1.2 10 0.89.6kN作用点离墩帽底面的距离为I墩帽0.6m(3) 托盘所受风力：H 托盘(9.4 6.7) 1.5 0.5 0.89.66kN作用点离托盘底面的距离为I托盘1.5 a 2b 1.5 空 乙94 0.972m 3(a b)3 (6.79.4)其中短边a=6.7m，长边b=9.4m(4) 墩

20、身所受风力：H墩身1-22.23.20.85.632kN，作用点离墩身底面的距离为l墩身1-21.1mH墩身2-32.23.20.85.632kN，作用点离墩身底面的距离为l墩身2-31.1mH墩身3-42.123.20.85.427kN，作用点离墩身底面的距离为l墩身3-41.06m(5)承台所受风力：H承台0.3 8.80.82.112kN作用点离地面的距离为l承台0.15m示意图如图4所示：67023344Q20020521L940J*I41000160350160!4d20-05O300H水平J880An亠002480,241.71 0244.86,1L 248.431 J252，2,

21、255.56,259.13-3t 262.5642665H墩身1-2H墩身2-3H墩身3-4240H墩帽H托盘H承台图4纵向风力示意图计算由墩顶外力和纵向风力引起的弯矩，计算结果如下表。墩身各截面弯矩值计算表截面位置项目托盘顶0-0墩身1-1墩身2-2墩身3-3墩身4-4承台底5-5墩顶弯矩5410.005410.005410.005410.005410.005410.00墩顶水平力1094.042461.594467.336473.078405.878679.38墩帽风力5.7620.1641.2862.4082.7585.63托盘风力09.3930.6451.8972.3775.27墩身风

22、力1-2006.2018.5930.5332.222-30006.2018.1418.983-400005.757.38承台风力4-5000000.32总计6509.807901.149955.4512022.1414025.4114309.182、托盘底面水平位移计算 d和转角托盘底面水平位移和转角计算表Mi(kN m)h(m)斤(m)-bh34h 二(m )12EL (kN m2)二h(rad)EIi.M i，, xd= h hi(m) Eh1-2段8928.292.23.84.08861.2266 1081.601 10 46.0852 10 42-3段10988.802.264.451

23、01.3353 1081.811 10 41.0863 10 33-4段13023.782.128.164.82691.4481 10841.907 10 41.5559 10 34-5段14167.300.39.3729.49128.8474 1080.048 10 40.4501 10 4总计5.367 10 43.2957 10 3注：（1）墩身为 C25 混凝土： Eh 3.0 107kPa ；（2）h :分段高度；（3）hi :分段中线到墩顶的距离，（4）计算弯矩Mi=Mi上+M下2五、桩基检算1.单桩承载力检算（按二孔重载计算）N 20442.5kN, x1.5m ,47.583

24、10 rad，17.580510 kN/m则桩顶内力:N max1X咤 7.5805101547.583 103417.500kN桩身C25混凝土容重25kN/m 3，土平均重度20kN/m 3则桩自重:d2G(2 0 38421.05 (225 38 15)701.380kN桩入土部分同体积土重:d2G v(2 38 )1.052(220 38 10)363.679kN则 Nmax G G 3417.500701.380363.6793755.201kN1.2P1.2 3546.605故单桩轴向受压承载力满足要求。4255.926kN2.群桩承载力检算（按二孔重载计算） 将桩群看作一个实体基

25、础，则实体 基础为一台体，台体底面由于内摩擦角(27o)较顶面放大(如图5)。底面尺寸：a 3 3 1 21 ta n 427o9 12 40 tan =19.469m4b 3.0 1 2l tan 427o3.0 1 2 40 tan 13.469m 4A ab 19.469 13.469262.216m2FT44图5群桩承载力检算示意图ab219.469 13.46926588.614m3桩自重： G G n 701.380 85611.042kN桩侧土重：G2262.216 (2 20 38 10) 363.679 8107221.113kN承台重：G315 11.2 5.2 1.725

26、 (11.2 5.2 0.3 8.8 4.8 1.2)3189.12kN承台部分土重： G310 11.2 5.2 1.7 20 (11.2 5.2 0.3 8.8 4.8 1.2) 2352.28kN 故：N0 N G G2 G3 G320442.5 5611.042 107221.113 3189.12 2352.28 134110.494kNN。M 134110.49412610.70532.876kPa 636.944kPaA W 262.216588.6143. 墩顶水平位移检算(按一孔重载计算)墩高：H 2 1.5 6.52 1.5 1.2 12.72m则墩顶位移3332.330

27、101.058 1012.72 3.2957 1019.08mm5、L 5,4031.62mm4. 结构在土面处的位移（按一孔重载计算）在桥规中查m，m时，只适用于结构在地面处的最大位移为 6mm若超过6mm就不能采用“ m ”法进行计算，故需要对桩在土面处的位移进行检算。墩身埋于土中高度：h =16.5 13.3 3.2mah 2.33033101.058 103.235.716 10 m6mm可以用m法直接查表计算。5.桩身截面配筋设计（按一-孔重载计算）（1）桩身弯矩计算H a 232.330 10 3 7.666 1041.058 10 31.80110511.928kNM 04 a

28、31.058 10 3 6.888 1052.330 10 31.801105309.117kN m因此，任意深度z处桩身截面弯矩：H11 928MzAm M0BmAm 309.117Bm30.274Am 309.117Bm0.394M z列表计算，如下表所示:M z计算表由表知：Mmax309.117kN mNminiX18061.8 7.580 105 1.5 1.0581054.779kNM1.02.03.03.54.0zz(m)AMBm30.274am309.117BmMz(kN m)00010309.117309.1170.20.5050.1970.998-5.964308.4993

29、02.5350.41.0090.3770.986-11.413304.789293.3760.61.5140.5290.959-16.015296.443280.4280.82.0190.6460.913-19.557282.224262.6671.02.5230.7230.851-21.888263.059241.1711.23.0280.7620.774-23.069239.257216.1881.43.5320.7650.687-23.160212.363189.2031.64.0370.7370.594-22.312183.615161.3031.84.5420.6850.499-20

30、.738154.249133.5112.05.0460.6140.407-18.588125.811107.2232.25.5510.5320.32-16.10698.91782.8112.46.0560.4430.243-13.41175.11561.7042.66.5600.3550.175-10.74754.09543.3482.87.0650.270.12-8.17437.09428.9203.07.5700.1930.076-5.84323.49317.6503.58.8310.0510.014-1.5444.3282.7844.010.09300000（2）计算偏心距初始偏心距:e

31、oMmaxNmin309.1171054.7790.293m偏心距放大系数:1-Kn_1 -ic其中：影响系数0.10.260h0.160.20 10.16 0.3630.2931.00计算长度lc4.00.5(1。)0.5 (0益）诃亦（此式中为变形系数）安全系数K=0.6 （主力+附加力）则:1KN1 0.3630.6 18061.82 3.0 107 0.049125.0761.056e = 60 = 1.0560.293=0.309m（3）配筋16mm，根据灌注桩构造要求，桥梁桩基主筋宜采用光圆钢筋，主筋直径不宜小于净距不宜小于120m m，且任一情况下不得小于 80m m，主筋净保护

32、层不应小于 60mm。 在满足最小间距的情况下，尽可能采用单筋、小直径的钢筋，以提高桩的抗裂性，所以 主筋采用I级钢筋。桩身混凝土为C25,根据桥规规定，取=0.5%,则2 2AsminA 0.5% 1000 3926.99mm4选用1618的I级钢筋，人,实4072mm2，取净保护层厚度as 60mm，采用对称配筋，则主筋净距为:2(500 60 9)1618 151.253mm 120mm，符合要求。桩与承台的联结方式为主筋伸入式，桩身伸入承台板0.1m，主筋伸入承台的长度（算至弯钩切点）对于光圆钢筋不得不小于 45倍主筋直径（即810mm），取900mm, 主 筋应配到4/处以下2m处（

33、即4/ 0.396 2 12.093mm）,取其长度为12m，则主筋 总长为13m。箍筋采用8200mm。为增加钢筋笼刚度，自桩顶以下10cm起向下每2m设置一道加劲箍筋(即骨架钢筋)，直径为18。顺钢筋笼长度每隔2m沿圆周均匀设置4根骨架定位钢筋，直径为12。桩身截面配筋见设计图纸。(4)判断大小偏心n EEc37.03.0 107换算截面面积：Ad2r叭7.0 4072813902.163mm24换算截面惯性矩:I0卫64 2nAs(41000647.04072 (5006021049)5.438 10 mm核心距：kI。A)y5.438 101500813902.163133.63mm

34、e201.7mm故属大偏心构件(5)应力检算N M yA I01054.779 103 * * *813902.163309.117 103105.438 105001.299MPa b 8.5MPa1054.779 103n (y as)7.0 A l0813902.163309.1170(500 60 9)5.438 10109.09MPa s 160MPa故应力符合要求。(6)稳定性检算桩计算长度 lc 5.076m，d 1m，lc/d 5.07631054.779 103(Ac mA,)查混凝土结构设计原理得 =1.0，m=13.86. 单桩工程材料用量表单就料用歸钢f1塢号直轻1#M

35、(m)总长(M)Mt(kg)0181213156.0684.2018f 44L12164.5I 6 J3,6021.608loF3.0309-0122.1012240716.814.9齡长萇(M)解(M)脚(3)C2540T3142六、电算结果（ PPF）PPF。重要说明：因任务书要求未手算一孔轻载，故在电算中取其和一孔重载一样的数据以运行1.电算输入文件26200.52300000005000270.37000274.97000278.17000270.8100002726.825000272.341. 1. 040 0-1.541. 1. 040 01.53.311.293618061.8

36、14674.3793618061.814674.3793620442.512610.72.电算输出文件* 第 一 部 分 原 始 数 据*桩类型组数 土层数作用力 H 方向上一排桩的桩数2 6 桩端嵌固类型 MD=.0 最小桩间净距 LS= 2.00（米）2桩传力类型系数 XS=0.5000桩材砼弹性模量 E= 0.3000E+08（kN/m2）地基比例系数 （kN/m4）内摩擦角 （度） 第I 土层的厚度 （米 ）5000.27.00.307000.27.04.907000.27.08.107000.27.00.8010000.27.026.8025000.27.02.30I ITDDBLO

37、 LIAHX1 41.0001.0000.000 40.0000.0000-1.50002 41.0001.0000.000 40.0000.00001.5000承台埋入地面或局部冲刷线以下的深度：3.3承台的实际宽度：11.2荷载类型 I水平力 H(kN)轴向力 N(kN)弯矩 M(kN.m)1936.018061.814674.42936.018061.814674.43936.020442.512610.7*第 二 部 分 计 算 结 果2 0.0000003-895919.7051010.000000 23682725.326086*基础的变形系数 a 及桩顶刚度系数AFLO1LO2L

38、O3LO410.3881009797.5673219.67174868.33678769.1220.3881009797.5673219.67174868.33678769.12承台刚度矩阵K1K2K311043054.5815160.000000-895919.7051018078380.5000000.000000*荷载类型 NP= 1 (单孔轻载)*承台位移水平位移 (毫米) 竖向位移 (毫米)转角 (rad)1.482.240.6755E-03I= 1第1根桩的桩顶位移JA1(J)A2(J)P2(J)11.481.48-9.93817521.221.221234.51591230.68

39、0.68200.138138第1根桩桩身内力JH(m)My(kN.m)Qy(kN)dy(kN/m)10.52194.704-11.6666.14221.03187.704-15.7559.27631.55178.289-20.83210.07942.06166.232-25.8589.18252.58151.758-30.1077.15763.09135.396-33.1304.49773.61117.843-34.7071.61484.1399.858-34.811-1.17394.6482.178-33.555-3.632105.1665.453-31.148-5.615115.6750.

40、208-27.860-7.045126.1936.824-23.981-7.906136.7025.529-19.800-8.225147.2216.411-15.583-8.059157.739.426-11.561-7.478168.254.422-7.929-6.559178.771.155-4.843-5.369189.28-0.688-2.429-3.964199.80-1.482-0.786-2.38120 10.31-1.6460.000-0.642I= 2第 2 根桩的桩顶位移JA1(J)A2(J)P2(J)11.481.48-9.93817523.253.253280.934

41、08830.680.68200.138138第2根桩桩身内力JH(m)My(kN.m)Qy(kN)dy(kN/m)10.52194.704-11.6666.14221.03187.704-15.7559.27631.55178.289-20.83210.07942.06166.232-25.8589.18252.58151.758-30.1077.15763.09135.396-33.1304.49773.61117.843-34.7071.61484.1399.858-34.811-1.17394.6482.178-33.555-3.632105.1665.453-31.148-5.6151

42、15.6750.208-27.860-7.045126.1936.824-23.981-7.906136.7025.529-19.800-8.225147.2216.411-15.583-8.059157.739.426-11.561-7.478168.254.422-7.929-6.559178.771.155-4.843-5.36918 9.2819 9.8020 10.31-0.688-2.429-3.964-1.482-0.786-2.3811.6460.000-0.642*荷载类型 NP= 2 (单孔重载)*承台位移水平位移 （毫米） 竖向位移 （毫米）转角 （rad）1.482.2

43、40.6755E-03I= 1第1根桩的桩顶位移JA1(J)A2(J)P2(J)11.481.48-9.93817521.221.221234.51591230.680.68200.138138第1根桩桩身内力JH(m)My(kN.m)Qy(kN)dy(kN/m)10.52194.704-11.6666.14221.03187.704-15.7559.27631.55178.289-20.83210.07942.06166.232-25.8589.18252.58151.758-30.1077.15763.09135.396-33.1304.49773.61117.843-34.7071.61

44、484.1399.858-34.811-1.17394.6482.178-33.555-3.632105.1665.453-31.148-5.615115.6750.208-27.860-7.045126.1936.824-23.981-7.906136.7025.529-19.800-8.225147.2216.411-15.583-8.059157.739.426-11.561-7.478168.254.422-7.929-6.559178.771.155-4.843-5.369189.28-0.688-2.429-3.964199.80-1.482-0.786-2.38120 10.31

45、-1.6460.000-0.642I= 2第 2 根桩的桩顶位移JA1(J)A2(J)P2(J)11.481.48-9.93817523.253.253280.93408830.680.68200.138138*荷载类型 NP= 3 (双孔重载)*承台位移水平位移 （毫米） 竖向位移 （毫米）转角 （rad）1.402.530.5855E-03I= 1第1根桩的桩顶位移JA1(J)A2(J)P2(J)11.401.400.14701621.651.651668.52413930.590.59152.532802第1根桩桩身内力JH(m)My(kN.m)Qy(kN)dy(kN/m)10.5215

46、2.312-1.5135.95021.03150.569-5.5309.22931.55146.419-10.66610.38242.06139.544-15.9609.93052.58130.054-20.7148.36063.09118.356-24.4656.10873.61105.042-26.9593.54384.1390.785-28.1170.96694.6476.267-27.992-1.400105.1662.113-26.737-3.399115.6748.853-24.565-4.944126.1936.896-21.722-6.001136.7026.524-18.45

47、8-6.580147.2217.892-15.011-6.722157.7311.039-11.592-6.485168.255.903-8.377-5.938178.772.340-5.510-5.145189.280.141-3.104-4.16219 9.80-0.955-1.244-3.03020 10.31-1.2480.000-1.777匸2第2根桩的桩顶位移JA1(J)A2(J)P2(J)11.401.400.14701623.413.413442.10086130.590.59152.5328023. 手算与电算结果对照表基础变形系数及桩顶刚度系数(m 1)1(kN/m)2 (kN m)3(kN)4 (kN m/rad)电算结果0.3881009797.5673219.67174868.33678769.12手算结果0.39457.580 1047.666 1051.801 1056.888 10承台刚度系数aa (kN m)bb(kN/m)a (kN)(kN m/rad)电算结果8078380.5000001035174.769016-895919.70510123682725.326086手算结果59.211 1066.064 1061.143 101.958 107承台位移荷载情况水平位移(mm)竖向位移