113-横岗双层车辆段主体工程3105标段内容

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1、编号：时间：2021年x月x日书山有路勤为径，学海无涯苦作舟页码：第85页 共85页第一章 编制说明1.1 编制说明为了顺利地完成本工程，在全面深入理解设计意图的基础上，结合本工程的特点，本着确保施工工期，合理控制工程造价，实施安全文明，优质高效施工的指导原则，编制本施工方案。1.2 编制依据1.2.2 混凝土结构设计规范GB50010-2002 中国建筑工业出版社1.2.3 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社1.2.4 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社1.2.5建筑地基基础设计规范GB50007-2002 中国建筑工业出版社1.2.6

2、建筑施工安全检查标准JGJ59-99 中国建筑工业出版社1.2.7 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 中国建筑工业出版社1.2.8 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社1.2.9 建筑施工安全计算 中国建筑科学研究院软件研究所1.2.10 本企业同类工程施工经验和技术资料。第二章 工程概况2.1 工程概况本单体工程为车辆段主体厂房区的运用库。位于车辆段主体厂房西部，由一层的停车库、镟轮库和二层的停车库、列检库、检查库以及两层附属的办公用房构成。与车辆段检修主厂房、轨行区相邻。运用库地上两层框架，建筑面积58200，建筑高度18.6M，结构屋面高度17.8M。根据建筑物体

3、型和长度，将运用库分隔成4个抗震单位。采用人工挖孔桩基础，屋面预留物业开发平台。在首层和二层办公区各设有一个夹层，运用库与轨行区、检修主厂房有联合承台的接口，施工时须与其单体结构施工图配合施工。2.2 场地条件与设计荷载标准值：2.2.1 场地条件：本工程结构体系为框架结构,抗震设防类别为丙类,抗震设防烈度为7度,设计基本地震加速度值为0.1g,设计地震分组为第一组,水平地震影响系数最大值为0.08,特征周期为0.35s, 阻尼比为0.05,框架结构抗震等级为一级(预留物业开发高层部分)和三级(预留物业开发园林部位)。2.2.2 楼面荷载取值表： 表（2-2-2）类别使用部位面层及吊顶(KN/

4、m2)活载(KN/m2)备 注办公区首层,二层夹层和二层2.05.0走廊二层2.010.0疏散楼梯二层2.53.5列车库二层7.020.0恒载含回填土部分自重,活载已考虑机车荷载停车库二层1420.0恒载含回填土部分自重,活载已考虑机车荷载室内平坡道二层1820.0恒载含回填土部分自重,活载已考虑机车荷载物业车库平台屋面6.38.0根据香港地铁有限公司要求物业绿化平台屋面36.35.0根据香港地铁有限公司要求2.2.3 桥梁荷载取值：桥梁荷载：按铁路B型(共24个轴载，轴载=140KN)钢筋砼桥路结构的动力系数u=0.222，列车离心力及温度力，列车制动力，横向摇摆力、风力、地震力等附加力。第

5、三章 高支模钢管支撑架设计3.1 结构概况运用库首层基础梁标高为-1.5M，库内一般整体道床基础标高为-0.5M（1-1剖），库内整体道床平过道基础标高为-0.5M（2-2剖），库内整体检查道床基础面标高为-1.5M（3-3剖）。现在库内一层地面做法尚未确定,暂定库内一层高支模支撑架承载地面标高为0.00M。运用库二层板面标高为7.45 M或8.16M，以8.16+0.5作二层板面的钢管支撑架结构的计算标高，故二层板面高支模支撑架的计算标高为8.6M。二层的板面厚度为0.35M和0.2M，0.2M厚板占总量的一半。二层的梁有：(1)、主梁：1.5M*2.6M，1.2M*2.75M，0.9M*3

6、.25M，0.8M*3.3M；(2)、次梁：0.7M*1.7M，0.7M*1.0M；(3)、轨道次梁：0.4M*0.8M 、0.4M*0.6M。 运用库屋面层的标高为17.0M或17.8M，以17.8-7.2=10.6M作为屋面层钢管支撑架的结构计算标高。屋面板的厚度为0.35M和0.2M，0.2M厚板占总量的一半。屋面梁有：（1）、主梁：0.8M*2.2M，0.8M*1.4M，0.7M*1.4M，0.7M*2.0M，（2）、次梁：0.7M*1.2M。运用库首层夹层1600，板厚150MM，夹层主梁为0.5M*1.0M，0.7M*1.0M；次梁为0.3M*0.7M，0.4M*0.8M。运用库二

7、层夹层2000板厚150MM，二层夹层主次梁均与首层相同。3.2 结构设计3.2.1 满堂楼板钢管支撑架满堂楼板钢管支撑架采用48*3.0钢管搭设。主杆纵横间距分别为0.75M*0.9M(0.35M板厚)，0.9M*0.9M（0.2M板厚）。主杆上部为顶托式，顶托内横梁为48*3.0双钢管。横杆步距为1.2M，扫地杆0.2M，纵横每隔10.812.6M设置一道剪力撑。3.2.2 梁模板支撑架梁模板钢管支撑架采用的纵横立杆间距根据不同截面梁分别为0.360.40M、0.38*0.45M，0.45*0.45M，0.45*0.6M等几种。立杆上部为顶托式，顶托内横梁为100100MM木方或48*3.

8、0双钢管，横杆步距为1.2M，扫地杆0.2M,沿梁纵向设置剪力撑。梁侧模板外龙骨采用48*3.2MM双钢管，内龙骨为100100MM木方。3.2.3 夹层梁、板钢管支撑架夹层梁钢管支撑架采用48*3.0钢管搭设,结构形式与楼面梁相同，夹层150厚楼板支撑架采用门字架搭设，夹层顶层350厚屋面板支撑架采用门字架或48*3.0钢管搭设。3.2.4 首层地面设计 由于运用库楼层梁大板厚，首层地面必须为混凝土地面，方能解决高支模钢管支撑架的稳定问题。根据本企业同类工程的施工经验，运用库首层地面做如下处理：1.回填平整粘性土至-1.40M,压实至94%-96%2.做300厚6%水泥石粉渣稳定层，压实至9

9、4%-96%。3.浇筑200厚C20混凝土地面,配10150钢筋网。混凝土地面浇筑3天后，即可以开始搭设高支模钢管支撑架。搭设钢管前，应在混凝土地面上满铺钢板、槽钢，以保证高支撑钢管的支撑稳定性。经计算，通过上述处理后的运用库首层地面,其地基承载力200KN/,可满足钢管支撑架对地基承载力的要求，计算书附后(4.6节)。运用库首层地面的上述硬化设计,已经充分考虑了运用库首层的整体道床施工。首层硬化地面的标高为-0.90M,恰好处于整体道床下面,替代了整体道床的垫层。是否能先做整体道床,后搭设高支撑架呢?在整体道床的间隙处加做硬化地面,连同整体道床形成一个搭设高支撑架的硬地面,同样也能完成高支撑

10、架搭设?答案是否定的。因为根据工期要求,09年1月中旬底应完成运用库主休结构,如果先做整体道床,工期要顺延30天,这将对总的施工进度安制产生严重影响。所以,本方案选择了先做硬化地面,完成楼面梁板浇筑,后做整体道床的施工方法。3.2.5 二层楼面梁板对钢管高支撑架立杆承载验算运用库工程屋面结构同样梁大板厚，在搭设屋面高支模钢管支撑架时，应充分考虑二层楼面梁板的承载能力计算。经计算，在二层楼面梁板强度达到设计强度的100%后，二层楼面的梁、走廊、列车库、停车库及室内平坡道已满足钢管高支撑立杆对承载力的要求，办公区和疏散楼梯则不能满足上述承载力要求，需进行钢管立杆回顶，回顶方案及计算书附后（见4.7

11、节）。第四章 施工设计图及设计安全验算4.1 设计计算依据与参数4.1.1 计算依据 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。4.1.2 计算参数表表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.02

12、6 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1

13、.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1

14、.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.0914.2 满堂楼板钢管高支撑架设计及验算4.2.1 350厚楼板满堂钢管高支撑架设计计算书模板支架搭设高度为10.5米搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.75米，立杆的步距 h=1.20米。梁顶托采用双钢管（483.0mm）。模板为18mm厚胶合板，木方规格8080mm，间距300mm。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型

15、为 483.0。1模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = (25.0000.350+0.3501.000)0.900=8.190kN/m注：模板及木方静荷载为0.35 kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面

16、板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.28.190+1.42.700)0.3000.300=0.122kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12210001000/48600=2.520N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.28.190+1.42.700)0.300=2.449kN截面抗剪

17、强度计算值 T=32449.0/(2900.00018.000)=0.227N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6778.1903004/(1006000437400)=0.171mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!2模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1).荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.3500.300=2.625kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q

18、12 = 0.3500.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 0.002.625+0.000.105=3.276kN/m活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2).木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.402/0.750=4.536kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.540.750.75=0.255kN.m 最大

19、剪力 Q=0.60.7504.536=2.041kN 最大支座力 N=1.10.7504.536=3.742kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.255106/85333.3=2.99N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T

20、=32041/(28080)=0.478N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.6772.730750.04/(1009500.003413333.5)=0.180mm木方的最大挠度小于750.0/250,满足要求!3.托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 3.742kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.072kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12

21、.491kN经过计算得到最大变形 V= 1.3mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.072106/1.05/8982.0=113.67N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.3mm顶托梁的最大挠度小于750.0/400,满足要求!4.扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值

22、；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。5、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1).静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12810.500=1.340kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.750=0.236kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.3500.9000.750=5.906kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.483kN。2).活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标

23、准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.750=2.025kN3).不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ6.立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.81kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0

24、 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.20=2.356m =2356/16.0=147.724 =0.320=11814/(0.320424)=87.034N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.200+20.300=1.800m =180

25、0/16.0=112.853 =0.503=11814/(0.503424)=55.395N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.026；公式(3)的计算结果：l0=1.1551.026(1.200+20.300)=2.133m =2133/16.0=133.734 =0.382=11814/(0.382424)=73.022N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.楼板强度的计算1).计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取15.20m，

26、楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1050.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=750mm350mm，截面有效高度 h0=330mm。按照楼板每15天浇筑一层，所以需要验算15天、30天、45天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2).计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边15.20m 短边15.200.30=4.56m楼板计算范围内摆放177排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=11.20(0.35+25.000.35)+11.20(1.34177/15.20/4.56

27、)+1.4(2.00+1.00)=17.88kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=0.7517.88=13.41kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=13.4115.202/12=258.20kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为25.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线。得到15天后混凝土强度达到81.27%，C30.0混凝土强度近似等效为C24.4。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.62N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1050.00360.00/(750.00330.0011.62)=0.13查

28、表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.130此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1= sbh02fcm = 0.130750.000330.000211.610-6=123.3kN.m结论：由于Mi = 123.33=123.33 Mmax=258.20所以第15天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。高支模底模的拆除时间及安全验算见4.7节。4.2.2. 200厚楼板满堂钢管高支撑架设计计算书 模板支架搭设高度为10.5米。搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米。梁顶托采用

29、双钢管（483.0mm）。模板为18mm厚胶合板，木方规格8080mm，间距300mm。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元钢管类型为483.0。计算过程与前面相同,从简。4.3 梁模板钢管高支撑架与梁侧模板设计及验算梁模板钢管高支撑架梁顶托（即梁底顶托梁），采用100100mm木方，经计算，如果采用483.0mm双钢管也完全满足设计要求，在高支模施工中，次梁有可能采用双钢管做顶托梁。梁侧模板外龙骨采用483.2mm双钢管，由于外龙骨由木工安装，与架子工使用的483.0mm钢管有明显区分。以上两项，这里予以特别说明。4.3.1 1500*2600梁高支模设计计算书4.3.1

30、.1梁模板钢管高支撑架计算 模板支架搭设高度为8.6米。基本尺寸为：梁截面 BD=1500mm2600mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.40米，立杆的步距 h=1.20米。梁底增加6道承重立杆。梁顶托采用100100mm木方。模板为18mm厚胶合板，木方规格100100mm，间距250mm。钢管类型为483.0mm。 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.2025.0000.3500.5000.200=1.050kN。 1模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q

31、1 = 25.0002.6001.500+0.5001.500=98.250kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.500=4.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 150.001.801.80/6 = 81.00cm3； I = 150.001.801.801.80/12 = 72.90cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M =

32、0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.298.250+1.44.500)0.2000.200=0.497kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.49710001000/81000=6.133N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.298.250+1.44.500)0.200=14.904kN截面抗剪强度计算值 T=314904.0/(21500.00018.000)=0.828N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T

33、 T，满足要求! (3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67798.2502004/(1006000729000)=0.243mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!2梁底支撑木方的计算1).梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.6000.200=13.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(22.600+1.500)/1.500=0.447kN/m(3)活荷载为施工荷载标准

34、值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值: P1 = (1.000+2.000)1.5000.200=0.900kN均布荷载 q = 1.2013.000+1.200.447=16.136kN/m集中荷载 P = 1.40.900=1.260kN木方计算简图木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm)木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.228kN N2=6.080kN N3=6.474kN N4=6.474kN N5=6.080kN N6=1.228kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.204kN.m经过计算得到最大支座 F= 6.474kN经过计

35、算得到最大变形 V= 0.0mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；2).木方强度计算(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.204106/166666.7=1.22N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33.534/(2100100)=0.530N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60

36、N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.0mm木方的最大挠度小于360.0/250,满足要求!3.梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图(mm)托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.453kN.m经过计算得到最大支座 F= 13.920kN经过计算得到最大变形 V= 0.1mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.

37、0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.453106/166666.7=2.72N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34208/(2100100)=0.631N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.1mm顶托梁的最大挠度小于400.0/250,满足要求!4.扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载

38、力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。5.立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=13.92kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1498.600=1.534kN N = 13.920+1.534=15.454kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4

39、.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.1851.7001.20=2.417m =2417/16.0=151.561 =0

40、.305=15454/(0.305424)=119.704N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.200+20.300=1.800m =1800/16.0=112.853 =0.503=15454/(0.503424)=72.462N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020；公式(3)的计算结果：l0=1.1851.020(1.200+20.300)=2.176m =2176/16.0=136.405 =0.367=15

41、454/(0.367424)=99.246N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!4.3.1.2 梁侧模板计算1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度1500mm，高度2600mm，两侧楼板高度350mm。模板面板采用18厚普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用100100mm木方。外龙骨采用双钢管（48mm3.0mm）。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距400+500+500+500mm，断面跨度方向间距600mm，直径20mm。 模板组装示意图2、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土

42、侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.500h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.320kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.320kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m

43、2。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取2.15m。荷载计算值 q = 1.240.3202.150+1.44.0002.150=116.066kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 215.001.801.80/6 = 116.10cm3； I = 215.001.801.801.80/12 = 104.49cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=9.285kN N2=25.534kN N3

44、=25.534kN N4=9.285kN最大弯矩 M = 0.464kN.m 最大变形 V = 0.2mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.46410001000/116100=3.997N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=313927.0/(22150.00018.000)=0.540N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.201mm面板的最大挠度小于200.0/25

45、0,满足要求!4、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 25.534/2.150=11.876kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩 M= 0.950kN.m经过计算得到最大支座 F= 9.436kN经过计算得到最大变形 V= 0.4mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 1

46、0.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.950106/166666.7=5.70N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34750/(2100100)=0.712N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.4mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!5、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，

47、按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.509kN.m 最大变形 vmax=0.834mm 最大支座力Qmax=30.824kN抗弯计算强度 f=1.509106/9458000.0=159.55N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!6、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对

48、拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 20对拉螺栓有效直径(mm): 17对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 30.824对拉螺栓强度验算满足要求!4.3.2 1200*2750梁高支模设计计算书4.3.2.1梁模板钢管高支撑架计算模板支架搭设高度为8.6米。基本尺寸为：梁截面 BD=1200mm2750mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距 h=1.20米。梁底增加5道承重立杆。梁顶托采用1

49、00100mm木方。模板为18mm厚胶合板，木方规格100100mm，间距250mm。梁模板支撑架立面简图钢管类型为483.0 计算过程与前面相同,从简。4.3.2.2梁侧模板计算梁侧模板基本参数：计算断面宽度1200mm，高度2750mm，两侧楼板高度350mm。模板面板采用18厚普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用100100mm木方。外龙骨采用双钢管（48mm3.0mm）。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距400+500+500+500mm，断面跨度方向间距600mm，直径22mm。 模板组装示意图计算过程与前面相同,从简。4.3.3 900*3250梁高支模设计计算书 4.3

50、.3.1梁模板钢管高支撑架计算模板支架搭设高度为8.6米。基本尺寸为：梁截面 BD=900mm3250mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距 h=1.20米，梁底增加5道承重立杆。梁顶托采用100100mm木方。模板为18mm厚胶合板，木方规格100100mm，间距250mm。梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.3500.5000.230=1.208kN。 采用的钢管类型为483.0。 1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标

51、准值 q1 = 25.0003.2500.900+0.5000.900=73.575kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.273.575+1.42.700)0.2300.230=0.487kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.48710001000/48600=10.022N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.273.575+1.42.700)0.2