《金属学与热处理》(第二版)课后习题答案2

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1、第一章习题1作图表示出立方晶系(1 2 3)、(0 -1 -2)、(4 2 1)等晶面和-1 0 2、-2 1 1、3 4 6等晶向解：面心立方八面体间隙半径 r=a/2-V 2a/4=0.146a面心立方原子半径 R=Z2a/4,则a=4R/V2代入上式有R=0.146X4R/ V2=0.414R10已知铁和铜在室温下的晶格常数分别为0.286nm和0.3607nm,求1cm3中铁和铜的原子数。解：室温下Fe为体心立方晶体结构，一个晶胞中含 2个Fe原子，Cu为面心立方晶体结构，一个晶胞中含有4个Cu原子211cm3=10 nm3令1cm3中含Fe的原子数为N Fe,含Cu的原子数为N Cu

2、,室温 下一个Fe的晶胞题解为V Fe, 一个Cu晶胞的体积为V cu,则N Fe=1021/V Fe=1021/(0.286)3=3.5x1018N cu=1021/V cu=1021/(0.3607)3=2.8X101811一个位错环能不能各个部分都是螺型位错或者刃型位错，试说明 之。解：不能，因为位错环上各点的位错运动方向是不一样的，而柏 氏矢量的方向是确定的。15有一正方形位错线，其柏式矢量如图所示，试指出图中各段线的 性能，并指出任性位错额外串排原子面所在的位置。DACBAD、BC段为刃型位错;DC、AB段为螺型位错AD段额外半原子面垂直直面向里BC段额外半原子面垂直直面向外第二章习

3、题1证明均匀形核时，形成临界晶粒的 Gk与其体积V之间的关系 为 G k = V/2 Gv证明：由均匀形核体系自由能的变化.审-（1）可知，形成半径为rk的球状临界晶粒，自由度变化为4,、AG =Kr. A（j 十 G3 （ 2）对（2）进行微分处理，有4*d（AG）川一 叼J 乂7AG/ - 7D; AG ,所以AG； AG3为什么金属结晶时一定要有过冷度，影响过冷度的因素是什么，固态金属融化时是否会出现过热，为什么？答：由热力学可知，在某种条件下，结晶能否发生，取决于固相的自 由度是否低于液相的自由度，即 ？G二GS-GLvO;只有当温度低于理 论结晶温度Tm时，固态金属的自由能才低于液态

4、金属的自由能， 液态 金属才能自发地转变为固态金属，因此金属结晶时一定要有过 冷度。影响过冷度的因素： 影响过冷度的因素：1）金属的本性， 金属不同，过冷度大小不同；2）金属的纯度，金属的纯度越高，过冷度越大；3）冷却速度，冷却速度越大，过冷度越大。固态金属熔化时会出现过热度。原因：由热力学可知，在某种条件下，熔化能否 发生，取决于液相自 固态金属熔化时会出现过热度。原因： 由度是 否低于固相的自由度，即 ？G = GL-GSvO;只有当温度高于理论结晶 温度Tm时，液态金属的自 由能才低于固态金属的自由能，固态金 属才能自发转变为液态金属，因此金属熔化时一定要有过热度。4试比较均匀形核和非均

5、匀形核的异同点。相同点：均匀形核与非均匀形核具有相同的临界晶核半径，非均匀形核的临界形核功也等于三分之一 .不同点：非均匀形核要克服的位垒比均匀形核的小得多，在相变的形核过程通常都是非均匀形核优先进行。 核心总是倾向于以使其总 的表面能和应变能最小的方式形成，因而析出物的形状是总应变能和 总表面能综合影响的结果。5说明晶体成长形状与温度梯度的关系（1）、在正的温度梯度下生长的界面形态：光滑界面结晶的晶体，若无其它因素干扰，大多可以成长为以密 排晶面为表面的晶体，具有规则的几何外形。粗糙界面结构的晶体， 在正的温度梯度下成长时，其界面为平行于熔点等温面的平直界面， 与散热方向垂直，从而使之具有平

6、面状的长大形态， 可将这种长大方 式叫做平面长大方式。（2）、在负的温度梯度下生长的界面形态粗糙界面的晶体在负的温度梯度下生长成树枝晶体。主干叫一次晶轴或一次晶枝。其它的叫 二次晶或三次晶。对于光滑界面的物质在负的温度梯度下长大时， 如 果杰克逊因子a不太大时可能生长为树枝晶，如果杰克逊因子a很大 时，即使在负的温度梯度下，仍有可能形成规则形状的晶体。6简述三晶区形成的原因及每个晶区的性能特点形成原因：1）表层细晶区：低温模壁强烈地吸热和散热，使靠 近模壁的薄层液体产生极大地过冷，加上型壁可以作为非均匀形核的基底，在此一薄层液体中立即产生大量的晶核， 并同时向各个方向 生长。晶核数目多，晶核很

7、快彼此相遇，不能继续生长，在靠近模 壁处形成薄层很细的等轴晶粒区。2）柱状晶区：模壁温度升高导致温度梯度变得平缓； 过冷度小， 不能生成新晶核，但利于细晶区靠近液 相的某些小晶粒长大；远离 界面的液态金属过热，不能形核；垂直于模壁方向散热最快，晶体择 优生长。3）中心等轴晶区：柱状晶长到一定程度后，铸锭中部开始形核 长大-中部液体温度大致是均匀的，每个晶粒的成长在各方向上接近 一致，形成等轴晶。性能特点：1）表层细晶区：组织致密，力学性能好；2） 柱状晶区：组织较致密，存在弱面，力学性能有方向性；3）中心等轴晶区：各晶粒枝杈搭接牢固，无弱面，力学性能无 方向性。7为了得到发达的柱状晶区应米用什

8、么措施， 为了得到发达的等轴晶 区应采取什么措施？其基本原理如何？答：为了得到发达的柱状晶区应米取的措施：1）控制铸型的冷却能力，采用导热性好与热容量大的铸型为了得到发达的柱状晶区应采取的措施： 材料，增大铸型的厚度，降低铸型的温度。2）提高 浇注温度或浇注速度。3）提高熔化温度。 基本原理：基本原理：1） 铸型冷却能力越大，越有利于柱状晶的生长。2）提高浇注温度或浇注速度，使温度梯 度增大，有利于柱状晶的生长。3）熔化温度越高， 液态金属的过热度越大，非金属夹杂物溶解得越多，非均匀形核数目越少，减少了柱状晶前沿液体中的形核的可能， 有利于柱状晶的生 长。为了得到发达的等轴晶区应米取的措施：为

9、了得到发达的等轴晶区应采取的措施：1）控制铸型的冷却能力，采用导热性差与热容 量小的铸型材 等轴晶区应采取的措施 料，增大铸型的厚度，提高铸 型的温度。2）降低浇注温度或浇注速度。3）降低熔化温度。基本原理： 基本原理：1）铸型冷却能力越小，越有利于中心等 轴晶的生长。2）降低浇注温度或浇注速度，使温 度梯度减小，有利 于等轴晶的生长。3）熔化温度越低，液态金属的过热度越小，非金 属夹杂物溶解得 越少，非均匀形核数目越多，增加了柱状晶前沿液 体中的形核的可能，有利于等轴晶的生长。第三章习题1在正温度梯度下，为什么纯金属凝固时不能呈树枝状生长，而固溶 体合金却能呈树枝状成长？纯金属凝固时，要获得

10、树枝状晶体，必需在负的温度梯度下；在 正的温度梯度下，只能以平面状长大。而固溶体实际凝固时，往往会 产生成分过冷，当成分过冷区足够大时，固溶体就会以树枝状长大。 2何谓合金平衡相图，相图能给出任一条件下的合金显微组织吗？合金平衡相图是研究合金的工具，是研究合金中成分、温度、组 织和性能之间关系的理论基础，也是制定各种热加工工艺的依据。 其中二元合金相图表示二元合金相图表示在平衡状态下， 合金的组成 相或组织状态与温度、成分、压力之间关系的简明图解。平衡状态： 合金的成分、质量份数不再随时间而变化的一种状态。合金的极缓慢冷却可近似认为是平衡状态。三元合金相图是指独立组分数为 3的体系，该体系最多

11、可能有四 个自由度，即温度、压力和两个浓度项，用三维空间的立体模型已不 足以表示这种相图。若维持压力不变，则自由度最多等于3,其相图可用立体模型表示。若压力、温度同时固定，则自由度最多为2,可用平面图来表示。通常在平面图上用等边三角形 （有时也有用直角坐 标表示的）来表示各组分的浓度。不能，相图只能给出合金在平衡条件下存在的合金显微组织 4何谓成分过冷？成分过冷对固溶体结晶时晶体长大方式和铸锭组 织有何影响？在固溶体合金凝固时，在正的温度梯度下，由于固液界面前 沿液相中的成分有所差别，导致固液界面前沿的熔体的温度低于 实际液相线温度，从而产生的过冷称为成分过冷。这种过冷完全是由于界面前沿液相中

12、的成分差别所引起的。温度梯度增大，成分过冷减小。成分过冷必须具备两个条件：第一是固液界面前沿溶质的富集而引起成分再分配；第二是固液界面前方液相的实际温度分布，或温度分布梯度必须达到一定的值。对合金而言，其凝固过程同时伴随着溶质再分配，液体的成分始 终处于变化当中，液体中的溶质成分的重新分配改变了相应的固液平 衡温度，这种关系有合金的平衡相图所规定。利用“成分过冷”判断 合金微观的生长过程。第四章习题1分析分析3 c=02%,WC=06%,WC=1.2%的铁碳合金从液态平衡冷却 到室温的转变过程。3 c=0.2%: L-L+ 8 - 8y （1495度）-丫 +L- 丫 a + 丫 丫 a （7

13、27 度）-a +Fe3C; （丫 =A, a =F;下同）3 c=0.6%: L- y +L- y - a + 丫丫 a （727 度）-a +Fe3C;3 c=1.2%: L 丫 +L 丫 Fe3C+ 丫 丫 a （727 度）a +Fe3C;室温下相组成物的相对含量：3 c=0.2%，渗碳体相对含量=（0.2-0.02）/6.67 %，余量铁素体3 c=0.6%，渗碳体相对含量=（0.6-0.02）/6.67 %，余量铁素体3 c=1.2%渗碳体相对含量=（1.2-0.02）/6.67 %，余量铁素体室温下组织组成物的相对含量：3 c=0.2%，珠光体相对含量=（0.2-0.02）/0.

14、77%,余量铁素体3 c=0.6%，珠光体相对含量=(0.6-0.02)/0.77 %，余量铁素体3 c=1.2%,渗碳体相对含量=(1.2-0.77)/6.67 %，余量珠光体2分析3 c=3.5%、3 c=4.7%的铁碳合金从液态到室温的平衡结晶过 程，画出冷却曲线和组织转变示意图，并计算室温下的组织组成物和相组成物。液相氐解：下图表示3 c=3.5%的铁碳合金从液态到室温的平衡结晶过程:下图表示3 c=4.7%的铁碳合金从液态到室温的平衡结晶过程:3计算铁碳合金中二次渗碳体和三次渗碳体最大可能含量。答：铁碳合金中二次渗碳体即FesCn的最大可能含量产生在2.11%C的铁碳合金中，因此(F

15、esCn) max二(2.11-0.77) / (6.69-0.77) x100%=22.64%三次渗碳体即FqC皿的可能最大含量在0.0218%C的铁碳合金中， 因此(FqC皿)max (0.0218-0.006) / (6.69-0.006) x100%=0.24%4分别计算莱氏体中共晶渗碳体、二次渗碳体、共析渗碳体的含量。解：在莱氏体中，Fe3C 共晶%= (4.3-2.11) / (6.69-2.11) *100%=47.8%FesCn %= (6.69-4.3) / (6.69-2.11) * (2.11-0.77) /(6.69-0.77) *100%=11.8%Fe3C 共析%=

16、 (6.69-4.3) / (6.69-2.11) -11.8%* (0.77-0.0218) /(6.69-0.0218) *100%=4.53%5为了区分两种弄混的钢，工人分别将 A、B两块碳素钢试样加热至850 C保温后缓冷，金相组织分别为：A试样的先共析铁素体面积 为41.6%，珠光体面积为58.4% ; B试样的二次渗碳体面积为 7.3% , 珠光体面积为92.7% ;设铁素体和渗碳体的密度相同，铁素体的含碳 量为零， 求A、B两种碳素钢的含碳量。解：这两个试样处理后都是得到的平衡态组织，首先判断A试样为亚共析钢，根据相图杠杆原理列出方程如下:(0.77-X)/(0.77-0.021

17、8)=41.6% 这样得到 X=45.0%，大概是 45 钢的 成分范围。同理 B 试样为过共析钢(6.69-X)/(6.69-0.77)=92.7%; X=1.2%,大 概是T12钢的范围，当然相应地还可以利用杠杆的另外一端来求了。 6利用Fe-FeC3相图说明铁碳合金的成分、组织和性能的关系。从相组成物的情况来看，铁碳合金在室温下的平衡组织均由铁素 体和渗碳体组成，当碳质量分数为零时，合金全部由铁素体所组成， 随着碳质量分数的增加，铁素体的量呈直线下降，到wc为6.69%时降为零，相反渗碳体则由零增至100%碳质量分数的变化不仅引起铁素体和渗碳体相对量的变化， 而且 两相相互组合的形态即合

18、金的组织也将发生变化，这是由于成分的变 化引起不同性质的结晶过程，从而使相发生变化的结果，由图 3-35 可见，随碳质量分数的增加，铁碳合金的组织变化顺序为：Ft F+FoQt F+P P P+ FesCuT P+ FesCu+LeT LeLe+ Fe3。wcv0.0218%时的合金组织全部为铁素体，wc=0.77%时全部为珠光 体，wc=4.3%时全部为莱氏体，wc=6.69%时全部为渗碳体，在上述碳质 量分数之间则为组织组成物的混合物；而且，同一种组成相，由于生 成条件不同，虽然相的本质未变，但其形态会有很大的差异。如渗碳 体，当wcv0.0218%时，三次渗碳体从铁素体中析出，沿晶界呈小

19、片 状分布；经共析反应生成的共析渗碳体与铁素体呈交替层片状分布； 从奥氏体中析出的二次渗体则以网状分布于奥氏体的晶界；共晶渗碳体与奥氏体相关形成，在莱氏体中为连续的基体，比较粗大，有时呈鱼骨状；从液相中直接析出的一次渗碳体呈规则的长条状。可见，成* 厂i*&WftK A a u 过建害a铮铁对铁碳合金的性能产生很大的影响分的变化，不仅引起相的相对量的变化，而且引起组织的变化，从而OXQlt0.77l-ll須*!申W A M氏殊4ft fMW*S tl M it 建害 口 ！铁1）切削加工性能钢中碳质量分数对切削加工性能有一定的影响。 低碳钢的平衡结 晶组织中铁素体较多，塑性、韧性很好，切削加工

20、时产生的切削热较 尢容易黏刀，而且切屑不易折断，影响表面粗糙度，因此，切削加 工性能不好；高碳钢中渗碳体较多，硬度较高，严重磨损刀具，切削 性能也不好；中碳钢中铁素体与渗碳体的比例适当， 硬度与塑性也比 较适中，切削加工性能较好。一般说来，钢的硬度在 170250HBW寸 切削加工性能较好。2）压力加工性能金属压力加工性能的好坏主要与金属的锻造性有关。 金属的锻造 性是指金属在压力加工时能改变形状而不产生裂纹的性能。钢的锻造 性主要与碳质量分数及组织有关，低碳钢的锻造性较好，随着碳质量 分数的增加，锻造性逐渐变差。由于奥氏体具有良好的塑性，易于塑 性变形，钢加热到高温获得单相奥氏体组织时可具有

21、良好的锻造性。 白口铸铁无论在低温或高温，其组织都是以硬而脆的渗碳体为基体， 锻造性很差，不允许进行压力加工。3）铸造性能随着碳质量分数的增加，钢的结晶温度间隔增大，先结晶形成的 树枝晶阻碍未结晶液体的流动，流动性变差。铸铁的流动性要好于钢， 随碳质量分数的增加，亚共晶白口铁的结晶温度间隔缩小， 流动性随 之提咼；过共晶白口铁的流动性则随之降低； 共晶白口铁的结晶温度 最低，又是在恒温下结晶，流动性最好。碳质量分数对钢的收缩性也 有影响，一般说来，当浇注温度一定时，随着碳质量分数的增加，钢 液温度与液相线温度差增加，液态收缩增大；同时，碳质量分数增加， 钢的凝固温度范围变宽，凝固收缩增大，出现

22、缩孔等铸造缺陷的倾向 增大。此外，钢在结晶时的成分偏析也随碳质量分数的增加而增大。 7.Fe-FeC3相图有哪些应用，又有哪些局限性答：铁一渗碳体相图的应用：1）在钢铁选材方法的应用；2）在铸造工艺方法的应用；3） 在热锻、热轧、热锻工艺方法的应用；4）在热处理工艺方法的应用。渗碳体相图的局限性：1）只反映平衡相，而非组织；2）只反映铁二元合金中相的平衡；3）不能用来分析非平衡条件下的问题第五章习题1试在A、B、c成分三角形中，标出注下列合金的位置:1)3 c = 10% ,3 c = 10% ,其余为A ；2)3 c=20%,3 c=15% ,其余为A ；3)3 c=30% ,3 c = 1

23、5% ,其余为A ；4)3 c=20% ,3 c=30% ,其余为A ；5) 3 c=40% , A和B组元的质量比为1:4;6) 3 a=30% , A和B组元的质量比为2:3;解：6)设合金含B组元为WB，含C组元为WC,贝卩WB/WC=2/3WB+WC=1?30% 可求 WB=42% , WC=28%。2在成分三角形中标注 P (3 A=70%、3 B=20%、3 C=10% ); Q(3 A=30%、3 B=50%、3 C=20% ); N(3 A=30%、3 B=10%、3 C=60% )合金的位置，然后将 5kgP合金、5kgQ合金和10kgN合金熔合在一起，试问新合金 的成分如何

24、？解：设新合金的成分为 3新A、3新B、3新C ,则有3 新A =(5 X 3 PA +5X 3 Qa +10X 3 Na)/(5+5+10)=(5 x 70%+5X 30%+10X 30%)/20=40.0% ;3 新 B =(5 x 3 PA +5 x 3 Qa +10 X 3 Na )/(5+5+10)=(5 x 20%+5 x50%+10X 10%)/20=22.5% ;3 新 C =(5 x 3 PA +5 X3 Qa +10 x 3 Na )/(5+5+10)=(5 x 10%+5 x20%+10X 60%)/20=37.5%;所以，新合金的成分为：3新A =40.0%、3新B =

25、22.5%、3新C =37.5%。第六习题1.屈服载荷/N620252184148174273525u角/ ()8372.56248.530.51765入角/ ()25.5263466374.882.5T k8.688X1052.132X1062.922X1063.633X1063.088X106cos 入 co,u；0.1100.2700.3700.4600.391-0.2620.130计算方法 t k= c s cos 入 cu=F/A cos 入 cos4试用多晶体的塑性变形过程说明金属晶粒越细强度越高、塑性越 好的原因是什么？答：由Hall-Petch公式可知，屈服强度c s与晶粒直径

26、平方根的 倒数d v2呈线性关系。 在多晶体中，滑移能否从先塑性变形的晶粒 转移到相邻晶粒主要取决于在已滑移晶粒晶界附近的位错塞积群所产生的应力集中能否激发相邻晶粒滑移系中的位错源，使其开动起 来，从而进行协调性的多滑移。由t二rr知，塞积位错数目n越大,应力集中二越大。位错数目n与引起塞积的晶界到位错源的距离成正 比。晶粒越大，应力集中越大，晶粒小，应力集中小，在同样外加应 力下，小晶粒需要在较大的外加应 力下才能使相邻晶粒发生塑性变 形。在同样变形量下，晶粒细小，变形能分散在更多晶粒内进行， 晶粒内部和晶界附近应变度相差较小，引 起的应力集中减小，材料 在断裂前能承受较大变形量，故具有较大

27、的延伸率和断面收缩率。 另 外，晶粒 细小，晶界就曲折，不利于裂纹传播，在断裂过程中可吸 收更多能量，表现出较高的韧性。6滑移和孪生有何区别，试比较它们在塑性变形过程的作用。答：区别：1）滑移：一部分晶体沿滑移面相对于另一部分晶体作切变，切变时原子移动的距离是滑移方向原 区别：区别 子间距的整数倍； 孪生：一部分晶体沿孪生面相对于另一部分晶体作切变，切变时原子移动的距离不是 孪生方向原子间距的整数倍；2）滑移：滑移面两边晶体的位向不变；孪生：孪生面两边的晶 体的位向不同，成镜面对称；3）滑移：滑移所造成的台阶经抛光后，即使再浸蚀也不会重现； 孪生：由于孪生改变 了晶体取向，因此孪生经抛光和浸蚀

28、后仍能重 现；4）滑移：滑移是一种不均匀的切变，它只集中在某些 晶面上大 量的进行，而各滑移带之间的晶体并未发生滑移；孪生：孪生是一种 均匀的切变，即在切变区 内与孪生面平行的每一层原子面均相对于 其毗邻晶面沿孪生方向位移了一定的距离。作用：晶体塑性变形过程主要依靠滑移机制来完成的；孪生对 塑性变形的贡献比滑移小得多，但孪生改变了部分晶体的空间取向， 使原来处于不利取向的滑移系转变为新的有利取向，激发晶体滑移。7.试述金属塑性变形后组织结构与性能之间的关系， 阐明加工硬化在 机械零构件生产和服役过程中的重要 试述金属塑性变形后组织结构 与性能之间的关系，意义。答：关系：随着塑性变形程度的增加，

29、位错密度不断增大，位错运动阻力增 加，金属的强度、硬度增加，而 关系：关系 塑性、韧性下降。重要意义：1）提高金属材料的强度；2）是某些工件或半成品能够加工成形的重要因素；3）提高零件或 构件在使用过程中的安全性。8金属材料经塑性变形后为什么会保留残留内应力？研究这部分残 留内应力有什么实际意义？ 金属材料经塑性变形后为什么会保留残 留内应力？研究这部分残留内应力有什么实际意义？答：残余内应力存在的原因1）塑性变形使金属工件或材料各部分的变形不均匀，导致宏观 变形不均匀；2）塑性变形使晶粒或亚晶粒变形不均匀，导致微观内应力；3）塑性变形使金属内部产生大量的位错或空位，使点阵中的一 部分原子偏离

30、其平衡位置，导致点阵畸变 内应力。实际意义：可以控制材料或工件的变形、开裂、应力腐蚀；可以 利用残留应力提高工件的使用寿命。9何谓脆性断裂和塑性断裂，若在材料中存在裂纹时，试述裂纹对脆 性材料和塑性材料断裂过程中的影响。答：塑性断裂又称为延性断裂，断裂前发生大量的宏观塑性变形， 断裂时承受的工程应力大于材料的屈服强度。 在塑性和韧性好的金属 中，通常以穿晶方式发生塑性断裂，在断口附近会观察到大龄的塑性 变形痕迹，如缩颈。金属脆性断裂过程中，极少或没有宏观塑性变形，但在局部区域 任然存在着一定的微观塑性变形。断裂时承受的工程应力通常不超过 材料的屈服强度，甚至低于按宏观强度理论确定的许用应力，因

31、此又 称为低应力断裂。在塑性材料中，断裂是胃口形成、扩大和连接的过程， 在打的应 力作用下，基体金属产生塑性变形后，在基体和非金属夹杂物、析出 相粒子周围产生应力集中，使界面拉开，或使异相颗粒折断形成微孔。 微孔扩大和链接也是基体金属塑性变形的结果。当微孔扩大到一定的 程度，相邻微孔见的金属产生较大的塑性变形后就发生微观塑性失 稳，就像宏观实验产生缩颈一样，此时微孔将迅速扩大，直至细缩成 一线，最后由于金属与金属件的连线太少，不足以承载而发生断裂。脆性材料中，由于断裂前既无宏观塑性变形，又无其他预兆， 并 且一旦开裂后，裂纹扩展迅速，造成整体断裂或河大的裂口，有时还 产生很多碎片，容易导致严重

32、事故。10何谓断裂韧度，它在机械设计中有何作用?答：在弹塑性条件下，当应力场强度因子增大到某一临界值，裂纹便失稳扩展而导致材料断裂，这个临界或失稳扩展的应力场强度因 子即断裂韧度。它反映了材料抵抗裂纹失稳扩展即抵抗脆断的能力, 是材料的力学性能指标。第七章习题1用冷拔铜丝制成导线，冷拔之后应如何处理，为什么？答：冷拔之后应该进行退火处理。因为冷拔是在再结晶温度以下 进行加工，因此会引起加工硬化，所以要通过回复再结晶，使金属的 强度和硬度下降，提高其塑性。2块厚纯金属板经冷弯并再结晶退火后， 试画出界面上的显微组织 示意图。L.il _.品粧也大1tr 1fait加然海虜或棒Si时间一P1953

33、.已知 W Fe、Cu的熔点分别为3399C、1538C和1083C，试估算其再结晶温度。解：T再=T，其中（T =0.350.4,取（T =0.4 贝y W、Fe、Cu 的 再结晶温度分别为 3399CX 0.4=1 3596C、1538CX 0.4=6152C和 1083CX 0.4=4332CP2004说明以下概念的本质区别：1）一次再结晶和二次再结晶；2）再结晶时晶核长大和再结晶后晶粒长大。解：1）再结晶：冷变形后的金属加热到一定温度或保温足够时 间后，在原来的变形组织中产生了无畸变的新晶粒一位错密度显著降 低，性能也发生显著变化，并恢复到冷变形前的水平，这个过程称为 再结晶。正常的晶

34、粒应是均匀的、连续的。但在某些情况下，晶粒的长大 是不均匀的、连续的。这种不正常的晶粒长大称为晶粒的反常长大或 二次再结晶。再结晶晶核的长大：再结晶完成后，再结晶晶核形成后，旧的畸 变晶粒消失，全部被新的无畸变取代，此即为再结晶晶核的长大，长 大后的晶粒大小为再结晶初始晶粒。再结晶后晶粒长大：再结晶阶段刚刚结束时，得到的是无畸变的 等轴的再结晶初始晶粒，随着加热温度的提高或保温时间的延长， 晶 粒之间就会互相吞并并长大，这一现象称之为晶粒长大。 P199-200 P2036何谓临界变形度，在工业生产中有何意义再结晶后的晶粒大小与冷变形时的变形程度有一定关系，在某个变形程度时再结晶后得到的晶粒特

35、别粗大， 对应的冷变形程度称为临 界变形度粗大的晶粒对金属的力学性能十分不利， 故在压力加工时，应当 避免在临界变形程度范围内进行加工，以免再结晶后产生粗晶。此外, 在锻造零件时，如锻造工艺或锻模设计不当，局部区域的变形量可能 在临界变形度范围内，则退火后造成局部粗晶区，使零件在这些部位 遭到破坏。P202-2037块纯锡板被枪弹击穿，经再结晶退火后，大孔周围的晶粒大小有 何特征，并说明原因。答：晶粒异常长大，因为受子弹击穿后，大孔周围产生了较大的 变形度，由于变形度对再结晶晶粒大小有着重大影响， 而且在受击穿 空洞的周围其变形度呈现梯度变化，因此当变形度达到某一数值的时 候，就会得到特别粗大的晶粒了。P20610金属材料在热加工时为了获得较小的晶粒组织，应该注意什么问 题？答：应该注意其变形度避开金属材料的临界变形度； 提高再结晶 退火温度；尽量使原始晶粒尺寸较细；一般采用含有较多合金元素或 杂志的金属材料，这样不仅增加变形金属的储存能， 还能阻碍晶界的 运动，从而起到细化晶粒的作用。