信瑞·紫云金地工程脚手架方案

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1、紫云金地商住小区2#楼工程 脚手架施工方案 紫云金地商住小区2#楼工程脚手架施工方案编制人： 批准人： 四川大安建筑工程有限责任公司 2012年4月目 录一、编制依据- 2 -二、概述- 2 -三、外架设计- 3 -四、外架搭设要求- 7 -五、外架施工- 12 -六、安全管理- 14 -七、落地式双排扣件钢管脚手架计算书- 16 -八、型钢悬挑脚手架计算书- 24 -一、编制依据1、紫云金地商住小区2#楼工程施工图纸及现场实际情况。2、主要规范、规程建筑施工安全检查标准 （JGJ59-99）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001）建筑高处作业安全技术规范 （JGJ80

2、-91） 成都市相关建筑施工安全操作规定3、参考的技术书籍及文献建筑施工手册 (第四版)建筑施工脚手架适用手册施工组织设计二、概述（一）工程概况紫云金地商住小区2#楼及地下室工程，位于眉山市东东坡区，工程等级：一级，结构类型：框剪。总面积为：10216.54，地下室一层，建筑总高度82.8m，该工程基础采用筏板基础。（二）脚手架及卸料平台搭设概况为满足工程施工的需要，本工程在土方回填之前：采用落地式双排扣件钢管脚手架及型钢悬挑手架，装饰施工阶段采用落地式双排扣件钢管脚手架，8层顶及以上部分采用型钢悬挑手架【共3道分别为8层14层20层】。纯地下室部分结构施工采用落地式双排扣件钢管脚手架作为钢筋

3、挂架和安全防护架。根据规范要求，脚手架及整体型钢悬挑手架均满挂密目网进行封闭。为了保证主体和装饰施工的顺利进行，需在四层以上开始搭设型钢悬挑卸料平台，每层二处，保证材料周转。三、外架设计1、架体搭设高度：由于本工程功能多，结构复杂。建筑层高相同，采用相同类型脚手架做防护架，现分别说明：（1）地下室负一层-地上层顶部分：搭设落地式双排扣件钢管脚手架,基础落于地下室筏板上，搭设高度为.7.5m。地上1-8落地式双排扣件钢管脚手架,搭设高度为21.0m。地上8（顶）-14层（顶）采用型钢悬挑脚手架,搭设高度为18.0m。地上14（顶）-20层（顶）采用型钢悬挑脚手架,搭设高度为18.0m。地上20（

4、顶）-26层（顶）采用型钢悬挑脚手架,搭设高度为18.0m。2、外脚手架搭设尺寸如下：立杆步距：1.8m；立杆横距：0.8m；立杆纵距：1.5m；内立杆离墙距离为0.200.30m。小横杆挑向墙里的悬臂250mm，必须满铺竹笆板且设置平整牢固。3、连墙杆间距：本工程50m以下架体连墙件采用二步三跨，50m以上采用采用二步二跨。钢管抱柱刚性连接或在现浇砼板上预埋竖向钢管，与水平杆采用扣件连接。4、落地式脚手架立杆底部垫50mm厚，200mm宽通长木板，落于基础老土或楼板上。5、悬挑梁采用I16工字钢，间距与立杆相等，长度为4.5-5m，锚环采用20圆钢每处预埋2个，钢丝绳采用15.5（6

5、5;19+1）钢丝绳。6、外架高度在24m以下的单、双排脚手架，在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。剪刀撑间距不超过15米；高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。 7、之字型跑道1）、斜道形式的确定： 本工程施工人员上、下通道主要从楼梯上下，在操作层以下2位置，在外脚手架搭设之字型斜道，作为施工人员通道。2）、斜道的构造应符合下列规定： 斜道应附着外脚手架或建筑物设置； 运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1:3； 拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度； 斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡

6、脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm； 运料斜道两侧，平台外围和端部均应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第4.14.6条规定设置连墙件；每两步应加设水平斜杆；应按规范第6.2和6.3条的规定设置剪刀撑和横向斜撑。3）、斜道脚手板构造应符合下列规定： 脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm； 脚手板横铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺； 人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。 9、安全通道采用定型化安全通道，本处不再赘述，图示见下页

7、。密目网水平防护网排水沟厚木垫板满铺脚手板落地式双排扣件钢管脚手架搭设示意图安全通道示意图四、外架搭设要求（一）总体要求1、本脚手架工程所用的钢管、扣件、脚手板、安全网、竹笆板等材料的材质必须符合国家现行有关技术规范的要求。2、本方案根据建筑施工脚手架实用手册和建筑施工手册（第四版）编制。3、施工层脚手架可先将连墙件与满堂架拉结，待砼浇筑完毕後在与结构连接固定。4、本工程脚手架种类多，脚手架架体高度在24m以下的，可不设横向斜撑，但必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；高度在24m以上的，除拐角应设置横向斜撑外，中间宜每隔6跨设置一道，且应在外侧立面整个长度和高度上连续设

8、置剪刀撑。5、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。6、除本施工方案中的脚手架材质、构造、搭设要求外，其他脚手架材质、构造、搭设要求严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)执行。（二）材料质量标准与检验1、 钢管1)、钢管采用Q235-A（3号钢），其力学性能应符合国家现行标准碳素钢结构GB/T700的Q235-A钢的规定。2)、钢管截面必须满足规范要求，不能太长或太短，以便于工人装、拆和运输，最大长度6500mm,横向水平杆2000-2200mm,每根重量不超过25Kg。3)、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、

9、毛刺、压痕和深的滑道，两端切斜的偏差不大于1.7mm,外表面锈蚀深度不大于0.5mm。4)、旧钢管应认真检查。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。5)、钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001）有关规定。2、扣件扣件是搭设钢管脚手架必须的连接件，起固定杆件、传递荷载的作用。1)、扣件应采用GB968-67可锻铁分类及技术条件的规定，其机械性能不低于KTH330-08的可锻铁制作。2)、扣件不应有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其它影响使用性能的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、披缝

10、、毛刺、氧化皮等清除干净。3)、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好，活动部位应能灵活转动。4)、验收要求：首先应有产品质量合格证、生产许可证、检测单位的测试报告。扣件进场后，应按GB2828-81逐批检查计数抽样程序及抽样表的规定进行抽检。直角扣件、旋转扣件当扭矩40N.m,荷载达10KN时，扣件位移必须小于0.5mm，对接扣件当拉力达4KN时，扣件位移必须小于2mm。3、脚手板1)、木脚手板采用松木或杉木制作，每块质量不宜大于30Kg，厚度不应小于50mm，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范GBJ5中级材质的规定。2)、脚手板两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。

11、3)、木脚手板宽度不宜小于200mm,不得有开裂、腐朽。4)、脚手板应设置在三根横向水平杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。5)、脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120-150mm。6)、在拐角处的脚手板应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。7)、自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。4、安全网采用绿色2300目（100mm×100mm）的密目安全网，其性能要符合国家规定和冲韧试验规定，并应取得地方安全部门的许可。5、竹笆板材料的选择竹笆板材料采用生长三年以上的毛竹或楠竹，青嫩、枯黄、黑斑、虫蛀的竹制材料都不能使用

12、，不能用腐朽的材质制作。竹笆板应横向密编，纵片间距160mm，每道用双片；横片应一反一正，且周边应用两根竹片相对夹紧，并打眼穿铁丝扎牢。竹片宽度不应小于3040mm，厚度不应小于6mm。绑扎竹笆板时采用大于16号镀锌铁丝。（三）搭设构造要求1、立杆 立杆接头除在顶层、顶步可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，立杆搭设应符合以下要求：1)、立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm,各接头中心距主结点的距离不宜大于步距的1/3。2)、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。3)、每根立杆均应设置底座或垫板。4)、脚手架必须设置纵、横向扫地

13、杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。5)、脚手架底层步距不应大于2m。6)、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。纵横向扫地杆构造示意图2、纵向水平杆1)、纵向水平杆设与横向水平杆之下，在立杆内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。2)、纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步或同跨内，不同步或不同跨2个相邻接头水平距离不应小于500mm, 各接头中心距主结点的距离不宜大于步距的1/3，并应避免设在纵向水平杆的跨中；搭接长

14、度不应小于1m,并应等距设置3个旋转扣件固定。端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm。3)、纵向水平杆的长度不宜小于3跨。纵向水平杆对接接头布置3、横向水平杆 1)、每一主结点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣接且严禁拆除，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm,靠墙一侧外伸长度不应大于500mm。2)、操作层上非主结点处的横向水平杆应根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于柱距的1/2。脚手板对接、搭接示意图4、连墙件1)、本工程采用钢管抱柱刚性连墙件或在现浇砼板上预埋竖向钢管，与水平杆采用扣件连接。连墙杆采用48×3.5钢管。连墙杆与脚手架，连墙杆与建筑

15、物的连接采用扣件连接（扣件抗滑移承载力8KN）。50m以上架体采用二步二跨连墙件，50m以下架体采用二步三跨连墙件。2)、宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。3)、连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。4)、连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。5)、连墙件中的连墙杆宜呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端应下斜连接。不应采用上斜连接。5、剪刀撑和横向斜撑1)、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在5-7根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45°-60°之间。2)、

16、外架高度在24m以下的单、双排脚手架，在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。剪刀撑间距不超过15米；高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。3)、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。4)、本脚手架架体高度在24m以下的，可不设横向斜撑；高度在24m以上的，除拐角应设置横向斜撑外，中间宜每隔6跨设置一道。6、竹笆板的铺设（1）、竹笆板支撑架搭设要求采用竹笆板作脚手板时，纵向水平钢管置于横向水平钢管之上，纵向水平管的间距应不大于400mm，竹笆板平铺于纵向水平杆之上(如下

17、图所示)，脚手板的宽度应超出两侧纵向水平杆4060mm。（2）、竹笆板铺设要求1）作业层竹笆板应满铺、铺稳，铁丝绑扎牢固。2）作业层上、下步架均应满铺竹笆板；脚手架非作业层每两步架架高,采用竹笆板满铺作水平防护进行隔离。3）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设。4）竹笆板长度宜略短于相邻两立杆的纵向跨距。竹笆板应采用平铺相接，接头处竹笆板端部宜设横向水平杆。竹笆脚手板四边应采用铁丝与水平杆绑扎牢固，绑扎点距离不大于500mm。绑扎竹笆板与水平杆的铁丝接头应朝外向下。五、外架施工（一）准备工作 单位工程各级负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，逐级向架设和使用人员进行交底。 按规范

18、要求对钢管、扣件、脚手板、竹笆板等进行检查、验收，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。应清除地面杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。（二）搭设1、脚手架基础经验收合格后，按脚手架的柱距、排距要求进行放线、定位。2、铺设垫板（块）和安放底座，并注意以下事项：1)、垫板、底座应准确地安放在定位线上。2)、垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，垫板必须铺放平稳，不得悬空。3)、搭设完成后，需要对立杆的垂直度进行检查：搭设中检查偏差的高度（m）

19、H=2H=10H=20H=30允许偏差（mm）±7±25±50±75步距偏差±20mm，纵距偏差±50mm，横距偏差±20mm，纵向水平杆一根杆的两端容许偏差±20mm，同跨内外纵向水平杆的高差±l0mm。3、杆件搭设1)、脚手架搭设顺序如下：落地式双排钢管脚手架：定位放线放置纵向扫地杆、立杆横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆连墙件第二步横向水平杆第二步纵向水平杆。型钢悬挑脚手架：定位放线埋设14圆钢锚环浇筑砼、拉环保护、砼养护固定工字钢拉钢绳搭立杆小横杆大横杆拉结点固定、搭设剪刀撑大横杆上铺竹笆

20、板护栏挡脚板安全网、密目网布设。2)、搭设立杆的注意事项：、外径48mm与51mm的钢管严禁混用。、开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。、相邻立杆的对接扣件不应在同一高度内，错开距离应符合构造要求。、当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。3)、搭设纵、横向水平杆的注意事项：、封闭型脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外角杆固定。、横向水平杆靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm。4)、铺设脚手板、竹笆板的注意事项：、脚手板应铺满、铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm。、脚手板

21、的探头应采用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上。、在拐角处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。（三）拆除1、拆除前必须完成以下工作：、应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求。、应根据检查结果，补充完善施工组织设计中的拆除顺序，经主管部门批准方可实施。、应由单位工程技术负责人进行拆除安全技术交底。、应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆除脚手架时，应符合下列规定：、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。、所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。、当脚手架拆至

22、下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当的位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应按要求设置连墙件和横向支撑加固。六、安全管理（一）人员要求1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，体检合格者方可持证上岗。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。（二）搭设阶段1、脚手架的构配件质量与搭设质量必须按前述要求进行检验，合格后方准使用。2、脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。1)、基础完工后及脚手架搭设前2)、作业层上施加荷

23、载前3)、每搭设完10m高度后4)、达到设计高度后5)、遇有六级大风与大雨后6)、停用超过一个月10、搭设脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。（三）使用阶段1、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送砼及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。2、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设及拆除作业，雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。3、每班作业工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决后

24、才能恢复正常作业，发现异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。5、应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。6、脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横水平杆；纵、横向扫地杆；连墙件；支撑；栏杆、挡脚板。7、临街面脚手架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。8、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。9、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行。（四）拆除阶段1、拆除脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。2、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，

25、当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。3、拆除架子时，如附近有外电线路，要采取隔离措施，严禁架杆接触电线。4、在拆架的过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。七、落地式双排扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。此计算的脚手架为本工程的落地式双排扣件钢管脚手架，搭设高度取各栋建筑最大搭设高度：地下室负2层-地上楼层高度25m进行计算，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50m，立杆的横距0.8m，立杆的步距1.80m。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间

26、距3.60m，水平间距4.50m。施工均布活荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，竹笆板共铺设4层。(一)、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的竹笆板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m竹笆板的荷载标准值 P2=0.150×0.800/2=0.060kN/m活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.060=0.118kN/m活荷载的计算值 q2=1.4

27、×1.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.118+0.10×1.680)×1.5002=0.399kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.118+0.117×1.680)×1.5002=-0.469kN.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.469×106/

28、5080.0=92.289N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.06=0.098kN/m活荷载标准值q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.098+0.99×1.2)×1500.04/(100×2.06×105×1.219×105)=2.529mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!(二)、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度

29、和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.5=0.058kN竹笆板的荷载标准值 P2=0.15×0.8×1.500/2=0.090kN活荷载标准值 Q=3×0.8×1.5/2=1.800kN荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.090+1.4×1.8=2.697kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算

30、公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.82/8+2.697×0.8/4=0.543kN.m =0.543×106/5080.0=106.912N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×8004/(384×2.06×105×1.219×105)

31、=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.09+1.8=1.948kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1947.600×8003/(48×2.06×105×1.219×105)=0.827mm最大挠度和 V=V1+V2=0.835mm<(800/150),10mm,满足要求!(三)、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=

32、0.038×0.800=0.031kN竹笆板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.090+1.4×1.800=2.665kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（四）、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本工程为0.1248 NG1 = 0.125×

33、;39.8=4.967kN (2)竹笆板的自重标准值(kN/m2)：0.15 NG2 = 0.150×4×1.500×(0.800+0.300)/2=0.495kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)：本工程采用竹笆板，自重标准值0.15 NG3 = 0.150×1.500×4/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×39.800=0.298kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.211kN。活荷载

34、为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3×2×1.5×0.8/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.300×1.000×1.200 = 0

35、.252kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。（五）、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.49kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的

36、截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 137.52 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.74kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由

37、长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.146kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 157.88 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 <

38、 f,满足要求!（六）、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.243kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 3.600kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 80.736米。脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭

39、设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.243kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 3.600kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.122kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 68.381米。脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50.000米。（七）、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中

40、Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载基本风压标准值，wk = 0.252kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.6×4.5= 16.2m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5经计算得到 Nlw = 5.715kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10.715kN连墙件轴向力设计值 Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30/1.58的结果查表得到=0.95；A = 4.89cm2；f =

41、205.00N/mm2。经过计算得到 Nf = 95.411kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接或者钢管抱柱刚性连接。经过计算得到 Nl = 10.715kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求，因此采用双扣件，其折减后扣件抗滑移力为12kN>10.175kN。 连墙件扣件连接示意图（八）、立杆的地基承载力计算:1、落于地基老土上立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 124.9 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.49 A 基础底面面积 (

42、m2)；A = 0.2×0.5=0.1（200宽通长木枋，有效面积） fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 300.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 300.00地基承载力的计算满足要求!2、落于楼板上立杆（按24.4m架体计算）基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 42.16 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N =10.54 A 基础底面面积

43、(m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值(N/mm2)；fg =4.0地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.0 fgk 地基承载力标准值；fgk =4.0楼板承载力的计算不满足要求，因此需（1）加大木垫板尺寸为500宽通长垫板；（2）架体上每4层进行一次卸载，卸载采用钢管三角支架卸载。八、型钢悬挑脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。此计算的脚手架为本工程的型钢悬挑脚手架，最大搭设高度：地上搭设高度18m悬挑架进行计算，立杆采用单立管。搭设尺寸为：

44、立杆的纵距1.50m，立杆的横距0.8m，立杆的步距1.80m。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60m，水平间距3.0m。施工均布活荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，竹笆板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外最大悬挑段长度2.5m，其余悬挑段长度为1.2m，建筑物内锚固段长度1.00m。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳距离建筑物2.40m。（一）、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标

45、准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.15×0.8/2=0.060kN/m活荷载标准值 Q=3×0.8/2=1.2kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.06=0.118kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.2=1.68kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.118+0.10×1.680)

46、5;1.5002=0.399kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.118+0.117×1.680)×1.5002=-0.469kN.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.469×106/5080.0=92.289N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.060=0.098kN/m活荷载标准值q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.

47、098+0.99×1.2)×15004/(100×2.06×105×1.219×105)=2.529mm<1500/150=10mm 满足要求!（二）、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.5=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.15×0.8×1.5/2=0.090kN活荷载标准值 Q=3×0.8×1.5/2

48、=1.8kN荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.09+1.4×1.8=2.697kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.697×0.800/4=0.543kN.m=0.543×106/5080.0=106.912N/mm2< 205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

49、 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5×0.038×8004/(384×2.06×105×1.219×105)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.090+1.800=1.948kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1947.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×121900.0)=0.827mm最大挠度和 V=V1+V2=0.835mm<800/15

50、0=5.33,10mm,满足要求!(三)、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.09

51、0+1.4×1.800=2.665kN<8.0 kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!(四)、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248 NG1 = 0.125×18.000=2.25kN(2)竹笆板的自重标准值(kN/m2)： 0.15 NG2 = 0.150×4×1.500×(0.800+1.400)/2=0.990kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本工程采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.

52、150×1.500×4/2=0.450kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×18.000=0.135kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.825kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(G

53、B50009-2001)的规定采用：W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.700（按最高处悬挑架95m计算） Us 风荷载体型系数：Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.300×1.700×1.200 = 0.428kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(

54、kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。（五）、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.78kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2

55、)；经计算得到 = 107.70 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.03kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，

56、W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.248kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 148.15 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!（六）、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载基本风压标准值，wk=0.428kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎

57、风面积，Aw = 3.6×3 = 10.8m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5经计算得到 Nlw = 6.477kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 11.477kN连墙件轴向力设计值 Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=140/1.58的结果查表得到=0.67； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf = 67.476kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接或者钢管抱柱刚性连接。经过计算得到 Nl =11.477kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要

58、求，因此采用双扣件，其折减后扣件抗滑移力为12kN>10.175kN。 连墙件扣件连接示意图（七）、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体1400mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2400mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=1.2×3.95+1.4×3.60=9.78kN水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1

59、0×0.0001×7.85×10=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=13.466kN,R2=10.513kN,R3=-3.550kN最大弯矩 Mmax=5.490kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=5.490×106/(1.05×141000.0)+8.505×1000/2610.0=40.341N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205

60、.0N/mm2,满足要求!（八）、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=1.72由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.892经过计算得到强度 =5.49×106/(0.892×141000.00)=43.65N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 < f,满足要求!（九）、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别