厂房工程塔吊专项方案#黑龙江

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1、目录一、工程概况2二、塔机设置2三、塔吊参数2四、塔机安拆资源配置3五、塔机的安装步骤3（一）组装3（二）标准节加装3（三）调试4（四）防雷及接地装置要求4六、塔机的操作维护4七、塔机沉降、垂直度测定及偏差校正5八、塔机的拆除5九、安全措施6十、根据塔机基础诸力作用下的偏心距验算公式7（一）、QTZ-407（二）QTZ-8011十一、塔吊附墙计算14（一）、QTZ-4014（二）QTZ-8019十二、附着设计与施工的注意事项24一、工程概况工程名称：牡丹江铁路货物处棚户区改造工程B2#、B2#楼及地下车库建设单位：哈尔滨铁路房建置业集团有限公司设计单位：牡丹江市建筑设计研究院有限责任公司监理单

2、位：黑龙江中铁监理有限责任公司施工单位：中铁二十二局集团第六工程有限公司工程综合说明：本工程位于牡丹江市西三条路与宁北路交叉口牡丹江铁路货物处院内。B2#楼地下1层地上15层，地下一层为仓库，115层均为单元式住宅，标准层层高为2.9m，建筑面积9388.04平方米，总高度43.8米。B1#楼地下1层地上15层，地下一层为仓库，1、2层为商业服务网点，3-15层均为单元式住宅，标准层层高为2.9m，建筑面积9687.32平方米，总高度44.7米。二、塔机设置1、租用QTZ-80、QTZ-40塔吊二台，本工程拟定B1# 搭设QTZ-80塔吊，B2#楼搭设QTZ-40塔吊，塔吊设置位置详见塔吊施工

3、平面布置图。2、本工程基坑深度较浅，按独立基础承载计算，铺设钢筋砼基础及预埋螺栓须按所规定的技术要求进行设置。3、塔吊机用电必须独立设置配电箱，并设置在离塔机约5m处。4、地基周围，应清理场地，要求基本平整无障碍物。5、QTZ-80独立高度为46.2米；QTZ-40独立高度为29米，塔吊所需安装高度超过独立式极限高度，考虑附墙杆的设置。QTZ-80附墙杆设置位置为： 38m共一道。QTZ-40附墙杆设置位置为：第一道29m，第二道为40m（按楼层标高取下）。6、塔吊基础见附图1、附图2。三、塔吊参数QTZ40 额定起重力矩 400KN.m ；最大起重量 4t ；臂端点吊重为0.8t；最大工作幅

4、度 45m ；独立式高度 29m ；附着式高度 80m ；塔吊自重32.5t。QTZ80 公称起重力矩 800 KN.m； 最大起重量8 t；臂端点吊重为1.3t；工作幅度 50m； 独立式高度 46.2 m ；附着式高度 180 m；塔吊自重42.3t。四、塔机安拆资源配置1、配置20t汽吊1台，以及各类吊具、吊索。2、人员配置：每台指挥1名，塔机司机1名，电工1名，安装工4名。五、塔机的安装步骤（一）组装1、把底架拼好，固定在预埋螺栓处，并用水平仪核准好底盘的水平度。2、把第一节标准节吊装在底架上固定好，标准节有踏步的一面在，并应与建筑物垂直。3、将第二节标准节装在第一节标准节上，注意踏步

5、应上下对准。4、组装套架，套架上有油缸的面应对准标准节上踏步的面，并使套架上的爬爪搁在基础节最下面的一个踏步上。5、组装上、下支座、回转机构、回转支承、平台等成为一体，然后整体安装在套架上，并连结牢固。6、安装塔帽，用销轴与上支座连接，注意塔帽的倾斜面应与吊臂在同一侧。7、吊装平衡臂，用销轴与上支座连接，吊一块2 t的配重设于从平衡臂尾部往前数的第三个位置上。8、吊装司机室，接通电源。9、在地面拼装起重臂、小车、吊篮，吊臂拉杆连接后应固定在吊臂上弦杆的支架上。10、用汽车吊把吊臂整体平稳地吊起就位，用销轴和上支座连接。11、穿绕起升钢丝绳，安装短拉杆和长拉杆与塔帽顶连接，松弛起升机构钢丝绳，把

6、起重臂缓慢放平，使拉杆处于紧张状态，并松脱滑轮组上的起重钢丝绳。 12、张紧变幅小车钢丝绳。（二）标准节加装1、塔机采用液压顶升机构升降，其操作步骤如下：（1）、将起重臂转到引入塔身标准节的方向（即引进横梁的正方向）。（2）、调整好爬升架导轮与塔身立柱之间的间隙，以3-5为宜，当标准节放到安装上、下支座下部的引进小车后，用吊钩再吊一个标准节上升到高处，移动小车的位置（小车约在距回转中心10m处），具体位置可根据平衡状况确定，使塔机套架以上部分的重心落在顶升油缸上铰点的位置，然后卸下下支座与标准节相联的8个高强度连接螺栓。（3）将塔机套架顶升，使塔身上方恰好出现一个能装一标准节的空间。（4）拉动

7、引进小车，把标准节引到塔身的正上方，对准连结螺栓孔，缩回油缸使之与下部标准节压紧，并用螺栓连接起来。（5）以上为一次顶升加节过程，当需连续加节时，可重复上述过程，但在安装完3个标准节后，必须安装下部4根加强斜撑，并调整使4根撑杆均匀受力，方可继续升塔和吊装。（6）在加节过程中，严禁起重臂回转，塔机下支座与标准节之间的螺栓应连结，但可不拧紧，有异常情况应立即停止顶升。（三）调试待升塔完毕后，调试好塔机小车限位、吊钩高度限位、力矩限位、超重限位、回转限位，保证各限位灵敏、可靠，具体由电工负责调试。（四）防雷及接地装置要求塔机的防雷及接地装置应按有关设置要求设置，其重复接地电阻应不大于4欧姆。六、塔

8、机的操作维护1、机操人员必须持证上岗，熟悉机械的保养和安全操作规程，无关人员未经许可不得攀登塔机。2、塔机的正常工作气温为-20 +40，风速低于10.8m/s。3、塔机每次转场安装使用都必须进行空载、静载实验、动载实验；静载实验吊重为额定载荷的125%，动载实验吊重为额定载荷的110%。4、夜间工作时，除塔机本身自有的照明外，施工现场应备有充足的照明设备。5、塔吊的操作必须落实三定制度，司机的操作按塔机操作规程严格执行。处理电气故障时，须有维修人员两人以上。6、塔机应当经常检查、维护、保养，传动部件应有足够的润滑油，对易损件应经常检查、维修或更换，对连接螺栓，特别是经常振动的零件，应检查是否

9、松动，如有松动则必须及时拧紧。7、检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，保证制动灵敏可靠，其间隙在0.51mm之间，磨损面上不应有油污等污物。8、钢丝绳的维护和保养应严格按GB5144-85规定执行，发现有超过有关规定，必须立即换新。9、塔机的各结构、焊缝及有关构件是否有损坏、变形、松动、锈蚀、裂缝，如有问题应及时修复。10、各电器线路也应定时检查，发现有老化、故障、损伤等情况时，应及时修复和保养。七、塔机沉降、垂直度测定及偏差校正1、塔机基础沉降观测应定期进行，一般为半月一次；垂直度的测定当塔机在独立高度以内时应半月一次。2、当塔机出现沉降不均，垂直度偏差超过塔高的2/1000时，应对塔机进行偏差

10、校正，在附墙未设之前，在最低节与塔机基脚螺栓间垫钢片校正，校正过程中用高吨位千斤顶顶起塔身，为保证安全，塔身用大缆绳四面缆紧，且不能将基脚螺栓拆下来，只能检动螺栓上的螺母，具体长度根据加垫钢片的厚度确定，当有多道附墙架设后，塔机的垂直度校正，在保证安全的前提下，可通过调节附墙拉杆的长度来实现。八、塔机的拆除塔机的拆卸方法与安装方法基本相同，只是工作程序与安装时相反，即后装的先拆，先装的后拆，具体步骤如下：1、调整爬升架导轮与塔身立柱的间隙为35m为宜，吊一节标准节移动小车位置至大约离塔机中心10 m处，使塔吊的重心落在顶升油缸上的铰点位置，然后卸下支座与塔身连接的8个高强度螺栓。2、将活塞杆全

11、部伸出，当顶升横梁挂在塔身的下一级踏步上，卸下塔身与塔身的连接螺栓，稍升活塞杆，使上、下支座与塔身脱离，推出标准节至引进横梁外端，接着缩回全部活塞杆，使爬升搁在塔身的踏步上，然后再伸出全部活塞杆，重新将顶升横梁挂在塔身的上一级踏步上，缩回全部活塞杆，使上、下支座与塔身连接，并插上螺栓。3、以上为一次塔身下降过程，连续降塔时，重复以上过程。4、拆除时，必须按先降后拆附墙的原则进行拆除。5、当塔机降至地面（基本高度）时，用汽车吊辅助拆除，具体步骤如下：配重吊离（留两块配重，即平衡臂从尾部数起的第三个位置）平衡臂拆除起重臂（整体）至地面吊离最后一块配重拆除起重臂塔帽拆除上、下支座拆除（包括拆除电源和

12、司机室）爬升套、斜撑杆拆除最后拆除3节标准节。九、安全措施1、上岗前对上岗人员进行安全教育，戴好安全帽，严禁酒后操作。2、塔机的安拆工作时，风速超过7.9m/s和雨雪天，应严禁操作。3、操作人员应佩戴必要的安全装置，保证安全生产。4、服从统一指挥，禁止高处抛物。5、注意周围环境，如高压线、地面承载能力等，确保拆装安全。6、安装拆卸塔机派专门人员警戒，严禁无关人员在作业区内穿行。7、拆装塔机的整个过程，必须严格按操作规程和施工方案进行，严禁违规操作。8、为确保塔吊使用的安全，避免发生相互的碰撞。项目部指派专业指挥人员负责塔机使用的统一指挥，避免盲目使用。各塔机之间的高度差确保塔机任何接近部位（包

13、括吊钩）的安全距离大于2m。各塔机设机长一名，负责塔机使用期间的安全，操作人员严格按塔机操作规程施工操作，开启塔机红色警示灯，现场必须齐备充足的照明、操作人员。塔吊防撞措施：低塔让高塔。低塔机在转臂前，应观察高塔机的运行情况后再进行。后塔让先塔。在两塔机塔臂同在交叉区域内运行时，后进入该区域的塔机臂让先进入该区域的塔机。动塔让静塔。在两塔机塔臂同在交叉区域内作业时，当一塔机无回转、小车无运行、吊钩无运行时为静塔，而另一塔机塔臂在回转或小车在运行时为动塔，动塔机必须避让静塔机。无荷塔机让有荷。在两塔机同在交叉区域内运行时，无荷塔机应避让有荷塔机。客机让主机。在两塔机同在交叉区域，客机让主机。9、

14、为确保塔吊在附墙杆安装前的稳定性，在塔吊基础施工前，保证降水的有效性（在塔吊基础边外2m处设置一深井降水），直至附墙杆安装为止。十、根据塔机基础诸力作用下的偏心距验算公式（一）、QTZ-401、塔吊对承台中心作用力的计算1）、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=325kN；塔吊最大起重荷载：Q=40kN；作用于塔吊的竖向力：FkGQ32540365kN；2）、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处黑龙江省牡丹江市，基本风压为0=0.5kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数z=0.84；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.

15、5+22.2+(41.52+2.22)0.5)0.13/(1.52.2)=0.497；因为是角钢/方钢，体型系数s=1.909；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.001.9090.840. 5=0.56kN/m2；3）、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.560.4971.550500.5=521.8kNm；MkmaxMeMPhc400521.8621.2996.2kNm；2、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk作用在基础

16、上的弯矩； Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk=342kN； Bc为基础的底面宽度；计算得：e=996.2/(365+342)=1.41 m b/6时，e=1.41m 6.66/6=1.11mPkmax2(FkGk)/（3aBc）式中 Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，下式计算： aBc/20.5Mk/（FkGk）6.66/20.5-996.2/(365+342)=3.3m。 Bc基础底面的宽度，取Bc=6.66m；不考虑附着基础设计值：Pkmax=2(365+342)/(33.36.66)= 93.23kPa

17、；地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5) fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取200.000kN/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m； m-基础底面以下土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基础埋置深

18、度(m) 取0m；解得地基承载力设计值：fa=140kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=140.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=44.600kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=111.87kPa，满足要求！4、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.97； ft -

19、混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.15m； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=1.50+(1.50 +21.15)/2=2.65m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at1.5m； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.50 +21.15=3.80； Pj -扣除基础自重后相应

20、于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=111.87kPa； Al -冲切验算时取用的部分基底面积；Al=6.66(6.66-3.80)/2=9.52m2 Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=111.879.52=1065kN。允许冲切力：0.70.971.572650.001150.00=3248726.43N=3248.73kN Fl= 1065kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！5、承台配筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7

21、.2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法，得1=1.00； fc混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70N/mm2； ho交叉梁的有效计算高度，ho=1200.00-100.00=1100.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=996.2106/(1.0016.70800.001100.002)=0.062； =1-(1-20.062)0.5=0.0039； s =1-0.0039/2=0.998； As =996.2106/(0.99811

22、00.00300.00)=3024mm2。故配置20跟直径16的二级钢As=20*3.14*8*8=4019.2 满足要求（二）QTZ-801、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=800kN；塔吊最大起重荷载：Q=80kN；作用于塔吊的竖向力：FkGQ80080880kN；2、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处黑龙江牡丹江市，基本风压为0=0. 5kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数z=0.85；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.8+22.5+(41.82+2.52)0.5)0.16/(1.652.5)=0.53

23、；因为是角钢/方钢，体型系数s=1.9；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.001.92.030.53=1.43kN/m2；当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 混凝土基础抗倾翻稳定性计算：E=M/(F+G)=1965.19/(614.40+1728.00)=0.84m Bc/3=2.67m根据塔式起重机设计规范（GB/T 13752-92）第4.6.3条，塔吊混凝土基础的抗倾翻稳定性满足要求。式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=614.40

24、kN； G基础自重：G=25.0BcBchc1.2 =1728.00kN； Bc基础底面的宽度，取Bc=8.000m； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4 1403.71=1965.19kNm； e偏心矩，eM/(F + G)0.839 m,故eBc/6=1.333 m；经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(614.400+1728.000)/8.0002+1965.194/85.333=59.630kPa；无附着的最小压力设计值 Pmin=(614.400+1728.000)/8.0002-1965.194/85.333=13.570kPa；有附着的压力设

25、计值 P=(614.400+1728.000)/8.0002=36.600kPa；3、地基承载力验算实际计算取的地基承载力设计值为:fa=188.000kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值P=36.600kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于无附着时的压力设计值Pmax=59.630kPa，满足要求！4、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.9

26、9； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho - 基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=0.85m； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； am=1.80+(1.80 +20.85)/2=2.65m； at - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at1.8m； ab - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.80 +20.9=3.60； pj - 扣除基础自重后相应于

27、荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=59.63kPa； Al - 冲切验算时取用的部分基底面积；Al=8.00(8.00-3.50)/2=18.00m2 Fl - 相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。 Fl=59.6318.00=1073.33kN。允许冲切力：0.70.991.572650.00=2454868.35N=2454.87kN Fl= 1073.33kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！5、基础配筋计算1）.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第

28、8.2.7条。计算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(8-1.8)/2=3.1m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取86.74kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，PPmax（31.67-al）/31.6786.74(31.67-2.175)/(31.67)=49.091kPa； G -考虑荷载分项系数的基础自重，

29、取G=1.3525BcBchc=1.35256.006.001.35=1640.25kN/m2； l -基础宽度，取l=6.00m； a -合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，取a=1.67m； a -截面I - I在基底的投影长度, 取a=1.65m。 经过计算得MI=2.172(28.00+1.8)(86.74+49.09-21640.25/8.002)+(86.74-49.09)6.00/12=1965kNm。2）.配筋面积计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l -当混凝土强度不超过C50时， 1取为1

30、.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho -承台的计算高度，ho=1.30m。经过计算得： s=1965106/(1.0016.706.00103(1.30103)2)=0.002； =1-(1-20.002)0.5=0.002； s=1-0.002/2=0.999； As=1956106/(0.9991.30103300.00)=5000.42。采用配筋值：HRB235钢筋，20钢筋16根，实际配筋值16*10*10*3.14=5024。十一、塔吊附墙计算（一）、QTZ-40

31、本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）、建筑安全检查标准（JGJ59-99）、建筑施工手册、钢结构设计规范（GB50017-2003）等编制。附着计算2#楼塔吊（QTZ-40），该塔吊安装高度近50m。1、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算： Wk=W0zsz = 0.5001.1701.2

32、500.700 =0.512 kN/m2；其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：W0 = 0.500 kN/m2； z 风压高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：z = 1.250 ； s 风荷载体型系数：s = 1.170； z 高度Z处的风振系数，z = 0.700；风荷载的水平作用力： q = WkBKs = 0.5121.5000.200 = 0.154 kN/m；其中 Wk 风荷载水平压力，Wk= 0.512 kN/m2； B 塔吊作用宽度，B= 1.500 m； Ks 迎风面积折减系数，Ks= 0.200；实际取风荷载的

33、水平作用力 q = 0.154 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 996.200 kN.m； 弯矩图变形图剪力图计算结果: Nw = 108.2546kN ； 2、附着杆内力计算计算简图: 计算单元的平衡方程: 其中: 2.1 第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。将上面的方程组求解，其中 从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况，求得各附着最大的轴压力和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 116.61 kN； 杆2的最大轴向压力为: 50.10 kN； 杆3的最大轴向压力为: 70.30 kN； 杆1的最大轴向拉力为

34、: 105.90 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 5.66 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 117.47 kN；2.2 第二种工况的计算:塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。将上面的方程组求解，其中 = 45， 135， 225， 315，Mw = 0，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 111.26 kN； 杆2的最大轴向压力为: 27.88 kN； 杆3的最大轴向压力为: 93.88 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 111.26 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 27.88 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 93.88 kN；3、附着杆强度验算1）

35、杆件轴心受拉强度验算 验算公式:= N / An f 其中 - 为杆件的受拉应力； N - 为杆件的最大轴向拉力,取 N =117.466 kN； An - 为杆件的截面面积， 本工程选取的是 12.6号槽钢； 查表可知 An =1569.00 mm2。 经计算， 杆件的最大受拉应力 =117465.615/1569.00 =74.867N/mm2， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2, 满足要求。2） 杆件轴心受压强度验算 验算公式:= N / An f 其中 - 为杆件的受压应力； N - 为杆件的轴向压力， 杆1: 取N =116.614kN； 杆2: 取N =50.10

36、3kN； 杆3: 取N =93.881kN； An - 为杆件的截面面积, 本工程选取的是 12.6号槽钢； 查表可知 An = 1569.00 mm2。 - 杆件长细比，杆1:取=101， 杆2:取=114， 杆3:取=95 - 为杆件的受压稳定系数， 是根据 查表计算得： 杆1: 取=0.549， 杆2: 取=0.470， 杆3: 取=0.588； 经计算， 杆件的最大受压应力 =135.380 N/mm2， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2， 满足要求。4、附着支座连接的计算 附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明

37、书没有规定，应该按照下面要求确定： 1 预埋螺栓必须用Q235钢制作； 2 附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20； 3 预埋螺栓的直径大于24mm； 4 预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求： 其中n为预埋螺栓数量；d为预埋螺栓直径；l为预埋螺栓埋入长度；f为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为1.5N/mm2，C30为3.0N/mm2）；N为附着杆的轴向力。 5 预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15d；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。（二）QTZ-801、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着

38、杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算： Wk=W0zsz = 0.5001.1701.2500.700 =0.512 kN/m2；其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：W0 = 0.500 kN/m2； z 风压高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：z = 1.250 ； s 风荷载体型系数：s = 1.170； z 高度Z处的风振系数，z = 0.700；风荷载的水平作用力： q = WkBKs = 0.5121.50

39、00.200 = 0.154 kN/m；其中 Wk 风荷载水平压力，Wk= 0.512 kN/m2； B 塔吊作用宽度，B= 1.500 m； Ks 迎风面积折减系数，Ks= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.154 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1965.000 kN.m； 弯矩图变形图剪力图计算结果: Nw = 82.0460kN ； 2、附着杆内力计算计算简图: 计算单元的平衡方程: 其中: 2.1 第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。将上面的方程组求解，其中 从 0 - 360 循环, 分别取

40、正负两种情况，求得各附着最大的轴压力和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 90.31 kN； 杆2的最大轴向压力为: 41.64 kN； 杆3的最大轴向压力为: 49.84 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 79.59 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 6.63 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 87.88 kN；2.2 第二种工况的计算:塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。将上面的方程组求解，其中 = 45， 135， 225， 315，Mw = 0，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 84.95 kN； 杆2的最大轴向压力为: 24.13 kN； 杆3的

41、最大轴向压力为: 68.86 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 84.95 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 24.13 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 68.86 kN；3、附着杆强度验算1） 杆件轴心受拉强度验算 验算公式:= N / An f 其中 - 为杆件的受拉应力； N - 为杆件的最大轴向拉力,取 N =87.882 kN； An - 为杆件的截面面积， 本工程选取的是 12.6号槽钢； 查表可知 An =1569.00 mm2。 经计算， 杆件的最大受拉应力 =87881.793/1569.00 =56.011N/mm2， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2, 满足

42、要求。2） 杆件轴心受压强度验算 验算公式:= N / An f 其中 - 为杆件的受压应力； N - 为杆件的轴向压力， 杆1: 取N =90.307kN； 杆2: 取N =41.644kN； 杆3: 取N =68.861kN； An - 为杆件的截面面积, 本工程选取的是 12.6号槽钢； 查表可知 An = 1569.00 mm2。 - 杆件长细比，杆1:取=101， 杆2:取=114， 杆3:取=92 - 为杆件的受压稳定系数， 是根据 查表计算得： 杆1: 取=0.549， 杆2: 取=0.470， 杆3: 取=0.608； 经计算， 杆件的最大受压应力 =104.839 N/mm2

43、， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2， 满足要求。4、附着支座连接的计算 附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没有规定，应该按照下面要求确定： 1） 预埋螺栓必须用Q235钢制作； 2） 附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20； 3） 预埋螺栓的直径大于24mm； 4） 预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求： 其中n为预埋螺栓数量；d为预埋螺栓直径；l为预埋螺栓埋入长度；f为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为1.5N/mm2，C30为3.0N/mm2）；N为附着杆的轴向力。 5 预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15d；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。十二、附着设计与施工的注意事项锚固装置附着杆在建筑结构上的固定点要满足以下原则:1 附着固定点应设置在丁字墙（承重隔墙和外墙交汇点）和外墙转角处，切不可设置在轻质隔墙与外墙汇交的节点处；2 对于框架结构，附着点宜布置在靠近柱根部；3 在无外墙转角或承重隔墙可利用的情况下，可以通过窗洞使附着杆固定在承重内墙上；4 附着固定点应布设在靠近楼板处，以利于传力和便于安装。