《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008简介

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1、建筑桩基技术规范建筑桩基技术规范JGJ94-2008简简 介介 二二二二OOOOOOOO八年六月八年六月八年六月八年六月 广州广州广州广州1。增加内容。增加内容n n减少差异沉降和承台内力的减少差异沉降和承台内力的变刚度调平设计变刚度调平设计 ；n n桩基桩基耐久性耐久性规定；规定；n n后注浆后注浆灌注桩承载力计算与施工工艺；灌注桩承载力计算与施工工艺；n n软土地基软土地基减沉复合疏桩基础减沉复合疏桩基础设计；设计；n n考虑桩径因素的考虑桩径因素的MindlinMindlin应力应力解解计算单桩、单排桩计算单桩、单排桩和疏桩基础沉降；和疏桩基础沉降；n n抗压桩与抗拔桩抗压桩与抗拔桩桩身

2、承载力桩身承载力计算；计算；n n长螺旋钻孔压灌混凝土长螺旋钻孔压灌混凝土后插钢筋笼后插钢筋笼灌注桩施工方灌注桩施工方法；法；n n预应力混凝土空心桩预应力混凝土空心桩承载力计算与沉桩等承载力计算与沉桩等 修订概况修订概况2。调整内容。调整内容n n基桩和复合基桩承载力设计取值与计算；基桩和复合基桩承载力设计取值与计算；n n单桩侧阻力和端阻力经验参数；单桩侧阻力和端阻力经验参数；n n嵌岩桩嵌岩段侧阻力系数和端阻力系数；嵌岩桩嵌岩段侧阻力系数和端阻力系数；n n等效作用分层总和法计算桩基沉降经验系数；等效作用分层总和法计算桩基沉降经验系数；n n钻孔灌注桩孔底沉渣厚度控制标准等钻孔灌注桩孔底

3、沉渣厚度控制标准等第一章第一章 总则总则 桩桩基基的的设设计计与与施施工工，应应综综合合考考虑虑工工程程地地质质与与水水文文地地质质条条件件、上上部部结结构构类类型型、使使用用功功能能、荷荷载载特特征征、施施工工技技术术条条件件与与环环境境，重重视视地地方方经经验验，因因地地制制宜宜；注注重重概概念念设设计计，合合理理选选择择桩桩型型与与成成桩桩工工艺艺，优优化化布布桩桩，节节约约资资源源；强强化化施施工工质质量量控控制制与与管理。管理。第二章第二章 术语术语1 1 1 1 桩基桩基桩基桩基 由设置于岩土中的由设置于岩土中的桩和与桩顶联结的承台桩和与桩顶联结的承台共共同组成的基础或由柱与桩直接

4、联结的单桩基础。同组成的基础或由柱与桩直接联结的单桩基础。2 2 2 2 复合桩基复合桩基复合桩基复合桩基 由由基桩和承台下地基土基桩和承台下地基土共同承担荷载的桩基共同承担荷载的桩基础。础。3 3 3 3 基桩基桩基桩基桩 桩基础中的桩基础中的单桩单桩。4 4 4 4 复合基桩复合基桩复合基桩复合基桩 单桩及其对应面积的承台底地基土单桩及其对应面积的承台底地基土组成的复组成的复合承载基桩。合承载基桩。5 5 5 5 减沉复合疏桩基础减沉复合疏桩基础减沉复合疏桩基础减沉复合疏桩基础 软土地基天然地基承载力基本满足要求的情软土地基天然地基承载力基本满足要求的情况下，为减小沉降采用况下，为减小沉降

5、采用疏布摩擦型桩的复合桩基疏布摩擦型桩的复合桩基。6 6 6 6 单桩竖向极限承载力标准值单桩竖向极限承载力标准值单桩竖向极限承载力标准值单桩竖向极限承载力标准值 单桩在竖向荷载作用下到达破坏状态前或出单桩在竖向荷载作用下到达破坏状态前或出现不适于继续承载的变形时所对应的现不适于继续承载的变形时所对应的最大荷载最大荷载。7 7 7 7 极限侧阻力标准值极限侧阻力标准值极限侧阻力标准值极限侧阻力标准值 相应于桩顶作用极限荷载时，相应于桩顶作用极限荷载时，桩身侧表面桩身侧表面所所发生的岩土阻力。发生的岩土阻力。8 8 8 8 极限端阻力标准值极限端阻力标准值极限端阻力标准值极限端阻力标准值 相应于

6、桩顶作用极限荷载时，相应于桩顶作用极限荷载时，桩端桩端所发生的所发生的岩土阻力。岩土阻力。9 9 9 9 单桩竖向承载力特征值单桩竖向承载力特征值单桩竖向承载力特征值单桩竖向承载力特征值 单桩竖向极限承载力标准值除以单桩竖向极限承载力标准值除以安全系数安全系数后后的承载力值。的承载力值。10 10 10 10 变刚度调平设计变刚度调平设计变刚度调平设计变刚度调平设计 考虑上部结构形式、荷载和地层分布以及相考虑上部结构形式、荷载和地层分布以及相互作用效应，通过调整桩径、桩长、桩距等互作用效应，通过调整桩径、桩长、桩距等改变改变基桩支承刚度分布基桩支承刚度分布，以使建筑物沉降趋于均匀、，以使建筑物

7、沉降趋于均匀、承台内力降低的设计方法。承台内力降低的设计方法。11 11 11 11 承台效应系数承台效应系数承台效应系数承台效应系数 竖向荷载下，承台底竖向荷载下，承台底地基土承载力的发挥率地基土承载力的发挥率。12 12 12 12 负摩阻力负摩阻力负摩阻力负摩阻力 桩周土由于自重固结、湿陷、地面荷载作用桩周土由于自重固结、湿陷、地面荷载作用等原因而产生等原因而产生大于基桩的沉降大于基桩的沉降所引起的对桩表面所引起的对桩表面的向下摩阻力。的向下摩阻力。13 13 13 13 下拉荷载下拉荷载下拉荷载下拉荷载 作用于单桩中性点以上的作用于单桩中性点以上的负摩阻力之和负摩阻力之和。14 14

8、14 14 土塞效应土塞效应土塞效应土塞效应 敞口管桩沉桩过程中敞口管桩沉桩过程中土体涌入管内土体涌入管内形成的土形成的土塞，对桩端阻力的发挥程度的影响效应。塞，对桩端阻力的发挥程度的影响效应。15 15 15 15 灌注桩后注浆灌注桩后注浆灌注桩后注浆灌注桩后注浆 灌注桩成桩后一定时间，通过预设于桩身内灌注桩成桩后一定时间，通过预设于桩身内的注浆导管及与之相连的桩端、桩侧注浆阀注入的注浆导管及与之相连的桩端、桩侧注浆阀注入水泥浆，使桩端、桩侧土体（包括沉渣和泥皮）水泥浆，使桩端、桩侧土体（包括沉渣和泥皮）得到加固，从而得到加固，从而提高单桩承载力，减小沉降提高单桩承载力，减小沉降。16 16

9、 16 16 桩基等效沉降系数桩基等效沉降系数桩基等效沉降系数桩基等效沉降系数 弹性半无限体中群桩基础按弹性半无限体中群桩基础按MindlinMindlin 解计算沉解计算沉降量与按等代墩基降量与按等代墩基BoussinesqBoussinesq解计算解计算沉降量之比沉降量之比，用以反映用以反映MindlinMindlin解应力分布对计算沉降的影响。解应力分布对计算沉降的影响。第三章第三章 基本设计规定基本设计规定3-1 3-1 两类极限状态两类极限状态 1 1 1 1 承载能力极限状态承载能力极限状态承载能力极限状态承载能力极限状态 （1 1）基于以下三方面原因，计算模式作适当调整）基于以下

10、三方面原因，计算模式作适当调整 与与建筑地基基础设计规范建筑地基基础设计规范GB 50007-GB 50007-20022002的计算模式一致；的计算模式一致；不同桩型和工艺对承载力的影响，由试桩不同桩型和工艺对承载力的影响，由试桩Q Qukuk或或Q Qukuk(q(qSiKSiK,q,qPkPk,a,ak k)反映反映;JGJ94-94JGJ94-94的概率极限状态设计模式实属不的概率极限状态设计模式实属不完整的可靠性分析，短期内不可能实现突破完整的可靠性分析，短期内不可能实现突破。以综合安全系数以综合安全系数K K取代原规范的荷载分项系取代原规范的荷载分项系数数G G、Q Q和抗力分项系

11、数和抗力分项系数s s、p p；以单桩竖以单桩竖向极限承载力标准值向极限承载力标准值Q Qukuk为抗力为抗力R R的参数；以荷载的参数；以荷载效应标准组合效应标准组合S Sk k为作用力；设计表达式为：为作用力；设计表达式为：S Sk kR(QR(Qukuk,K,K)或或 S Sk kR(qR(qSiKSiK,q,qPkPk,a,ak k,K,K)JGJ 94-94 JGJ 94-94 S Sd dR(QR(Qukuk,s s、p p)S Sd dR(qR(qsiKsiK,q,qsksk,a,ak k,s s、p p)本规范规定采用本规范规定采用单桩极限承载力标准值单桩极限承载力标准值作为桩

12、作为桩基承载力设计计算的基本参数。基承载力设计计算的基本参数。试验单桩极限承载试验单桩极限承载力标准值力标准值指通过不少于指通过不少于2 2根的单桩现场静载试验确定根的单桩现场静载试验确定的，反映特定地质条件、桩型与工艺、几何尺寸的的，反映特定地质条件、桩型与工艺、几何尺寸的单桩极限承载力代表值。单桩极限承载力代表值。计算单桩极限承载力标准计算单桩极限承载力标准值值指根据特定地质条件、桩型与工艺、几何尺寸、指根据特定地质条件、桩型与工艺、几何尺寸、以极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值的统计经以极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值的统计经验值计算的单桩极限承载力标准值。验值计算的单桩极限承载力标准

13、值。关于“单桩极限承载力标准值”的说明（2 2）安全度水准）安全度水准 由于楼面均布活荷载标准值提高了由于楼面均布活荷载标准值提高了 33%33%，可变荷载组合值系数提高了可变荷载组合值系数提高了 17%17%，故桩的支承，故桩的支承阻力安全度较阻力安全度较 JGJ94-94JGJ94-94规范有所提高；规范有所提高；由于基本组合的荷载分项系数由由于基本组合的荷载分项系数由1.251.25提高提高至至1.351.35，楼面均布活荷载值提高，楼面均布活荷载值提高 33%33%，以及钢，以及钢筋和混凝土强度设计值略有降低，故桩身与承筋和混凝土强度设计值略有降低，故桩身与承台结构安全度水准提高台结构

14、安全度水准提高12%12%以上。以上。2 2 2 2 正常使用极限状态正常使用极限状态正常使用极限状态正常使用极限状态n n与原与原规范基本一致规范基本一致甲级甲级 ：第一大类第一大类：功能重要、荷载大、重心高、风载和：功能重要、荷载大、重心高、风载和地震作用效应大地震作用效应大 （1 1）重要建筑物）重要建筑物 （2 2）3030层以上或高度超过层以上或高度超过100m100m的高层建筑的高层建筑 第二大类第二大类：荷载和刚度分布极为不均，对差异沉：荷载和刚度分布极为不均，对差异沉降适应能力差降适应能力差 （3 3）体型复杂）体型复杂,层数相差超过层数相差超过1010层的高低层层的高低层(含

15、纯地含纯地下室下室)连体建筑连体建筑 （4 4）2020层以上框架核心筒结构及其他对差异沉降层以上框架核心筒结构及其他对差异沉降有特殊要求的建筑有特殊要求的建筑3-2 3-2 桩基设计等级划分桩基设计等级划分 第三大类第三大类：场地、环境条件特殊场地、环境条件特殊 （5 5）场地和地基条件复杂的七层以上的一般建筑及坡）场地和地基条件复杂的七层以上的一般建筑及坡地、岸边建筑地、岸边建筑 （6 6）对相邻既有工程影响较大的建筑）对相邻既有工程影响较大的建筑乙级乙级：甲级、丙级以外的建筑；：甲级、丙级以外的建筑；丙级丙级：场地和地基条件简单、荷载分布均匀的七层及七层以：场地和地基条件简单、荷载分布均

16、匀的七层及七层以 下的一般建筑下的一般建筑 。3-3 3-3 桩基承载力计算和稳定性验算桩基承载力计算和稳定性验算1 1 竖向承载力、水平承载力竖向承载力、水平承载力（视条件）计算；（视条件）计算；2 2 桩身（含桩身压曲、钢管桩局部压曲）和承台桩身（含桩身压曲、钢管桩局部压曲）和承台结结构承载力构承载力计算；计算；3 3 软弱下卧层软弱下卧层验算验算；4 4 坡地、岸边桩基坡地、岸边桩基整体稳定性整体稳定性验算；验算；5 5 抗浮、抗拔桩基的抗浮、抗拔桩基的抗拔承载力抗拔承载力（基桩和群桩）验（基桩和群桩）验算；算；6 6 抗震设防区抗震设防区抗震承载力抗震承载力验算。验算。3-4 3-4

17、桩基变形计算桩基变形计算1 1 1 1 应计算沉降的桩基应计算沉降的桩基应计算沉降的桩基应计算沉降的桩基 （1 1）设计等级为甲级的非嵌岩桩和非深厚坚硬设计等级为甲级的非嵌岩桩和非深厚坚硬持力层的建筑桩基持力层的建筑桩基 ；（2 2）设计等级为乙级的体型复杂、荷载分布显 著不均匀或桩端平面以下存在软弱土层的建筑 桩基；（3 3）软土地基多层建筑减沉复合疏桩基础。）软土地基多层建筑减沉复合疏桩基础。2 2 2 2 应计算水平位移的桩基应计算水平位移的桩基应计算水平位移的桩基应计算水平位移的桩基 受水平荷载较大、或对水平位移有严格限制的受水平荷载较大、或对水平位移有严格限制的桩基。桩基。3-5 3

18、-5 桩基设计采用的作用效应、抗力桩基设计采用的作用效应、抗力1 1 布桩时布桩时，荷载效应采用标准组合；抗力为基桩或复合基，荷载效应采用标准组合；抗力为基桩或复合基桩承载力特征值。桩承载力特征值。2 2 计算沉降和水平位移时计算沉降和水平位移时，按荷载效应准永久组合。，按荷载效应准永久组合。计算水平地震和风载引起的计算水平地震和风载引起的水平位移时水平位移时，按荷载效应，按荷载效应标准组合。标准组合。3 3 计算桩基计算桩基结构承载力结构承载力时，采用荷载效应基本组合。时，采用荷载效应基本组合。验算坡地、岸边桩基整体稳定性时验算坡地、岸边桩基整体稳定性时，采用荷载效，采用荷载效应应标准组合标

19、准组合（由于采用综合安全系数）。（由于采用综合安全系数）。地震设防地震设防区区，采用水平地震作用效应和荷载效应标准组合。，采用水平地震作用效应和荷载效应标准组合。3-3-3-3-6 6 6 6 变刚度调平设计变刚度调平设计变刚度调平设计变刚度调平设计 以以减减小小差差异异沉沉降降和和承承台台内内力力为为目目标标的的变变刚刚度度调调平平设设计，宜结合具体条件按下列规定实施计，宜结合具体条件按下列规定实施：（1 1）对对于于主主裙裙楼楼连连体体建建筑筑，当当高高层层主主体体采采用用桩桩基基时时，裙裙房房（含含纯纯地地下下室室）的的地地基基或或桩桩基基刚刚度度宜宜相相对对弱弱化化，可可采采用天然地基

20、、复合地基、疏桩或短桩基础。用天然地基、复合地基、疏桩或短桩基础。（2 2）对对于于框框架架核核心心筒筒结结构构高高层层建建筑筑桩桩基基，应应加加强强核核心心筒筒区区域域桩桩基基刚刚度度（如如适适当当增增加加桩桩长长、桩桩径径、桩桩数数、采采用用后注浆等措施），相对弱化核心筒外围桩基刚度。后注浆等措施），相对弱化核心筒外围桩基刚度。（3 3）对于框架核心筒结构高层建筑天然地基承载力对于框架核心筒结构高层建筑天然地基承载力 满足要求的情况下，宜于核心筒区域设置增强刚满足要求的情况下，宜于核心筒区域设置增强刚 度、减小沉降的摩擦型桩。度、减小沉降的摩擦型桩。（4 4）对于大体量筒仓、储罐的摩擦型桩

21、基，宜按内强对于大体量筒仓、储罐的摩擦型桩基，宜按内强 外弱原则布桩。外弱原则布桩。（5 5）对上述按变刚度调平设计的桩基，宜进行上部结对上述按变刚度调平设计的桩基，宜进行上部结 构构承台承台桩桩土共同工作分析。土共同工作分析。1 1 1 1 天然地基箱形基础变形特征天然地基箱形基础变形特征天然地基箱形基础变形特征天然地基箱形基础变形特征 图图3-6-1 3-6-1 北京中信国际大厦箱基沉降等值线（北京中信国际大厦箱基沉降等值线（s s单位：单位：cmcm）高高104m,104m,框筒结构，双层箱基高框筒结构，双层箱基高11.8m11.8m；SmaxSmax=12.5 cm;=12.5 cm;

22、SmaxSmax=0.004=0.004L L。2 2 2 2 桩筏基础的变形特征桩筏基础的变形特征桩筏基础的变形特征桩筏基础的变形特征图图3-6-2 3-6-2 南银大厦桩筏基础沉降等值线（建成一年，南银大厦桩筏基础沉降等值线（建成一年，s s单位：单位：cmcm）高113m，框筒结构，400PHC桩，L=11m,均匀布桩，筏板厚2.5m,建成一年Smax=0.002L。3 3 均匀布桩桩顶反力分布特征均匀布桩桩顶反力分布特征图图3-6-3 3-6-3 武汉某大厦桩箱基础桩顶反力分布武汉某大厦桩箱基础桩顶反力分布高层框剪结构，高层框剪结构，500PHC500PHC桩，桩，L L=22m,=2

23、2m,均匀布桩；均匀布桩；中、边桩反力比中、边桩反力比=1=1：1.91.94 4 碟形沉降和马鞍形反力分布的负面效应碟形沉降和马鞍形反力分布的负面效应（1 1 1 1）碟形沉降）碟形沉降）碟形沉降）碟形沉降 引起承台、上部结构的次内力引起承台、上部结构的次内力（2 2 2 2）马鞍形反力分布）马鞍形反力分布）马鞍形反力分布）马鞍形反力分布 导致基础的整体弯矩、冲切力、剪力增大导致基础的整体弯矩、冲切力、剪力增大 以图以图3-6-13-6-1北京中信国际大厦为例，整体弯矩较均布反北京中信国际大厦为例，整体弯矩较均布反力增加力增加16.2%16.2%；对于图；对于图3-6-33-6-3所示桩箱基

24、础反力，整体弯矩所示桩箱基础反力，整体弯矩较均布反力将增加较均布反力将增加50%50%以上。以上。5 5 5 5 变刚度调平设计变刚度调平设计变刚度调平设计变刚度调平设计 图图3-6-4 3-6-4 均匀布桩与变刚度调平布桩的均匀布桩与变刚度调平布桩的 变形与反力示意变形与反力示意 图图3-6-5 3-6-5 变刚度布桩模式变刚度布桩模式l变形与反力示意变形与反力示意（1 1 1 1）减小荷载传递路径）减小荷载传递路径）减小荷载传递路径）减小荷载传递路径（2 2 2 2）实现抗力与荷载局部平衡）实现抗力与荷载局部平衡）实现抗力与荷载局部平衡）实现抗力与荷载局部平衡（3 3 3 3）考虑相互作用

25、效应）考虑相互作用效应）考虑相互作用效应）考虑相互作用效应,增强荷载高集度区的基桩刚度增强荷载高集度区的基桩刚度增强荷载高集度区的基桩刚度增强荷载高集度区的基桩刚度(调调调调整桩长整桩长整桩长整桩长,桩径等桩径等桩径等桩径等)l变刚度调平概念设计要点变刚度调平概念设计要点l变刚度调平设计绩效变刚度调平设计绩效（1 1 1 1）降低差异沉降）降低差异沉降）降低差异沉降）降低差异沉降（2 2 2 2）减小承台冲）减小承台冲）减小承台冲）减小承台冲,剪剪剪剪,弯矩弯矩弯矩弯矩.6 6 试验验证试验验证（中国建筑科学研究院与河北省建筑科学研究院合作完成）（中国建筑科学研究院与河北省建筑科学研究院合作完

26、成）（1 1）变桩长模型试验变桩长模型试验 粉质粘土地基，粉质粘土地基，粉质粘土地基，粉质粘土地基，20202020层框筒结构层框筒结构层框筒结构层框筒结构1/101/101/101/10现场模型试验现场模型试验现场模型试验现场模型试验 图图3-6-6 3-6-6 等桩长与变桩长模型试验等桩长与变桩长模型试验 表表3-6-1 3-6-1 桩顶反力（桩顶反力（F=3250 KNF=3250 KN）（2 2）核心筒局部增强模型试验 粉质粘土地基，粉质粘土地基，粉质粘土地基，粉质粘土地基，20202020层框筒结构层框筒结构层框筒结构层框筒结构1/101/101/101/10现场模型试验现场模型试验

27、现场模型试验现场模型试验图3-6-83-6-8 天然地基与局部增强地基模型试验（a）天然地基 筏板基础（b）天然地基局部增强 刚性桩复合地基 （d=150mm，L=2m）（c）天然地基 沉降等值线 （d）天然地基局部增强 沉降等值线7 7 变刚度调平概念设计成效变刚度调平概念设计成效建成建成3 3年以上项目年以上项目：北京皂君庙电信楼：北京皂君庙电信楼、山东农业山东农业银行大厦、北京长青大厦等银行大厦、北京长青大厦等1010余项工程桩基设计进余项工程桩基设计进行优化，取得显著技术经济效益。行优化，取得显著技术经济效益。Smax40mm,Smax0.0008Smax40mm,Smax0.0008

28、L L。刚建成或在建项目刚建成或在建项目：北京电视中心：北京电视中心、北京万豪大酒北京万豪大酒店店、威海海悦国际大酒店、北京国际财源中心、望威海海悦国际大酒店、北京国际财源中心、望京嘉美风尚酒店、嘉美风尚写字楼，陕西法华寺合京嘉美风尚酒店、嘉美风尚写字楼，陕西法华寺合十舍利塔等工程的桩基础均采用变刚度调平概念设十舍利塔等工程的桩基础均采用变刚度调平概念设计。计。3-7 桩的选型与布置1 1 基桩分类基桩分类 1.1 按承载性状分：（1）摩擦型桩：摩擦桩、端承摩擦桩；（2）端承型桩：端承桩、摩擦端承桩；1.2 按成桩方法分（1）非挤土桩 （2）部分挤土桩（3）挤土桩 1.3 1.3 按桩径分：按

29、桩径分：（1 1）小直径桩：）小直径桩：d250mmd250mm ；（2 2）中等直径桩：中等直径桩：250mm250mm d800mmd800mm；（3 3）大直径桩：大直径桩：d d 800mm800mm2 2 2 2 桩型、施工工艺选择桩型、施工工艺选择桩型、施工工艺选择桩型、施工工艺选择（1 1 1 1）对于框架核心筒桩基宜选择基桩尺寸和承对于框架核心筒桩基宜选择基桩尺寸和承 载力可调性较大的桩型和工艺。载力可调性较大的桩型和工艺。（2 2 2 2）挤土沉管灌注桩用于淤泥和淤泥质土层时，挤土沉管灌注桩用于淤泥和淤泥质土层时，应局限于多层住宅桩基。应局限于多层住宅桩基。3 3 3 3 基

30、桩最小中心距基桩最小中心距基桩最小中心距基桩最小中心距 考虑到挤土桩工程事故多发，主要由于挤土导考虑到挤土桩工程事故多发，主要由于挤土导致桩土上涌，桩缩颈断裂，沉降大增。将其最小桩致桩土上涌，桩缩颈断裂，沉降大增。将其最小桩距适当调整。当施工中采取减小挤土效应的可靠措距适当调整。当施工中采取减小挤土效应的可靠措施时，可适当减小。施时，可适当减小。4 4 4 4 基桩选型误区基桩选型误区基桩选型误区基桩选型误区（1 1 1 1）凡嵌岩桩必为端承桩（凡嵌岩桩必为端承桩（凡嵌岩桩必为端承桩（凡嵌岩桩必为端承桩（）导致嵌岩深度加大，工期延长，导致嵌岩深度加大，工期延长，造价提高造价提高（2 2 2 2

31、）将挤土沉管灌注桩用于高层建筑（将挤土沉管灌注桩用于高层建筑（将挤土沉管灌注桩用于高层建筑（将挤土沉管灌注桩用于高层建筑（）由于挤土效应造成断桩、缩颈、上浮，事故由于挤土效应造成断桩、缩颈、上浮，事故频发且严重，如：东北某会展中心全部桩报废；云频发且严重，如：东北某会展中心全部桩报废；云南某大厦筏板开裂，不得不加固处理。南某大厦筏板开裂，不得不加固处理。（3 3 3 3）预制桩质量稳定性高于灌注桩（预制桩质量稳定性高于灌注桩（预制桩质量稳定性高于灌注桩（预制桩质量稳定性高于灌注桩（）优于沉管灌注桩是肯定的。优于沉管灌注桩是肯定的。但有三点应特别注意：但有三点应特别注意：沉桩挤土效应；沉桩挤土效

32、应；无法穿透硬夹层，桩长受限制；无法穿透硬夹层，桩长受限制；单桩承载力可调范围小，难于实现变刚度单桩承载力可调范围小，难于实现变刚度 调平设计。调平设计。（4 4 4 4）人工挖孔桩质量可靠（人工挖孔桩质量可靠（人工挖孔桩质量可靠（人工挖孔桩质量可靠（）地下水位以上人工挖孔桩可实现彻底清孔、直观地下水位以上人工挖孔桩可实现彻底清孔、直观 检查持力层，且无断桩缩颈现象。检查持力层，且无断桩缩颈现象。隐患：隐患：边挖孔边抽水，细颗粒流失，地面下沉，乃至护壁边挖孔边抽水，细颗粒流失，地面下沉，乃至护壁 整体脱落；整体脱落；临近新灌注混凝土桩抽水，带走水泥，造成离析；临近新灌注混凝土桩抽水，带走水泥，

33、造成离析；在流动性淤泥中挖孔，引起淤泥侧向流动，导致在流动性淤泥中挖孔，引起淤泥侧向流动，导致 土体失稳滑移，将桩体推歪、推断。土体失稳滑移，将桩体推歪、推断。（5 5 5 5）灌注桩不适当扩底（灌注桩不适当扩底（灌注桩不适当扩底（灌注桩不适当扩底（）岩石岩石f fr r混凝土混凝土f fc c情况下扩底，不必要；情况下扩底，不必要；桩侧土层较好、桩长较大情况下扩底，既损失扩桩侧土层较好、桩长较大情况下扩底，既损失扩 底端以上部分侧阻力，又增加扩底费用，可能底端以上部分侧阻力，又增加扩底费用，可能 得失相当或失大于得；得失相当或失大于得；将扩底端置于有软弱下卧层的薄硬层上，增大将扩底端置于有软

34、弱下卧层的薄硬层上，增大 沉降。沉降。5 5 5 5 基桩布置基桩布置基桩布置基桩布置（1 1）排列基桩时，宜排列基桩时，宜使桩群承载力合力点与竖向永使桩群承载力合力点与竖向永久荷载合力作用点重合久荷载合力作用点重合，并使基桩受水平力和力矩，并使基桩受水平力和力矩较大方向有较大抗弯截面模量。较大方向有较大抗弯截面模量。（2 2）对于桩箱基础、剪力墙结构桩筏（含平板和梁对于桩箱基础、剪力墙结构桩筏（含平板和梁板式承台）基础，板式承台）基础，宜将桩布置于墙下宜将桩布置于墙下。（3 3）对于框架核心筒结构应按荷载分布考虑相互对于框架核心筒结构应按荷载分布考虑相互影响，影响，将桩相对集中布置于核心筒区

35、域将桩相对集中布置于核心筒区域。3-8 3-8 特殊条件下的桩基特殊条件下的桩基 根据地基与土性的特殊性，合理选择桩型、成桩工根据地基与土性的特殊性，合理选择桩型、成桩工艺、桩端持力层，确保成桩质量、承载力和整体稳定；艺、桩端持力层，确保成桩质量、承载力和整体稳定；采取有效措施，控制桩基变形，确保正常使用状态。采取有效措施，控制桩基变形，确保正常使用状态。1 1 软土地基桩基软土地基桩基2 2 湿陷性黄土地区桩基湿陷性黄土地区桩基3 3 季节性冻土和膨胀土地基的桩基季节性冻土和膨胀土地基的桩基4 4 岩溶地区桩基岩溶地区桩基5 5 坡地、岸边桩基坡地、岸边桩基6 6 抗震设防桩基抗震设防桩基7

36、 7 可能出现负摩阻力的桩基可能出现负摩阻力的桩基8 8 抗拔桩基抗拔桩基1 1 1 1 软土地基桩基软土地基桩基软土地基桩基软土地基桩基（1 1）桩端持力层桩端持力层宜选择中、低压缩性土层；宜选择中、低压缩性土层；（2 2）考考虑虑因因自自重重固固结结、场场地地填填土土、地地面面大大面面积积堆堆载载、降低地下水位等引起的桩侧降低地下水位等引起的桩侧负摩阻力负摩阻力对基桩的影响；对基桩的影响；（3 3）考考虑虑挤挤土土桩桩的的挤挤土土效效应应对对环环境境的的影影响响，采采取取相相应的措施；应的措施；（4 4）先先成成桩桩后后开开挖挖基基坑坑时时，控控制制基基坑坑挖挖土土顺顺序序、一一次开挖深度

37、，防止土体侧移。次开挖深度，防止土体侧移。2 2 2 2 湿陷性黄土地区桩基湿陷性黄土地区桩基湿陷性黄土地区桩基湿陷性黄土地区桩基（1 1）基桩应穿透湿陷性黄土层，进入）基桩应穿透湿陷性黄土层，进入较硬持力层较硬持力层；（2 2）设设计计等等级级为为甲甲、乙乙级级建建筑筑桩桩基基，单单桩桩极极限限承承载载力，宜以力，宜以浸水载荷试验浸水载荷试验为主要依据；为主要依据；（3 3）自自重重湿湿陷陷性性黄黄土土地地基基中中的的单单桩桩极极限限承承载载力力，应应考虑考虑负摩阻力负摩阻力的影响。的影响。3 3 3 3 季节性冻土、膨胀土中的桩基季节性冻土、膨胀土中的桩基季节性冻土、膨胀土中的桩基季节性冻

38、土、膨胀土中的桩基（1)1)桩端进入冻深线或膨胀土的大气影响急剧层以桩端进入冻深线或膨胀土的大气影响急剧层以 下的深度下的深度4 4d d及及1 1D D，且且1.5m1.5m；（2 2）宜采用钻、挖孔（扩底）灌注桩；宜采用钻、挖孔（扩底）灌注桩；（3 3）基桩竖向极限承载力不计入冻胀、膨胀深度范基桩竖向极限承载力不计入冻胀、膨胀深度范 围内桩侧阻力外，且应验算桩基的抗拔稳定性围内桩侧阻力外，且应验算桩基的抗拔稳定性 和桩身受拉承载力；和桩身受拉承载力；（4 4）可沿桩周及承台作隔冻、隔胀处理。可沿桩周及承台作隔冻、隔胀处理。4 4 4 4 岩溶地区的桩基岩溶地区的桩基岩溶地区的桩基岩溶地区的

39、桩基 （1 1）岩溶地区的桩基，宜采用钻、冲孔桩；岩溶地区的桩基，宜采用钻、冲孔桩；（2 2）当当单单桩桩荷荷载载较较大大，岩岩层层埋埋深深较较浅浅时时，宜宜采采用用嵌岩桩；嵌岩桩；（3 3）当当基基岩岩面面起起伏伏很很大大且且埋埋深深较较大大时时，宜宜采采用用摩摩擦型灌注桩。擦型灌注桩。5 5 5 5 坡地、岸边的桩基坡地、岸边的桩基坡地、岸边的桩基坡地、岸边的桩基 （1 1）桩端应进入稳定岩土层内；桩端应进入稳定岩土层内；（2 2）建筑物桩基与边坡应保持一定的水平距离；建筑物桩基与边坡应保持一定的水平距离；建筑场地内的边坡必须确保稳定；建筑场地内的边坡必须确保稳定；（3 3）新建新建坡地、

40、岸边建筑桩基工程应与建筑边坡坡地、岸边建筑桩基工程应与建筑边坡工程统一规划，设计；工程统一规划，设计；（4 4）不宜采用挤土桩；不宜采用挤土桩；（5 5）应应验验算算最最不不利利荷荷载载效效应应组组合合下下桩桩基基的的整整体体稳稳定性和基桩水平承载力。定性和基桩水平承载力。（1 1）桩桩进进入入液液化化土土层层以以下下稳稳定定土土层层的的长长度度应应按按计计算算确确定定；对对于于碎碎石石土土，砾砾、粗粗、中中砂砂，密密实实粉粉土土，坚坚硬硬粘粘性性土土尚尚不应小于不应小于3 35d5d；（2 2）承承台台和和地地下下室室侧侧墙墙周周围围的的回回填填应应采采用用灰灰土土、级级配配砂砂石石、压实性

41、较好的素土分层夯实，或灌注素混凝土；压实性较好的素土分层夯实，或灌注素混凝土；（3 3）当当承承台台周周围围为为可可液液化化土土或或地地基基承承载载力力特特征征值值小小于于40kPa40kPa的的软软土土，可可将将承承台台外外1/21/2承承台台宽宽度度范范围围内内的的土土进进行行加固；加固；（4 4）应考虑液化扩展对桩基的侧向作用。）应考虑液化扩展对桩基的侧向作用。6 6 6 6 抗震设防区桩基抗震设防区桩基抗震设防区桩基抗震设防区桩基 7 7 7 7 可能出现负摩阻力的桩基可能出现负摩阻力的桩基可能出现负摩阻力的桩基可能出现负摩阻力的桩基（1 1）场地填土，应先填土后成桩，并采取措施保场地

42、填土，应先填土后成桩，并采取措施保证填土和下卧层的密实度和固结度；证填土和下卧层的密实度和固结度；（2 2）采取措施，减小大面积堆载对桩基的影响；采取措施，减小大面积堆载对桩基的影响；（3 3）对于自重湿陷性黄土地基、欠固结土，宜先对于自重湿陷性黄土地基、欠固结土，宜先采取消除湿陷性和加速固结等有效措施；采取消除湿陷性和加速固结等有效措施；（4 4）对于挤土沉桩，应采取消减挤土效应的措施；对于挤土沉桩，应采取消减挤土效应的措施；（5 5）对于中性点以上的桩身可对表面进行处理，对于中性点以上的桩身可对表面进行处理，以减少负摩阻力。以减少负摩阻力。8 8 8 8 抗拔桩基抗拔桩基抗拔桩基抗拔桩基（

43、1 1）根根据据环环境境、水水土土介介质质确确定定抗抗浮浮桩桩的的裂裂缝缝控控制制等级；等级；（2 2）对对于于严严格格要要求求不不出出现现裂裂缝缝的的一一级级裂裂缝缝控控制制等等级级，应应设设置置预预应应力力筋筋；一一般般要要求求不不出出现现裂裂缝缝的的二二级裂缝控制等级，宜设置预应力筋；级裂缝控制等级，宜设置预应力筋；（3 3）对对于于三三级级裂裂缝缝控控制制等等级级，应应进进行行桩桩身身裂裂缝缝宽宽度计算；度计算；（4 4）当抗拔承载力要求较高时，可采用桩侧后注当抗拔承载力要求较高时，可采用桩侧后注浆、扩底等技术措施。浆、扩底等技术措施。3-9 3-9 耐久性规定耐久性规定n n二类、三

44、类环境桩基结构混凝土耐久性基本要求（表二类、三类环境桩基结构混凝土耐久性基本要求（表3.5.23.5.2）、最大水灰比、最小水泥用量、最低混凝土强）、最大水灰比、最小水泥用量、最低混凝土强度等级、最大氯离子含量、最大碱含量；度等级、最大氯离子含量、最大碱含量；n n桩身裂缝控制等级及最大裂缝宽度应根据是否设桩身裂缝控制等级及最大裂缝宽度应根据是否设置预应力、环境类别和水、土介质腐蚀性等级按置预应力、环境类别和水、土介质腐蚀性等级按表表3.5.33.5.3规定选用。规定选用。n n四类、五类环境桩基结构耐久性设计应参考现行四类、五类环境桩基结构耐久性设计应参考现行港口工程混凝土结构设计规范港口工

45、程混凝土结构设计规范（JTJ 267JTJ 267）、）、工业建筑防腐蚀设计规范工业建筑防腐蚀设计规范（GB 50046GB 50046）等相等相关标准执行。关标准执行。第四章第四章 桩基构造桩基构造4-1 4-1 基桩构造基桩构造1 1 1 1 灌注桩灌注桩灌注桩灌注桩（1 1）配筋率：）配筋率：0.650.650.200.20，受水平荷载桩，受水平荷载桩 812812，抗压桩和抗拔桩抗压桩和抗拔桩 610610；（2 2）配筋长度：配筋长度：1 1）端承型桩和位于坡地岸边的基桩应沿桩身等端承型桩和位于坡地岸边的基桩应沿桩身等截面或变截面通长配筋；截面或变截面通长配筋；2 2）桩径大于桩径大

46、于600mm600mm的的摩擦型桩摩擦型桩配筋长度不应小于配筋长度不应小于2/32/3桩长；受水平荷载时，配筋长度尚不宜小于桩长；受水平荷载时，配筋长度尚不宜小于4.0/4.0/（见第见第5.7.55.7.5条）；条）；3 3）抗震抗震桩基：主筋应穿过可液化土层和软弱土层，桩基：主筋应穿过可液化土层和软弱土层，进入稳定土层进入稳定土层 ；4 4）受负摩阻力受负摩阻力的桩、因先成桩后开挖基坑而随地的桩、因先成桩后开挖基坑而随地 基土回弹的桩，配筋长度应穿过软弱土层并进入稳基土回弹的桩，配筋长度应穿过软弱土层并进入稳定土层一定深度；定土层一定深度；5 5）抗拔抗拔桩基：等截面或变截面通长配筋。桩基

47、：等截面或变截面通长配筋。（3 3）箍筋：箍筋：66 82008200300300，桩顶桩顶5d5d应加密至应加密至 100mm100mm；（4 4）混凝土及保护层：）混凝土及保护层：1 1）强度等级）强度等级C25;C25;2 2）保护层保护层35mm35mm，水下灌注水下灌注50mm50mm；3 3）四类、五类环境，保护层厚度应符合相关规范。四类、五类环境，保护层厚度应符合相关规范。2 2 2 2 混凝土预制桩混凝土预制桩混凝土预制桩混凝土预制桩（1 1）最小断面尺寸：非预应力桩）最小断面尺寸：非预应力桩200mm200mm，预应力桩预应力桩350mm350mm ；（2 2）混凝土强度等级

48、与保护层厚度：非预应力桩混凝土强度等级与保护层厚度：非预应力桩C30C30，预应力预应力桩桩C40,C40,保护层保护层30mm30mm ；（3 3）打入、静压的最小配筋率、箍筋与网片设置：锤击沉桩打入、静压的最小配筋率、箍筋与网片设置：锤击沉桩0.80.8，静压成桩，静压成桩 0.60.6；桩顶；桩顶4 45d5d箍筋加密，并设网片箍筋加密，并设网片 ；（4 4）分节长度根据施工、运输条件确定；接头）分节长度根据施工、运输条件确定；接头 3 3个。个。3 3 3 3 预应力混凝土空心桩预应力混凝土空心桩预应力混凝土空心桩预应力混凝土空心桩（1 1）PHCPHC、PCPC管桩和空心方桩主要参数

49、，见附录管桩和空心方桩主要参数，见附录G G和产品标准；和产品标准；（2 2）连接：端板焊接、法兰连接、机械啮合连接、螺纹连接；）连接：端板焊接、法兰连接、机械啮合连接、螺纹连接；（3 3）预应力空心桩，桩端强风化岩防渗水软化措施预应力空心桩，桩端强风化岩防渗水软化措施。4 4 4 4 钢桩钢桩钢桩钢桩（1 1）分段长度，连接；）分段长度，连接；（2 2）桩端构造形式：管桩分）桩端构造形式：管桩分敞口敞口和闭口；为提高和闭口；为提高敞口敞口桩土塞效桩土塞效应系数，桩端可加设隔板。应系数，桩端可加设隔板。H H型桩分型桩分带端板和不带端板带端板和不带端板 ；（3 3）防腐处理：根据环境确定腐蚀速

50、率；采取防腐涂层）防腐处理：根据环境确定腐蚀速率；采取防腐涂层增加腐增加腐蚀余量及阴极保护蚀余量及阴极保护 。4-2 4-2 承台构造承台构造1 1 1 1 柱下独立承台、条形承台梁、筏形承台柱下独立承台、条形承台梁、筏形承台柱下独立承台、条形承台梁、筏形承台柱下独立承台、条形承台梁、筏形承台构造尺寸构造尺寸构造尺寸构造尺寸；桩基承台的构造，除满足抗冲切、抗剪切、抗弯承载力和上部结构需要外，尚应符合下列要求：（1）独立柱下桩基承台的最小宽度不应小于500mm，边桩中心至承台边缘的距离不应小于桩的直径或边长，且桩的外边缘至承台边缘的距离不应小于150mm。对于条形承台梁，桩的外边缘至承台梁边缘的

51、距离不应小于75mm，承台的最小厚度不应小于300mm。（2）高层建筑平板式和梁板式筏形承台的最小厚度不应小于400mm。2 2 2 2 柱下独立承台、条形承台梁、筏形承台的柱下独立承台、条形承台梁、筏形承台的柱下独立承台、条形承台梁、筏形承台的柱下独立承台、条形承台梁、筏形承台的配筋配筋配筋配筋规定；规定；规定；规定；（1 1）柱下独立桩基承台的最小配筋率不应小于）柱下独立桩基承台的最小配筋率不应小于0.15%0.15%。（2 2）条形承台梁的纵向主筋应符合现行）条形承台梁的纵向主筋应符合现行混凝土结构设混凝土结构设 计规范计规范（GB 50010GB 50010）关于最小配筋率的规定关于最

52、小配筋率的规定 。（3 3）筏形承台板或箱形承台板在计算中当仅考虑局部弯）筏形承台板或箱形承台板在计算中当仅考虑局部弯 矩作用时，考虑到整体弯曲的影响，在纵横两个方矩作用时，考虑到整体弯曲的影响，在纵横两个方 向的下层钢筋配筋率不宜小于向的下层钢筋配筋率不宜小于0.15%0.15%；上层钢筋应；上层钢筋应 按计算配筋率全部连通。当筏板的厚度大于按计算配筋率全部连通。当筏板的厚度大于2000mm2000mm 时，宜在板厚中间部位设置直径不小于时，宜在板厚中间部位设置直径不小于12mm12mm、间距间距 不大于不大于300mm300mm的双向钢筋网。的双向钢筋网。3 3 3 3 柱下独立双桩承台：按柱下独立双桩承台：按柱下独立双桩承台：按柱下独立双桩承台：按深受弯构件深受弯构件深受弯构件深受弯构件的构造配筋；的构造配筋；的构造配筋；的构造配筋；4 4 4 4 混凝土混凝土混凝土混凝土耐久性要求、抗渗要求、保护层厚度耐久性要求、抗渗要求、保护层厚度耐久性要求、抗渗要求、保护层厚度耐久性要求、抗渗要求、保护层厚度；承台底面钢筋的混凝土保护层厚度，当有混凝承台底面钢筋的混凝土保护层厚度，当有混凝土垫层时，不应小于土垫层时，不应小于50mm50mm，无垫层时不应小于无垫层时不应小于70mm70mm；此外尚不应小于桩头嵌入承台内的长度。此外尚不应小于桩头嵌入承台内的长度。