【施工管理】标碗扣式支架施工方案(评审后修改)

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1、醴茶十三标互通跨线桥现浇箱梁上部结构施工方案编制: 审核： 湖南尚上公路桥梁建设有限公司醴茶高速公路13合同段项目经理部二O一一年七月十六日目录一、工程概况3二、计算依据5三、施工工艺53。1施工工艺流程53.2施工方法6四、支架、模板计算154。1支架、模板方案154.2支架计算16五、门洞设置方案38六、碗扣支架的其它要求和规定426.1、材料选用和质量要求426.2、技术要求436。3、安全措施44七、支座安装施工方法及顺序47八、绑扎底板、腹板钢筋48九、钢绞线的穿束及定位499。1预应力筋的检验499。2锚垫板安装499。3安装预应力管道499.4钢绞线穿束509.5安装排气孔50十

2、、混凝土的浇注顺序51十一、混凝土的运输、浇筑和养护5111。1底板清理5111。2混凝土拌合、运输、输送设备5111.3热期混凝土施工采取措施5111.4混凝土浇注顺序5211.5混凝土浇注5211。6混凝土养护53十二、预应力的张拉及孔道压浆53十三. 支架拆除方案59十四、桥面系施工61十五、工期安排62十六、质保体系和质保措施62十七、冬、雨季施工措施661、冬季施工措施662、雨季施工措施67十八、安全生产68十九、环境保护74二十、文明施工74二十一、交通组织方案74二十二、事故应急预案75上部现浇箱梁施工技术方案一、工程概况1、工程概况马鞍山长江公路大桥接线工程MQ13标,主线分

3、离立交与匝道桥现浇箱梁桥共有七座，分别采用单箱单室、单箱双室、单箱三室及单箱六室等截面连续箱梁，梁高分别为1。3m、1。5m、 1.6m,边腹外板为垂直面板.各桥具体概况如下：1。1、K85+503。165互通式立体交叉跨线桥：位于攸县莲塘坳乡双沿村，上跨互通A匝道。桥梁上部构造为18+28+18m预应力砼连续箱梁，下部构造为柱式墩、柱式台及肋板桥台配桩基础.，左右幅幅宽不等，左幅宽度：901611583mm，右幅宽度5358mm.采用单箱多室式预应力砼连续箱梁，箱梁高度1700mm，左幅底板宽1271615187mm ，顶板宽1611618587mm，右幅底板宽9350mm,顶板宽12750

4、mm，翼缘宽1700mm；翼缘板边厚160mm，翼缘根部400mm，腹板宽350mm,底板厚220mm，顶板厚250mm。桥面横坡2，纵坡2。箱梁砼强度等级为C50.1。2、MK3+184.5分离式立交桥：位于马鞍山东互通立交内，为马芜路上跨桥，被路跨越道路为主线,采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，共4跨425m,左右幅幅宽不等，左幅宽度:1400cm，右幅宽度2007.42461。9cm。与主线夹角为89。采用单箱多室式预应力砼连续箱梁,箱梁高度150cm，左幅底板宽950cm ，顶板宽1350cm，右幅底板宽9501063。4cm，顶板宽13501463。4cm，翼缘宽200cm；翼缘板边厚1

5、5cm，翼缘根部45cm，腹板宽45cm，底板厚20cm,顶板厚20cm。桥面横坡2%，桥面横坡的设置通过箱梁整体断面旋转实现。箱梁砼强度等级为C50；下部采用桩柱式墩、肋板式桥台,桩基础。第二、三跨净高为5m.1#、2#、3#墩高度分别为：8。447m,6。872m,7。525m。桥面铺装为8cmC40防水砼+防水粘结层+12cm沥青混凝土。1.3、K21+038。676车行天桥：桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，共5跨15+25+220+22m，桥梁宽度：550cm。箱梁高度130cm,底板宽300cm ，顶板宽550cm；翼缘宽：125cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部35cm，腹板

6、宽30cm，底板厚20cm，顶板厚20cm.桥面横坡2。箱梁砼强度等级为:C50.下部采用桩柱式墩，柱式桥台，桩基础。1.4、AK0+528。534匝道桥：位于马鞍山东互通内,上跨马鞍山长江公路大桥接线工程。本桥布孔方案为：425m；上部结构为现浇预应力桥梁宽度:850cm。与主线夹角为-90.3箱梁高度150cm，底板宽450cm ，顶板宽850cm；翼缘宽：200cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部45cm，腹板宽50cm，底板厚20cm，顶板厚25cm。桥面横坡2.箱梁砼强度等级为：C50。桥面铺装由12cm厚沥青混凝土+防水粘结层+8cm厚C40防水混凝土组成。下部结构为柱式桥墩、肋台，

7、桩基础。1。5、CK0+444.415匝道桥：位于马鞍山东互通内，依次跨越H匝道和马鞍山长江公路大桥接线工程主线。本桥布孔方案为:20+225+230+20m；上部结构为现浇预应力连续箱梁，箱梁高度160cm，底板宽650cm ,顶板宽1050cm;翼缘宽：200cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部45cm,腹板宽50cm,底板厚22cm，顶板厚25cm.桥面横坡6。箱梁砼强度等级为:C50.下部结构为柱式桥墩、肋台、桩基础。桥面铺装由12cm厚沥青混凝土+防水粘结层+8cm厚C40防水混凝土组成。1.6、DK0+908。6匝道桥:位于马鞍山东互通内，上跨马鞍山长江公路大桥接线工程主线.本桥布孔

8、方案为：20+225+20m；上部构造为现浇预应力连续箱梁,箱梁高度150cm，底板宽650cm ，顶板宽1050cm；翼缘宽：200cm，翼缘板边厚15cm，翼缘根部45cm，腹板宽40cm，底板厚20cm,顶板厚20cm。桥面横坡6。箱梁砼强度等级为：C50。下部结构为柱式桥墩，柱台和肋台,桩基础。桥面铺装由12cm厚沥青混凝土+防水粘结层+8cm厚C40防水混凝土.1.7、K23+265车行天桥:位于马鞍山东互通内，上跨马鞍山长江公路大桥接线工程。桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁,共2跨232m，桥梁宽度：850cm.与主线夹角为70箱梁高度160cm，底板宽450cm ，顶板宽79

9、0cm;翼缘宽：170cm，翼缘板边厚15cm,翼缘根部45cm，腹板宽50cm，底板厚20cm，顶板厚25cm。桥面横坡2%（桥面双向横坡由铺装形成）.箱梁砼强度等级为:C50。下部采用桩柱式墩，柱式桥台,桩基础。2、主要工程数量C50混凝土：6700m3，C40混凝土:820m3,C30及以下混凝土：10280m3HRB335钢筋：1932吨R235钢筋：93吨j15.24钢绞线：242吨二、计算依据马鞍山长江公路大桥接线路基工程MQ13合同段施工图。国家及交通部现行桥涵施工技术规范及验收标准等。公路工程国内招标文件范本（2008年版）。马鞍山长江公路大桥接线路基工程施工招标文件项目专用本

10、结构力学、材料力学、公路桥涵施工技术规范（JTJ0412000）路桥施工计算手册建筑结构荷载规范建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1662008)公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D632007）钢结构设计规范（GB500172003）木结构设计规范(GB500052003）公路路基施工技术规范（JTJ F10-2006）建筑结构荷载规范（GB500092001)地基处理手册（第二版）三、施工工艺3。1施工工艺流程满堂碗扣式支架施工现浇箱梁工艺流程见图1。3.2施工方法3。2.1地基处理施工流程施工准备抽水清淤测量放线分层填筑碎石土摊平碾压。3。2。1。1、河塘、沟渠、泥浆池处理

11、在支架搭设范围内的河塘、沟渠以及施工桩基用的泥浆池，必须进行抽水清淤后，填筑碎石土或爆破方.爆破方粒径要均匀,符合施工要求。利用自卸汽车运输、推土机或挖掘机进行回填工作，清淤后回填底部可以先用粒径稍大的土石方满铺基底，以保证清淤后的基底的稳定型,并用压路机稳压一遍后,进行下一步填筑。填筑时全断面纵向填筑，分层填筑每层的最大压实厚度不大于30cm。由于箱梁现浇支架基础填筑位置很集中,在回填施工的各项施工指标参考相关路基填筑规范要求预设,在施工过程中再进行调整。振动压路机碾压时,振动压路机先慢后快,先静压后弱振、再强振的操作程序进行碾压,振动频率先弱后强。最后一层填料碾压完再用平地机精平一次,使顶

12、层压实面路拱横坡且平整，无积水,无明显碾压轮迹，无显著的局部凸凹，便道路基路拱的按1%横坡形式设置，排水坡面斜向线路外侧，进入临时集水坑，便道路拱排水坡面向既有河流外侧排水。3。2。1.2桥台处理在桥台位置由于是填筑后施工桩基和台帽，原回填土处采用挖台阶法施工，台阶宽度1m，厚度为3050cm,台阶向外设置小坡度，台阶竖向面整修整齐,与台阶面一同浇筑混凝土。3.2.1。3原地面处理将原地面腐植地表层上耕植土清除15cm,然后用挖掘机挖除1m.对开挖后的原状土用20吨的压路机碾压密实,用轻型动力触探检测，确保地基承载力达到200KPa，然后采用5灰土回填，水平分层回填夯实,分层厚度为20-30c

13、m，18-21T三轮压路机压实,轻型动力触探检测，确保地基承载力达到200KPa。部分碾压不到位的地方用夯机夯实。3。2.1。4 设置排水沟为了防止浇筑混凝土时，流水软化支架的地基，在地基处理完后,在支架搭设范围地基基础四周100cm范围左右设顺桥向排水沟（水沟横断面为：5050cm)，排水沟根据现场情况做好导引渠道并设置好相应的排水坡纵,以利雨水及养护用水的迅速排除,确保地基基础不受水的长期浸泡.3.2.1。5支架垫层处理因本标段的七座桥梁比较分散，对主线范围内的路基,按路基填筑要求回填的河塘、沟渠到路基96区第二层，可以满足箱梁施工过程中承载力的要求。支架搭设前,按前述方案对地基进行回填压

14、实，搭设支架范围内进行整平、碾压,保证地基密实度达到93%以上(主线范围内的路基压实标准按施工设计要求进行施工),然后做15cm 5%灰土垫层+12 cm C25砼，以保证支架基础的稳定。地基处理后，应该加强箱梁施工内的排水工作，支架地基外两侧1。0m处设置50*50cm纵向临时排水沟,及时排除雨水、积水及梁体养生用水，防止地基在水的浸泡下导致支架下地基沉陷.临时排水沟的外表面用7。5#砂浆进行喷洒抹面，防止雨水的冲刷。支架地基处理支架立杆位置放样安装底托并调旋转螺丝顶面在同一水平面上逐层拼装立杆、横杆安放顶托并按设计标高进行调整安放纵向方木、横向方木、铺设底模、侧模、预压底、腹板钢筋和预应力

15、钢绞线施工，立腹板模板底、腹板钢筋和预应力钢绞线验收合格后泵送浇筑筑砼拆除腹板内模，立顶板模板，施工顶板钢筋和钢绞线等浇筑顶板砼，养护至设计强度100%,且龄期超过7天后进行张拉和压浆封锚施工拆模、落架图1 碗扣支架施工现浇箱梁工艺流程图3。2。2支架立杆位置放样用全站仪放出箱梁中心线,然后用钢尺放出底座十字线，并标示清楚。3.2。3安放底托按标示的底座位置先安放底托，然后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上。注意底座与地基的密贴,对有空隙部位应填筑15号砂浆后坐浆防止底托，严禁出现底座悬空现象.3。2.4安装立杆、横杆和顶托 从一端开始，按照顺桥向90cm或60cm，横桥向90或60cm布设立杆

16、，横杆步距为60cm或120cm，调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧,一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层，最后安放顶托，并依设计标高将U型顶托调至设计标高位置，顶底层横杆步距均为60cm。3。2。5安放方木、铺底模在顶托调整好后铺设纵向1015cm方木，铺设时注意使其两纵向方木接头处于U型上托座上（防止出现“探头”木），接着按30cm或25cm间距铺设横向610cm方木，根据放样出的中线铺设=15mm的竹胶板做为箱梁底模.3。2。6设置剪刀撑支架每隔四排设一横向剪刀撑，纵向剪刀撑沿横向每隔五排设一纵向剪刀撑,水平剪刀撑在垂直方向上的间距不超过2。4m。剪刀撑采用

17、D48普通钢管,且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固。剪刀撑按规范连续设置，确保支架整体稳定。3。2.7弯道桥支架加固措施本标段的攸县互通跨线桥（K85+503.165），上跨A匝道，上部构造为18+28+18m预应力砼连续箱梁，搭设支架时考虑到横向坡度的影响，除按施工位置要求搭设支架外，桥梁内侧支架端部的连线范围内同样搭设支架,支架搭设的横向间距同桥梁横向间距，纵向间距采用90cm.以保证支架在桥梁横坡影响下的稳定性。见施工平面布置示意图。3。2.8预压和沉降观测为保证箱梁砼结构的质量，钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响

18、,同时取得支架弹性变形的实际数值,作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工箱梁前需进行支架预压，预压前将全部碗扣用铁锤打紧。预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋或水箱（梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2），预压时间视支架地面沉降量定，每天至少观察两次，在连续三天的累计沉降值3mm时方可卸载。预压前一定要仔细检查支架各节是否连接牢固可靠,沉降观测点是否布置.预压的荷载根据箱梁自重、模板荷载、施工荷载（含施工人员、各类机具等）及充分考虑施工过程中不可预见的荷载等，合理确定压载总重量。采用堆载的方法均布的压于支架上，并设观测点进行观测。支架及底模完工后,采用汽

19、车吊吊重,按照箱梁设计重量分配预压荷载,并按计算出的总荷载的120%进行超载预压。 2沉降观测 预压前在每跨台墩之间的支架上及相应支架底部布设5组观测点,每组4个点,距墩或台3m4m处布设一组，1/4跨径及1/2跨径布设一组（布置详细情况见图11)。观测分四个阶段:预压加载前、50荷载、120荷载、卸载后.预压时逐日对其进行沉降观测，做好记录,每个观测阶段要观测至少2次，直至最后连续三天的累计沉降值3mm时方可卸载.模板标高调整完毕后，在底板上方无法设置观测点,故观测点设置在底模下的方木上。预压时按照观测阶段和观测时间测设各观测点标高，采用钢尺和DS2水准仪测设各观测点标高,并记录在册。预压时

20、主要观测的数据有：地基沉降、顶板沉降、支架沉降;卸载后顶板可恢复量.沉降稳定卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形数值。根据各点对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模板的高程.观测过程中如发现基础沉降明显、基础开裂、局部位置和支架变形过大现象,应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施. 观测点布置图(图11)3预压砂袋布置以K85+503。165互通立交桥右幅箱梁为例，对满堂支架结构的稳定性和安全性进行验算.为方便施工，统一采用支架横距0。6m，纵距0。9m，步距0.6m，跨中箱梁处为步距1.2米,横向纵坡大的布距0。6米,并在管架间布置剪刀撑.支架搭设范围为整幅桥梁长度。桥下设计净

21、空为5米，箱梁高度为1.7米。以28米跨为例计算说明：根据箱梁自重、模板荷载、施工荷载（含施工人员、各类机具等）及充分考虑施工过程中不可预见的荷载等,合理确定压载总重量。具体如下:箱梁断面面积S=9。351。70.884.15+ (4。152+2.85+3.15)/2*0.22=5.731m2 箱梁自重通过计算，28米箱梁混凝土方量160.468m3、取2.6t/m3,箱梁混凝土自重为417。3t； 一侧翼缘板的方量为1。7（0。16+0。4)/228=13.328m3,则一侧翼缘板混凝土自重为13。328*2.6=34。7t。、模板荷载总模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5计，则模板自

22、重为417。35%=20。87t.其中一侧翼缘板的模板(含侧模及支架）自重为34.7*5=1.74t。、施工不可预见荷载施工时不可遇见荷载取混凝土自重的5，即箱梁总的不可预见荷载为20.87t。其中一侧翼缘板的模板（含侧模及支架)自重为34.75=1。74t.通过以上计算知，一片梁支架承受的总荷载为459.04t,支架预压施工时，预压一侧翼缘板总重量为38.18t，预压底板总重量为497。22t；按施工说明中，等载预压，故一侧翼缘板总重量为38.18t,底板总重量459.04t.2、预压实施方案：采用砂袋预压:砂袋体积为1m3每砂袋重量： 1m31。45T/m3=1。45T（砂的容重平均为1。

23、45 T/m3）每跨所需砂袋数:(38。182+459。04）T/1.45T =370只砂袋布置按断面划分:一侧翼缘板底模共用砂袋38.18/1.45=27只；底模共用砂袋459。04/1.45=317只。砂袋在底模上纵向均匀分布：每侧翼缘板平均堆放27袋;底板放置二层,每层铺设159袋。3、其它现浇箱梁在每座桥梁施工过程中，都得进行预压荷载的计算并确定具体的压载方案,确保现浇梁支架的稳定与确定最终的预拱度数据。4、堆载及卸载在底模上按该点对应的钢筋混凝土梁的自重摆放砂袋,其顺序为每孔从跨中向桥墩摆放。每天至少两次测量各测点的标高，并做好记录，连续预压不少于72h.根据每天测量的数据统计后，确

24、定连续72h内下沉量小于3后可认为支架下沉已稳定.并报请监理组要求进行卸载.采用人工配合吊车，按与加载相反的顺序撤掉砂袋,测得各观测点的标高。计算各点的非弹性变形和弹性变形。根据各点的非弹性变形、弹性变形和梁的预设上拱度值,调整各点立杆的可调顶托达到设计要求，重新整理底模。3。2。9预拱度计算与设置跨中预拱度：12345其中,1为支架卸载后由上部构筑自重及活载一半产生的挠度；2为支架在荷载作用下的弹性压缩;3为支架在荷载作用下的非弹性压缩；4为支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；5为由混凝土收缩、温度变化引起的挠度。预拱度值按设计要求留设，如设计无明确预拱度值时,可根据以往工作经验预拱度值取5c

25、m,并按二次抛物线分配：式中，x距左支点x的预拱度值；x-距左支点的距离;L跨长.四、支架、模板计算4。1支架、模板方案4。1。1模板箱梁底模、侧模和内膜均采用=15 mm的竹胶板。竹胶板容许应力0=70MPa,弹性模量E=6103MPa.4。1.2纵、横向方木纵向方木采用A3华山松,顺纹承压应力为12MPa，截面尺寸为1015cm。截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=1001502/6=3。75105mm3I= bh3/12=1001503/12=2。81107mm3横向方木采用A3华山松，顺纹承压应力为12 MPa，截面尺寸为610cm。截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/

26、6=601002/6=10104mm3I= bh3/12=601003/12=5106mm3考虑到现场材料不同批，为安全起见，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86）中的A3类木材，顺纹承压应力为12。0 MPa，木材湿度超过30%时减低10%，按乘0.9的折减系数取值，则0120.910.8MPa，E=91030.9=8.1103MPa，容重6KN/m3。纵横向方木布置：纵向方木间距一般为90cm，在腹板和端、中横隔梁下为60cm。横向方木间距均布置为25cm。 4。1。3支架采用碗扣支架，碗扣支架钢管为48、t=3。5mm，材质为A3钢，轴向容许应力0=14

27、0 MPa。详细数据可查表1。表1 碗扣支架钢管截面特性外径d(mm）壁厚t(mm)截面积A(mm2）惯性矩I（mm4)抵抗矩W（mm3）回转半径i（mm）每米长自重（N)483.54。891021。2191055。0810315。78横杆：39。6N/m立杆：59。4N/m碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距为90cm，在腹板、端、中横隔梁下为60cm。横杆除顶、底部及1。6m厚腹板（横梁）步距为60cm外，其余横杆步距为120cm。支连接杆和竖向剪刀撑 （具体布置见标准段箱梁碗扣支架布置图）。4.2支架计算4.2。1荷载计算碗口式支架钢管自重,可按表1查取。钢筋砼容重按26kN/m3计算

28、，则腹板和端、中横隔梁为1.7m：261.7=44.2 KPa箱梁底板厚度为22cm(顶板厚度25cm)：260.47=12。22KPa翼缘板根部厚度40cm：260。4=10.4KPa模板自重（含内模、侧模及支架）以砼自重的5计，则:腹板和端、中横隔梁为1.7m：44。20.05=2.21KPa箱梁底板厚度为22cm:12.220。05=0.611KPa翼缘板根部厚度40cm：10。40。05=0。52KPa施工人员、施工料具堆放、运输荷载： 2.5kPa倾倒混凝土时产生的冲击荷载:2。0kPa振捣混凝土产生的荷载: 2.0kPa荷载组合计算强度:q=1.2(+）+1。4（+)计算刚度：q=

29、1.2(+)4。2。2腹板和端、中横隔梁下方支架检算4.2.2.1腹板和端、中横隔梁（1。7 米厚）下方支架检算（1）底模检算底模采用15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=25cm 的610cm横向方木上（计算间距19cm），按连续梁考虑,取单位长度（1.0米)板宽进行计算。说明:一般取0。05m板宽,按计算跨径0.25m连续梁计算，另取1。5kN集中荷载计算跨中弯距进行校核，为了计算方便和安全起见，此处取1。0m板宽进行计算，以下计算同。荷载组合：q=1.2（44.2+2.21）+1.4（2.5+2。0+2。0）=64。792kN/m竹胶板（=15 mm）截面参数及材料力学性能指标:W=bh

30、2/6=1000152/6=3。75104mm3I=bh3/12=1000153/12=2。81105mm3承载力检算:强度：Mmaxql2/1064.7920。252/100。40495KNmmaxMmax /W0。40495106/3。7510410.8MPa0= 70MPa 合格刚度：荷载: q=1。2(44。2+2.21)=55。692kN/mfql4/(150EI)55。6921904/（15061032。81105)0.29mmf0220/4700.47mm 合格（2）横向方木检算横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为60 mm100mm，横向方木亦按三跨连续梁考虑

31、.W=bh2/6=601002/6=10104mm3I=bh3/12=601003/12=5106mm3荷载组合:q1=1.2(44.2+2.21)+1。4(2.5+2。0+2.0）0.25+60。060.10=16。558kN/m承载力计算：强度：Mmaxq1l2/1016。5580.62/100.596KNm （立杆间距60cm）maxMmax /W0。596106/101045.96MPa0= 10。8MPa 合格刚度:荷载: q=1。2(44。2+2.21）0。25=13。923kN/mfql4/（150EI)13.9236004/（1508.11035106）0。297mmf0600

32、/4001。5mm 合格 (3）纵向方木检算纵向方木规格为1015cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底： P=13.10.6=7.86kN纵向方木自重:g60.10.150。09 kN/m力学模式:承载力计算:强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力 R（7.863+0.090。6)/2=11.82KN最大跨中弯距 Mmax11.820.30。090.32/27。860。21.97KN。mmaxMmax /W1。97106/3.751055.25MPa0=10.8 MPa 合格刚度：按最大

33、支座反力布载模式计算：集中荷载: P=7.864-1.4（2。5+2.0+2.0）0。6=25。98kNf =Pl3/（48EI）+5ql4/（384EI）=25。9810006003/(488。11032。81107）+50.096004/（3848.11032。81107）=0。52mmf0600/4001.5mm 合格（4）支架立杆稳定醒计算箱梁腹板及横梁下支架为60cm60cm设置，根据网格划分，每根立杆为四个网格共用,对每个网格的承载贡献为1/4，固每根立杆的承载面积为：0。60.641/4=0.36每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传

34、递的集中力（均以跨度0.6米计算）:P1=（44。2+2.21+2。5+2。0+2.0）0.60.6 +0.090。6=19.1kN梁底到原地面最大高度为8m，按8米计算，碗扣及横杆钢管的重量为（180。0594100.60。0396）0.713kN，并考虑普通钢管的扣件、支架顶托及内模支架的重量取1。2系数，故每杆承受支架自重可计为0。7131。20。856kN，平均立杆重量为0。856/8=0。11kN/m.为安全起见,以下计算可取单根立杆自重0.3kN/m）,其自重为：g=80.3=2.4 KN单根立杆所承受的最大竖向力为： N=19.1+2.4=21。5kNN=40 kN 合格横杆竖向

35、步距按0.6m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载N=40kN.强度验算：aN/Aji=21。51000/489=43。97MPaa=140MPa 合格立杆承载力计算：支架立柱采用48、t3。5mm钢管，立柱底、顶部纵横向水平杆步距为0.6m，中间部分步距1。2m，施工中横杆最大步距为1。2m。钢管截面面积：钢管截面的惯性半径:钢管定位桩的柔度：查表可知，钢管稳定系数0。807钢管承载力为：由上述计算可知,厂家提供横杆竖向步距按1.2m计算时，立杆竖向可承受的最大竖直荷载N=40kN已考虑了压杆稳定和强度折减，只要立杆实际承受荷载小于立杆最大竖直荷载，就说明立杆是稳定的，也能满足强度要求。4

36、。2。2.2箱梁底板厚度22cm下支架检算（1）底模检算底模采用=15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=25cm的 6*10cm横向方木上,按连续梁考虑,取单位长度（1。0米）板宽进行计算.荷载组合:q=1.2（12.22+0。611)+1。4（2.5+2。0+2。0)=24.5kN/m竹胶板（15 mm）截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000152/6=3。75104mm3I=bh3/12=1000153/12=2.81105mm3承载力检算：强度：Mmax=ql2/10=24.50.252/10=0.15KNmmax=Mmax /W=0.15106/3.75104=4MPa0

37、=70MPa 合格刚度：荷载: q=1。2（12.22+0。611）=15。4kN/mF=ql4/(150EI）=15。42504/(15061032.81105)=0。238mmf0=250/400=0.625mm 合格（2)横向方木检算横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上,横向方木规格为60 mm 100mm，横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合：q1=1.2（12。22+0。611）+1。4（2。5+2。0+2.0)0。25+60.060.1=6。16kN/m承载力计算:强度：Mmax=q1l2/10=6。160。62/10=0.22KNmmax=Mmax /W=0。22106/5104=

38、4。4MPa0=10.8 MPa 合格刚度：荷载： q=1.2(12。22+0。611）0。25=3.85kN/mF=ql4/(150EI)=3.859004/（1508.11035106）=0。42mmf0=900/400=2.25mm 合格 （3）纵向方木检算纵向方木规格为1015cm，立杆纵向间距为90cm.纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cm。荷载组合:横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底: P=6。160。9=5.544kN纵向方木自重：g=60.10。15=0.09kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力 R=(5。5443+0。090。9）/

39、2=8。36KN最大跨中弯距 Mmax=8。360.45-0。090。452/2-5.5440.3=2。09KN。mmax=Mmax /W=2。09106/3.75105=5。6MPa0=10.8MPa 合格刚度:按最大支座反力布载模式计算：集中荷载： P=(5.5444-1.4(2。0+2.0+2.5）)0。9=13.986kN/mF=Pl3/（48EI)+5ql4/(384EI）= 13。98610009003/（488.11032.81107）+50.099004/（3848.11032。81107)=0.94mmf0=900/4002.25mm 合格（4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚

40、向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0。9米计算）:P1=（12。22+0.611+2。5+2。0+2.0)0.92 +0.090.9=17。48kN安全起见，满堂式碗扣支架按8米高计，其自重为:g=80.3=2。4kN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=17。48+2。4=19。88kN立杆稳定性：横杆竖向步距按1。2m计算时,立杆数竖向可承受的最大竖直荷载N=40kN。所以N=19。88kNN=40kN 合格强度验算：a=N/Aji=19。881000/489=40.6MPaa=140MPa 合格4.2.2.3 顶板(按厚度25cm）下内模支架

41、计算底模板计算底模板采用厚度为1.5cm的胶合板,底模下610cm方木间距为25cm，由前面计算知模板满足设计要求，不再检算。横向方木计算横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上，横向方木规格610cm，横向方木按连续梁考虑。荷载组合： q1=（1.2260。251。051。4（2.52。02.0）0。2560。060。14。36kN/m承载力计算：强度：跨中弯距：M1/2=q.l2/10=4。360.92/10=0。353kNm应力计算:max=Mmax /W=0。353106/1105=3。53MPa0=10。8MPa 合格刚度：荷载： q=1。2(260.251.05）0。25=2.05k

42、N/mF=ql4/(150EI)=2.059004/(1508。11035106）=0。22mmf0=900/400=2.25mm 合格纵向方木计算纵桥向方木规格为1015cm，立杆纵向间距为120cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为120cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：P=4。360。9=3。924kN纵向方木自重：g=60.10.15=0.09kN/m承载力计算:力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力 R=（3.9243+0.090.9）/2=5。93KN最大跨中弯距 Mmax=5。930.450.090。452/23.9240。3=1。48KN。mmax

43、=Mmax /W=1.48106/1105=1。48MPa0=10。8MPa 合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载： P=(3.9244-1.4(2.5+2。0+2.0）1。2=7。92kN/m纵向方木为1015cm，进行刚度检算：F=Pl3/(48EI）+5ql4/（384EI）=7.92100012003/（488.11032.81107）+50。0912004/(3848.11032.81107）=1。26mmf0=900/4002.25mm 合格（4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计,则纵向方木传递的集中力（以跨度1。2米计算

44、）：P1=(260.251。05+2。5+2.0+2。0)0.91.2 +0.091.2=14.50kN安全起见， 满堂式碗扣支架按1米高计,其自重为：g=10.3=0.3kN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=14.50+0。3=14.8kN立杆稳定性:横杆竖向步距按0。6m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载N=40 kN。所以N=14.8kNN=40kN 合格强度验算:a=N/Aji=14。81000/489=30.3MPaa=140MPa 合格4.2.2。4箱梁翼缘板根部厚度40cm情况下支架检算（1)底模检算底模采用=15 mm的竹胶板，直接搁置于间距L=30cm的 610cm横向方

45、木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0米）板宽进行计算。荷载组合:q=1.2（10。4+0.52）+1。4（2。5+2。0+2。0）=22.2kN/m竹胶板(=15 mm)截面参数及材料力学性能指标：W=bh2/6=1000152/6=3.75104mm3I=bh3/12=1000153/12=2.81105mm3竹胶板容许应力=70MPa,E=6103MPa。承载力检算：强度：Mmax=ql2/1022.20.32/10=0.2KNmmax=Mmax /W=0。2106/3。75104=5。3MPa0=70 MPa 合格刚度：荷载: q=1.2（10。4+0。52)=13。1kN/mf =q

46、l4/(150EI)=13.13004/(15061032。81105）=0。42mmf0=300/400=0.75mm 合格（2)横向方木检算横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上,横向方木规格为60 mm 100mm,横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合：q1=1.2(10.4+0.52)+1.4(2.5+2。0+2。0）0.3+60.060。1=6。7kN/m承载力计算:强度:Mmax=q1l2/10=6.70。92/10=0.54KNmmax=Mmax /W=0。54106/1105=5.4MPa0 =10。8MPa 合格刚度:荷载: q=1。2(10.2+0。52)0。3= 3。86kN

47、/mF=ql4/（150EI）=3.866004/（1508.11035106)=0.82mmf0=600/400=1。5mm 合格 (3）纵向方木检算纵向方木规格为1015cm,立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底： P=6。70.9=6。03kN纵向方木自重：g60。10。150.09 kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力 R（6.033+0。090.6)/2=9。072KN最大跨中弯距 Mmax9。0720.30.090。32/26。70.21.38KN。mmaxMmax /

48、W1.38106/3.751053.68MPa0=10。8 MPa 合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载: P=（6。0341.4（2。0+2.0+2。5)0。6= 9.012kN/mfPl3/（48EI)+5ql4/（384EI)9.01210006003/（488。11032。81107)+50.096004/(3848。11032.81107)0。18mmf0600/4001。5mm 合格（4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力(以跨度0.9米计算):P1=(10.4+0。52+2.5+2。0+2。0）0.

49、92 +0。090。9=14.2kN安全起见满堂式碗扣支架按8米高计,其自重为：g=80.3=2。4 KN单根立杆所承受的最大竖向力为:N=14。2+2.4=16。6kN立杆稳定性：横杆竖向步距按1。2m计算时,立杆数竖向可承受的最大竖直荷载N=40kN。所以N=16。6kNN=40kN 合格强度验算：a=N/Aji=16.61000/489=33。9MPaa=140 MPa 合格4.2.2.6腹板外侧模板检算侧模采用=15 mm的竹胶板，竖向内楞采用间距20cm的610cm方木，横向外楞采用间距60cm的1015cm方木,横向外楞通过顶托及48、t=3。5mm斜撑钢管与翼缘板下方的立柱钢管连

50、接，斜撑钢管间距为60cm。混凝土侧压力:PM=0。22t012v1/2式中：混凝土的自重密度，取26KN/m3；t0新浇混凝土的初凝时间，可采用t0200/(T+15），T为砼入模温度（），取10,则t0=8；1-外加剂影响修正系数,因掺缓凝剂取1.2；2-砼坍落度影响修正系数，坍落度控制在12cm16cm取1.15；v混凝土浇筑速度（m/h)，取0。4PM =0。22268.01。21。150.41/2=39。94KN/m2有效压头高度:h= PM /=39。94/26=1.54振捣砼对侧面模板的压力：4。0kPa倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载按规范取2。0kPa水平荷载:q=1。239。

51、941。54/2+1.4(2。5+4.0+2。0)=48。80kN/m此水平力较腹板和端、中横隔梁处底板竖向力要小得多，而此处布置与腹板和端、中横隔梁处模板系统布置相同，因此侧模和纵横向方木以及斜撑钢管均可以满足要求不需再进行检算。单根斜撑受力为N=48。800.60。9=26.35kN，而扣件抗滑承载力为8.5KN ,因此斜撑钢管至少与3根立柱钢管扣件联接，保险起见至少与4根翼缘板下方立柱钢管扣件联接，联接处立柱钢管的横杆步距为60cm。另外，为防止立柱钢管(弯压构件）失稳,在斜腹板外侧斜支撑钢管处加设通向箱梁中心方向的斜钢管(与多数立柱钢管连接以减少立柱钢管承受的水平荷载）并与立柱钢管联接

52、以平衡两侧斜腹板外侧斜支撑钢管的支撑反力，从而保证支架水平方向稳定。4.2.2。6地基承载力验算由前面各项单杆竖向荷载计算可知：1.7m梁高的腹板和端、中横梁下单杆立柱的最大计算竖向荷载为：21.5KN；箱梁底板下单杆立柱的最大计算竖向荷载为：19。88KN翼缘板根部下单杆立柱的最大计算竖向荷载为:16。6KN取单杆最大竖向荷载N=21。5kKN计算,由碗扣支架底托直接传递到混凝土垫层上，底托尺寸为：1515*0.05cm。则：Ag=0.690。69=0。4761m2垫层荷载：N1=241*0。12+17。510.15=5.5KN基础底面最大荷载为：f=（N+N1）/Ag=27/0。4761=

53、56.7kN/m2。地基处理采用155灰土，12混凝土，上垫1515碗扣支架底托,根据力的扩散原则，计算原状土层荷载。地基承载力计算公式f=N/Ag，f地基受力，N单肢立杆竖向轴力，Ag支撑单肢立杆的原土层面积,由工程地质勘察报告，设计提供的地质勘探资料表明，地表土质为粉质粘土,无软弱下卧层,考虑其它雨雪影响，原状土经过处理后，承载力不得小于150Kpa。4。2.3支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架是组装构件,单根碗扣在承载力允许范围内就不会失稳，因此此以轴心受压的单根立杆进行验算：公式：NN= A碗扣件采用外径48mm，壁厚3 。5mm,A489mm2,A3钢，I10.78104mm4则,回转

54、半径i=（I/A)1/2=1.58cm，查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范表B2：钢管截面特性取值。跨中底板按横杆步距:h=120cm计算。跨中底板钢管长细比L/i=120/1。58=75。9=250取76；轴心受压杆件，查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范附录C:Q235A钢管轴心受压构件的稳定系数0。744，=205MPa跨中底板处：N=0.744489205=74582.28N=74。6KN支架立杆步距120cm中受最大荷载的立杆位于梁中腹板处，其N20。47KN(见前碗扣立杆受力验算）由上可知：跨中底板处：21.5KNNN=74.6KN4.2。4抗风荷载计算攸县地区基本风压 0=

55、0.3kN/m2，风压高度系数 z=0。62，体型系数 s=0.80，密目安全网抗风系数 0=0。8（按建筑结构荷载规范取值）。 求得风荷载标准值：k=0.70.620。80.3=0.101416kN/m2 作用在立杆上的计算值：=ab0k =1.41.20。80。10416=0。14 kN/m2 立杆跨中弯矩：M=0l02/8=0。14001。22/8=0.0252 kN/m2 计算立杆的压弯强度：=N/A+M/=40103/（0.807489）+25.2103/5080=106。3 MPa205 MPa 合格 说明支架抗风荷载安全,并且此支架系统刚度、强度及稳定性能够达到设计要求,满足现场

56、施工条件。425剪刀撑受风荷载计算现浇支架高度小于8m，根据建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范的要求，可不予计算，但为保证设置剪刀撑的安全,计算支架剪刀撑抗风荷载如下：Wk = 0。7zsWo式中:Wk风荷载标准值（KN/m2）；z风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范规定采用1.0；s-风荷载体型系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范规定的竖直面取0.8；Wo-基本风压(KN/m2），按现行国家标准建筑结构荷载规范规定采用0。55；支架受风荷载Wk = 0。7zsWo =0。71。00.80。55=0.31 KN/m2风荷载转化为节点荷载参考脚手架结构计算及安全技术第四节模板支撑架

57、的设计及计算：W1=WkS格S格=1。20。9，支架步距按最大1.2m，横桥向间距按最大0.9m,剪刀撑沿桥纵向间隔按最大4。5m计算.=1.4,可变荷载安全系数。W1=0。311。20。94.51。4=2.11KN依据力的平行四边形关系,Wv=120/902.11=2.81KN Wx=4.215 KN斜杆强度计算：斜杆长细比:L/=150/1。58=94。9=250，查表得0。626斜杆允许承载力:Nx=Af=0。626489205=62753N。剪刀撑采用旋转扣件连接斜杆，其抗滑承载力为Rc=8。5 KN Wx，满足要求。五、门洞设置方案本标段在主线范围内的三座现浇桥梁，因没有便道，无法避

58、让施工机械和车辆的通行,必须设置过车门洞。K21+038。676车行天桥为单箱单室结构,主线跨径为25+30m；K23+265车行天桥为单箱单室结构，主线跨径为30+30m；MK3+184。5分离立交为单箱多室结构，主线跨径为2*25m。本例按MK3+184.5分离立交桥计算。主线路基正常宽度为216。75米，拟定1个过车门洞尺寸为3.5（宽）4。5(高）米。保证施工机械和车辆的通行。（1)荷载分析主线范围内桥梁跨径为30米,左幅箱梁断面结构形式如下图：恒载：S=9。51.5+22(0。15+0.45）/2-【1.5671。1+20。50。25/2+20.40。2/2】3=9。664m2钢筋砼

59、梁荷载：q1=9.664m24m26kN/ m3=1005kN；模板及方木荷载(箱室内外）：q2=0.5kN/ m24m13。5m2=54kN;恒=1059kN; 活载:人员及设备荷载：q3=2 kN/m24m13.5m=108kN； 砼振捣荷载：q4=2KN/ m24m13。5m=108kN；活=216kN； 总受力: 总=1.2恒+1。4活=1。21059+1.4216=1573.2 kN；（2)主梁工字钢选型初选主梁工字钢型号为I40a;单根长度为6m，间距0。5m,计28根,计算跨径为4m；I40 a型工字钢参数为：E=2.1105Mpa;w=145Mpa；IX=21714cm4;WX =1085.7cm3;预留门洞示意图作用在主梁工字钢上的线荷载为：q=1573.2KN/2