工字钢悬挑脚手架专项施工组织设计

第一节编制依据 建设单位提供的设计施工图纸 空港新城•桂馥家园B1、B2栋《施工组织设计》 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社； 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社； 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2001中国建筑工业出版 社; 《混凝土结构设计规范》GB50010-200冲国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。 第二节工程概况 重庆空港新城桂馥家园安置房B1、B2栋工程位于重庆市渝北区空港新城内桂馥大 道及兰桂大道交叉口东则F13-2/01地块，B1、B2栋为地上26层住宅楼，建筑高度为 78米，各栋建筑面积为15941.87卅。设计结构安全等级为二级，抗震设防烈度为 6 度，结构的抗震类别为丙类，设计合理使用年限为 50年。结构形式钢筋混泥土框架 剪力墙结构。 合同工期： 2011年8月1日 2012 年10月1日 建设单位：重庆市空港新城建设投资（集团）有限公司 设计单位：北京世纪中天国际建筑设计有限公司 监理单位： 重庆永鑫工程项目管理有限公司 施工单位：重庆市渝北区广厦建筑工程公司 第三节脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下 几点： 1 、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2 、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3 、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4 、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查 验收； 5 、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JGJ59-99检查标准要求，要符合 重庆市渝北区文明标准化工地的有关标准。 6 、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的 施工经验，决定采用以下脚手架方案： B1、B2栋首层至八层采用落地式双排钢管脚手架， 其中与A1、A2栋地下车库相邻 的一面首层至二层采用落地式双排钢管脚手架，三层至八层采用悬挑式双排钢管脚 手架。从第八层开始每六层分别在第八层、十四层、二十层楼面采用悬挑式双排钢 管脚手架搭设。 第四节 脚手架的材质要求 1 、钢管落地式脚手架和外悬挑式钢管脚手架， 选用外径48mm壁厚2.80mm钢 材强度等级Q235-A钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯， 新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资 质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可 在施工中使用。 2 、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件 标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供， 不得有裂纹、气孔、 缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵 活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm钢管螺栓拧紧力矩达70N.m寸不得破坏。 如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等 试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。 3 、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、 大小横杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆红白相间两种颜色。 4 、脚手板、脚手片采用符合有关要求。 5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/ 100cm2做耐贯穿试验不穿 透，1.6 x 1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要 求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。 6 、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》(GB/T 700) 中Q235A冈的要求。 7、 型钢水平悬挑杆采用16a号工字钢 8、 预埋锚环的直径为C 16的圆钢。 第五节 脚手架的搭设流程及要求 落地式脚手架 1、 地基处理与底座安放 (1) 对地基进行平整夯实后用100厚C20砼硬化。 (2) 按脚手架的柱距、排距要求进行放线、定位。 (3) 铺设垫板(块)和安放底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳， 不得悬空。 2、 杆件搭设顺序 脚手架的搭设顺序如下：放置纵向扫地杆f立柱f横向扫地杆f第一步纵向扫 地杆—第一步横向水平杆—连墙件(或加抛撑)—第二步纵向水平杆—第二步 横向水平杆…… 3、其它各杆件的设置、脚手板的铺设、安全网挂设、架体内封闭等同悬挑式脚 手架。 普通悬挑架 悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑一纵向扫地杆一立杆 一横向扫地 杆f小横杆f大横杆（搁栅剪刀撑f连墙件f铺脚手板f扎防护栏杆f扎安全 网。 先制作工字钢悬挑梁，将工字钢上表面的脚手架底座采用C 25钢筋焊牢。在悬 挑层将C 16悬挑梁锚固筋预埋到梁板内，然后浇筑梁板混凝土，待混凝土强度达到 10M后，再进行工字钢悬挑梁安装，在混凝土强度达到 15M后才能逐步施加脚手架 荷载。 开始搭设时应按拉结要求设置临时拉结杆，直至拉结件安放稳定后，方可根据 情况拆除。当脚手架搭设到拉结件的构造点时， 在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、 横向水平杆后，应立即设置拉结杆。 纵向水平杆的搭设应四周交圈，用直角扣件与内外立杆固定。 双排脚手架横向水平杆靠墙一端的外伸长度不大于杆件总长的 0.4倍，且不大于 500mm. 悬挑脚手架计算时，立杆的横距按1.05米考虑，实际搭设时立杆的横距按800 施工（严禁超过1.05米）。 工字钢悬挑梁的制作见下图 1 、楼板砼强度 为了砼强度满足悬挑脚手架抗压抗拨的需要，楼板砼强度等级必须满足设计要 求后搭设(具体计算数据参阅脚手架计算书)。 2 、立杆间距 (1) 脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m,步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m,水平 4.5m(即二步三跨)：里立杆距建筑物0.3m。 (2) 脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交 错布置，高度方向相互错开500m以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内， 以保证 脚手架的整体性。 (3) 立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm 左右。 (4) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。 3 、大横杆、小横杆设置 (1) 大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面， 每侧外伸长度为150mm (2) 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆， 两端固定在立杆，以形成空间结 构整体受力。 4 、剪刀撑 脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道 剪刀撑之间的净距离不应大于15m剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于 im应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横 向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于 150mm 5 、脚手板、脚手片的铺设要求 (1) 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为 200mm里外立杆应满 铺脚手板，无探头板。 (2) 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设， 满铺到位，不留空位，不能满铺处必 须采取有效的防护措施。 (3) 脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整， 铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 6 、防护栏杆 (1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭， 且将安全 网固定在脚手架外立杆里侧。 (2) 选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 (3) 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于 2道，高度分别为0.9m和1.3m。 (4) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护 栏杆和30cm高踢脚杆。 7 、连墙件 (1) 脚手架与建筑物按水平方向4.5m,垂直方向3.6m,设一拉结点。楼层高度超 过4m则在水平方向加密，如楼层高度超过 6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉 钢丝绳。 (2) 拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角I米以内范围按垂直方向每3.6 米设一拉结点 (3) 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4) 外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时， 必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。 8 、架体内封闭 (1) 脚手架的架体里立杆距墙体净距为 300mm如因结构设计的限制大于300mm 的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。 (2) 脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3) 施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。 支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在 悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保 上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接 150-200mm ©25m的钢筋，立 杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。 第六节脚手架计算书 普通悬挑架 一、参数信息： 1. 脚手架参数 双排脚手架搭设高度为19.5米，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80 米; 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2根； 脚手架沿墙纵向周长为164米； 采用的钢管类型为①48X2.8 ； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80 ; 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连 接; 连墙件连接方式为双扣件连接； 2. 活荷载参数 施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000 ;脚手架用途：结构脚手架； 同时施工层数:2层； 3. 风荷载参数 本工程地处重庆市渝北区，查荷载规范基本风压为 0.450，风荷载 高度变化系数修为0.840，风荷载体型系数 抄为0.645 ； 计算中考虑风荷载作用； 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248 ； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300 ;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140 ； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005 ;脚手板铺设层数:4层； 脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹串片脚手板挡板； 5. 水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2米，建筑物内锚 固段长度1.8米。 与楼板连接的锚环直径(mm): 0 16钢筋 楼板混凝土标号:C30； 6. 拉绳与支杆参数 支撑数量为:1 ； a —内排架距离墙隹度lb —立杆的横距或排距 £1—第一道支撑距离墻的距离 m—悬挑梁锚固长度 =1 t--悬挑梁县挑长度 悬挑脚手架侧面图 钢丝绳安全系数为3500 ; 钢丝绳与墙距离为（m）:2.800 ; 悬挑水平钢梁在建筑物大转角处采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离 建筑物1.00 m la--立杆纵距 h—立杆步距 悬挑架正立面囹 二、大横杆的计算： 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第524条规定，大横 杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的 脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1. 均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P 1=0.038 kN/m ; 脚手板的自重标准值:P2=0.300 X 0.800/(2+1)=0.080 kN/m ; 活荷载标准值：Q=3.000 X 0.800/(2+1)=0.800 kN/m ; 静荷载的设计值：q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.080=0.142 kN/m ; 活荷载的设计值:q 2=1.4 X 0.800=1.120 kN/m ; q= 」\ 1 *丄”丄 111门11川11匸口 >―1——*~~1_*―_Jt 图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） lll'lllllll 匸H >_i___i_i_-F 1 1 II 1 1 1 b N a a >——i+ 图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩） 2. 强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下： 甌唤=00站厂十010衍尸 跨中最大弯距为 MmaR08 X 0.142 X 1.5002+0.10 X 1.120 X 1.5002 =0.278 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下： M论一 0 10知F 7117咛》 2 2 支座最大弯距为 M2ma= -0.10 X 0.142 X 1.500 -0.117 X 1.120 X 1.500 =-0.327 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： o=Max（0.278 X10：0.327 X06）/5080.0=64.370 N/mm 2; 大横杆的最大弯曲应力为 0= 64.370 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求! 3. 挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下： ’阿爲+ 0 990牆 其中： 静荷载标准值:q 1= Pi+R=0.038+0.080=0.118 kN/m ； 活荷载标准值：q 2= Q =0.800 kN/m ; 最大挠度计算值为： V= 0.677 X 0.118 X 1500.04/(100 X 2.06 X 105x 121900.0)+0.990 X 0.800 X 1500.07(100 X 2.06 X 105 X 121900.0) = 1.758 mm ; 大横杆的最大挠度1.758 mm小于 大横杆的最大容许挠度1500.0/150 mm与 10 mm,满足要求！ 三、小横杆的计算 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算， 大 横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最 不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1. 荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.038 X 1.500 = 0.058 kN ; 脚手板的自重标准值： R=0.300 X 0.800 X 1.500/(2+1)=0.120 kN ; 活荷载标准值：Q=3.000X 0.800 X 1.500/(2+1) =1.200 kN ; 集中荷载的设计值:P=1.2 X (0.058+0.120)+1.4 X 1.200 = 1.893 kN 1 f \ F 9 r 1 r * f 1 F * F * f 0 f 、 r 片 r \ F £ f 1 I1 % r * • -1 q L；3 L/3 P 1 P 1 小横杆计算简图 2. 强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配 的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： Mmax = 1.2 X 0.038 X 0.800 2/8 = 0.004 kN.m ; 集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mmax = 1.893 X 0.800/3 = 0.505 kN.m ; 最大弯矩 M= Mqmax + M pmax = 0.509 kN.m ； 最大应力计算值 (T= M / W = 0.509 X106/5080.000=100.102 N/mm 2 ; 小横杆的最大应力计算值 (t=100.102 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求！ 3. 挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配 的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下 4 5 VqmaF5X 0.038 X 800.0 /(384 X 2.060 X 10 X 121900.000) = 0.008 mm ; 大横杆传递荷载 P = p 1 + p 2 + Q = 0.058+0.120+1.200 = 1.378 kN ; 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下 pity2 Umax = 1377.600 X 800.0 X (3 X 800.0 2-4 X 800.0 2/9 ) /(72 X 2.060 X 105 X 121900.0) = 0.997 mm ; 最大挠度和 V = V qmax + V pmax = 0.008+0.997 = 1.005 mm ； 小横杆的最大挠度和1.005 mm小于小横杆的最大容许挠度 800.000/150=5.333 与 10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑力的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力 系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范 525): R w Rc 其中Rc --扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN ; R --纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值：P i = 0.038 X 1.500 X 2/2=0.058 kN ; 小横杆的自重标准值：P 2 = 0.038 X 0.800=0.031 kN ; 脚手板的自重标准值:P 3 = 0.300 X 0.800 X 1.500/2=0.180 kN ; 活荷载标准值：Q = 3.000 X 0.800 X 1.500 /2 = 1.800 kN ; 荷载的设计值:R=1.2 X (0.031+0.180)+1.4 X 1.800=2.773 kN ; R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内 容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 N G1 = [0.1248+(1.50 X 2/2+1.50 X 2) X 0.038/1.80] X 19.60 = 4.328 ; ⑵脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 N g2= 0.300 X4X 1.500 X (0.800+0.2)/2 = 0.900 kN ; (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准 值为0.14 N G3 = 0.140 X 4X 1.500/2 = 0.420 kN ; (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.005 N G4 = 0.005 X 1.500 X 19.600 = 0.147 kN ; 经计算得到，静荷载标准值 N g=Ng+Nb+N3+N34 = 5.795 kN ； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和， 内、外立杆按 总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 N f 3.000 X 0.800 X 1.500 X 2/2 = 3.600 kN ; 风荷载标准值按照以下公式计算 其中Wo --基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》 的规定采用： W o = 0.450 kN/m 2; U z--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》 的规定采用： U z= 0.840 ; U s --风荷载体型系数：取值为0.645 ; 纵距内施工荷载 (GB50009-2001) (GB50009-2001) 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 X 0.450 X 0.840 X 0.645 = 0.171 kN/m 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2N g+1.4Nq= 1.2 X 5.795+ 1.4 X 3.600= 11.994 kN ; 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 N g+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 5.795+ 0.85 X 1.4 X 3.600= 11.238 kN ; 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为 Mw = 0.85 X 1.4WkLah2/10 =0.850 X 1.4 X 0.171 X 1.500 X 2 1.800 /10 = 0.099 kN.m 六、立杆的稳定性计算 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为: (J 立杆的轴向压力设计值 ：N =11.994 kN ; 计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ; 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表 5.3.3得：k = 1.155 ; 计算长度系数参照《扣件式规范》表 5.3.3得：卩=1.500 ; 计算长度，由公式I o = k山 确定：I。= 3.119 m ; 长细比 Lo/i = 197.000 ; 轴心受压立杆的稳定系数©，由长细比I o/i的计算结果查表得到：护 0.186 ; 立杆净截面面积 A = 4.89 cm 立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm 3; 钢管立杆抗压强度设计值 [f] =205.000 N/mm 立杆稳定性计算（r= 131.865 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值[f]= 205.000 N/mm2,满足要求！ 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =11.238 kN ; 计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表 5.3.3得：k = 1.155 ; 计算长度系数参照《扣件式规范》表 5.3.3得：卩=1.500 ; 计算长度,由公式I ° = kuh 确定：10 = 3.119 m ； 长细比：L 0/i = 197.000 ; 轴心受压立杆的稳定系数©，由长细比I o/i的结果查表得到：护0.186 立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2; 立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm 3; 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm 2; (r= 11237.616/(0.186 M89.000)+98703.553/5080.000 = 142.983 N/mm 2; 立杆稳定性计算（r= 142.983 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值[f]= 205.000 N/mm2,满足要求! 七、连墙件的计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: N i = N lw + N 0 风荷载标准值Wk = 0.171 kN/m ; 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m 2; 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N 0= 5.000 kN ； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nw = 1.4 x WX Aw = 3.871 kN ; 连墙件的轴向力设计值 Nl = N w + Nq= 8.871 kN ; 连墙件承载力设计值按下式计算： N f = ©A [f] 其中©--轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比10 /i = 200.000/15.800 的结果查表得到 ©=0.966 , l为内 排架距离墙的长度； 2 2 又： A = 4.89 cm ; [f]=205.00 N/mm ; 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.966 X 4.890 X 10-4 X 205.000 X 103 = 96.837 kN； Nl = 8.871 < Nf = 96.837, 连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到Nl = 8.871小于双扣件的抗滑力16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算： 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载h的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为800mm内排脚手架距离墙体300mm支拉斜杆的支点 距离墙体为1000mm 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20 cm 4,截面抵抗矩W = 108.30 cm3，截面 积 A = 21.95 cm 2。 受脚手架集中荷载 N=1.2 X 5.795 +1.4 X 3.600 = 11.994 kN ; 水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 21.950 X 0.0001 X 78.500 = 0.207 kN/m ; 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 询 b皤 丄 t 0 0.020.0Z1 ' 10.309 10.35 悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN） 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R[1] = 13.864 kN ； R[2] = 10.884 kN ； R[3] = -0.120 kN 。 最大弯矩 Mma= 1.413 kN.m ; 最大应力 c=M/1.05W+N/A= 1.413 X106 /( 1.05 X108300.0 )+ 0.000 X 103 / 2195.0 = 12.425 N/mm 2; 水平支撑梁的最大应力计算值12.425 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设 计值215.000 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a号工字钢钢,计算公式如下 <[/] 其中血--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 工 570^ 235 恥=570 X10.0 03.0 X235 /( 1000.0 X160.0 >235.0) = 2.24 由于血大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B,得到 址值为 0.944。 经过计算得到最大应力 (r= 1.413 >106/( 0.944 >08300.00 )= 13.815 N/mrri; 水平钢梁的稳定性计算 c= 13.815 小于[f] = 215.000 N/mm2 , 满足要求！ 十、拉绳的受力计算： 水平钢梁的轴力FAh和拉钢绳的轴力甩按照下面计算 Rah =工衣m cos闵 其中FLcos 9为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 Rci=RUiSn 9 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： FU1=14.722 kN ; f^一、拉绳的强度计算 钢丝拉绳（支杆）的内力计算： 钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力R均取最大值进行计算，为 R=14.722 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算: 其中［Fg］-- F g -- a -- 绳分别取0.85、 K -- 钢丝绳的容许拉力（kN）； 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）; 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X 19、6X 37、6X 61钢丝 0.82 和0.8 ; 钢丝绳使用安全系数。 计算中［Fg］取 14.722kN, o=0.820，K=3.500，得到: 经计算，钢丝绳最小直径必须大于12.000mm才能满足要求! 钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算 钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力Rj的最大值进行计算作为拉环的拉力 N,为 N=R=14.722kN 钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为 其中[f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm 2; 所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（1472.213 X 4/3.142 X 1/2 125.000) =13.000mm； 十二、锚固段与楼板连接的计算 ： 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下: 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.120 kN ； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为： 其中[f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]= 2 50N/mm; 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[119.761 X 4/(3.142 X 50X 2)]1/2 =1.235 mm ; 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面， 并要保证两侧30cm 以上搭接长度。 2. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如 下： 锚固深度计算公式： 啦] 其中N --锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力， N = 0.120kN ; d -- 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm [f b]-- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取 1.570N/mm； h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h要大于 119.761/(3.142 X 20.000 X 1.570)=1.214mm。 3. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式： 其中N --锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力， N = 10.884kN ; d -- 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm; b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5X d=100.000mm f cc --混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取 0.950f c=16.700N/mm； 经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力N=10.88 kN，楼板混凝 土局部承压计算满足要求！ 第七节 脚手架搭设的劳动力安排 1 、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量， 确定本工程外脚手架搭设人员需要15〜20人，均有上岗作业证书。 2 、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责 人负有指挥、调配、检查的直接责任。 3 、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业, 并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。 第八节 脚手架的检查与验收 普通悬挑架 1 、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设； 2 、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任； 3 、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中"外脚手架检查评分表"，所列项目和施工方案要求 的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签 证，方能交付使用。 4 、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。 第九节脚手架搭设安全技术措施 普通悬挑脚手架 1 、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成 避雷网络，并检测接地电阻不大于30Q。 2 、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接 地处理。 3 、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固， 以达到坚 固稳定，确保施工安全。 4 、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料蔑混用。 5 、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 6 、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、 外传递平衡。 7 、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 8 、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使 用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 9 、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于 3kN/m2, 确保较大安全储备 10 、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层， 临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。 11 、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的 临时撑拉措施。 12 、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。 第十节脚手架拆除安全技术措施 普通悬挑脚手架 1 、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准， 进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材 料堆放地点、劳动组织安排等。 2 、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥， 禁止非作业人员进入。 3 、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4 、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、 斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同 时进行拆架作业。 5 、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时， 应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6 、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后 才能拆除。 7 、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时， 应先通知对方，以防坠落。 8 、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9 、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离 10 、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随 运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11 、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。 12 、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13 、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为 事故。 14 、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 15 、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆 内未清除的残留物从高处坠落伤人。 单纯的课本内容，并不能满足学生的需要，通过补充，达到内容的完善 教育之通病是教用脑的人不用手，不教用手的人用脑，所以一无所能。教育革命的对策是手脑联盟，结果是手与脑的力量都可以大到不可思议。