【建筑施工方案】通和脚手架施工方案(DOC 38页)

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1、一、 工 程 概 况1、工程名称:通和易居时代公寓2、工程地点：合肥市黄山路与东至路交叉口3、建设单位：安徽省通和房地产开发有限公司4、设计单位:安徽建筑工业学院建筑设计研究院本工程为通和佳苑小区的通和易居时代公寓，地上20层，地下一层。屋顶为平屋顶。地下室建筑面积：6744。76，地上建筑面积：38092，总建筑面积:44836。76.本工程耐火等级为一级，屋面防水等级为二级，结构形式为钢筋砼框架-核心筒结构;有机械防排烟系统，喷淋系统.抗震设防烈度为7度；设计耐久年限50年。二、脚手架的总体设置32.1m以下用落地式脚手架,在32。1m、48.6m、65.1m标高处用16a号槽钢做悬挑式脚

2、手架.三、脚手架搭设的立杆横距、立杆纵距、步距、连墙件及构造要求的有关规定1立杆步距：1。8米,立杆横距:0.85米,立杆纵距1。5米。2、连墙件采用刚性连墙件,竖向：每二步布置；水平向：每三个立杆跨度布置一道;转角处相应加密。3、纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上（即传力方向为：各荷载至纵向水平杆至横向水平杆）,并应等间距布置，间距不应大于400mm.4、为满足装修要求，墙面突出部分与脚手架的净距为250mm。5、底部须设置纵、横向扫地杆。扫地杆离底座的距离为150mm。6、立杆接长除顶层顶步外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接.7、外立杆顶端高出女儿墙上口1m且还应高出檐口上口

3、1.5m，里立杆低于檐口50cm.8、剪刀撑与地面的倾角为45度角，剪刀撑跨越立杆的最多根数为6根.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。9、纵向水平杆采用搭接时，搭接长度不应小于1m且应等距离设置三个旋转扣件固定,纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。10、相邻杆件搭接、对接必须错开，同一平面上的接头不得超过50。11、安全网应采用阻燃密目式安全网,且应将安全网固

4、定在脚手架外立杆里侧，不宜将网围在各杆件的外侧,安全网应用不小于18铅丝张挂严密.12、每个主节点必须设置一根横向水平杆,横杆两端各伸出立杆的净长度不少于10cm且必须保持一致。13、脚手架外侧自第二步起必须设1。2、0。6 m高同材质的防护栏杆。14、铺设脚手片，应采用对接平铺，四个角应用直径不小于16铅丝双股并联绑扎且不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，脚手片应完好无损，破损的要及时更换.15、落地脚手架搭设在地下室人防顶板上,顶板荷载设计值为60KN/.16、悬挑架必须具有足够的承载力、刚度和稳定性，能承受施工过程中的各种荷载，荷载不得超过结构的允许强度，确保安全.四、脚手架材质的有关

5、要求1、钢管脚手架应选用外径48mm，壁厚3。5mm的A3钢管，表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、压痕、划道,新用钢管有出厂合格证和质量检验报告。2、钢管脚手架搭设使用的扣件应符合建设部钢管脚手架扣件标准要求，有扣件生产许可证，规格与钢管匹配。3、安全网采用密目式尼龙立网，必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验员检验合格证。4、竹脚手片不得有断裂、滑移现象.5、旧扣件使用前必须进行质量检测，出现滑丝的必须更换，有裂缝、变形的禁止使用。6、旧钢管使用前应进行检测，对严重锈蚀和变形的不得使用。7、底排立杆及扫地杆均漆黄黑相间色。五、搭设前的准备工作1、单位负责人应按本方案中有关脚手架的要求向架

6、设和使用人员进行安全技术交底。2、钢管、扣件、脚手板等材质应进行检查验收,不合格产品不得在工程中使用.3、经检验合格后的配件应按品种、规格分类,不得与其它非合格品混在一起。4、脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm.5、清除搭设场地内杂物,平整搭设场地，并使排水畅通场地无积水.6、如果搭设的是新钢管应有产品合格证，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝，结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。如是旧钢管应先取样进行检查，当锈蚀深度超过规定值的不得使用。进场材料必须经过验收，方可进入施工现场。7、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。8、竹脚手片要采用竹笆板

7、.六、脚手架搭设1、落地脚手架的搭设顺序为：立杆小横杆-大横杆隔栅-剪刀撑-栏杆-踢脚杆脚手片，悬挑架搭设顺序为：槽钢安装- 立杆小横杆大横杆隔栅-剪刀撑-栏杆踢脚杆脚手片2、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上两步。3、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用4、每搭完一步脚手架后,应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。5、立杆：搭设立杆前外架基础全部用砼硬化处理.立杆接长各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置。两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离为0。5米，各接头中心至主节点的距离要小于步距的

8、1/3。6、当搭至有连墙件的构造节点时，在搭设完该处的立杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。7、脚手架与墙体采用刚性拉接，在按水平方向3个立杆跨度，垂直方向每二步布置，即采用二步三跨的办法实行拉结，拉结点在转角和顶部处要加密。8、脚手架外侧设置剪刀撑，剪刀撑与地面成45度角,从端头起经六根立杆共五跨，自上而下、左右连接设置。剪刀撑与其他杆件采用搭接，搭接长度不小于1米，采用三只扣件紧固。9、脚手架施工层与底层里立杆与建筑物之间必须进行封闭，其他每隔三步隔离一次。如果里立杆与墙体距离大于20CM则必须铺设站人片。10、脚手架外侧自第二步起设0。6m及1.2m高同材质的防护栏杆。脚手片层层满铺，并

9、用16铅丝双股绑扎不少于四点，要求绑扎牢固，交接处平整，无探头板。脚手架在第二步开始用合格的密目式安全网全封闭.11、外架在立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆,确保安全受力。12、脚手架搭设后由公司组织分段进行验收,每搭设3步架子进行验收一次，验收合格并挂合格牌后方可使用。13、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工。搭设时工人必须戴好安全帽，系好安全带，穿防滑工作服，袖口、裤口要扎紧。14、作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备.15、当有六级及六

10、级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪.16、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件；主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆、连接杆。17、不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。18、脚手架应做接地、避雷措施。19、搭设时地面周围应设围拦和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内.20、当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上层连墙件搭设完后方可根据情况拆除.21、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设七、安全通道(落地架部分)1、通道应附着搭设在脚手架的外侧，不得悬挑，坡度为1：3,宽度为1。2m

11、,转角处平台面积不小于3平方米，斜道立杆应单独设置，不得借用脚手架立杆,并应在垂直和水平方向每隔一步或纵距设一连接。2、斜道两侧及转角平台外围均应设1.2m高防护栏杆和30cm高踢脚杆,并用合格的密目式安全网封闭。3、斜道侧面及平台外侧应设置剪刀撑.4、斜道脚手板应采用横铺，每隔2030cm设一防滑条，防滑条宜采用4060mm方木，并多道铅丝绑扎牢固。5、斜道和进出通道的栏杆、踢脚杆统一漆黄黑相间色。八、脚手板片的铺设1、脚手片应满铺，离开墙面150mm。2、在拐角、斜道平台口处的脚手片,应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。九、脚手架验收1、脚手架搭设后由公司组织分段验收(一般不超过3步架)，办

12、理验收手续。验收表中应写明验收的部位,内容量化，验收人员履行签字手续，验收不合格的，应在整改完毕后重新填写验收表。脚手架验收合格后并挂合格牌后方可使用。2、脚手架应进行定期和不定期检查，并按要求填写检查表，检查内容量化，履行检查签字手续，对检查出的问题应及时整改，项目部每星期检查一次。十、脚手架拆除1、拆除脚手架前的准备工作；2、全面检查脚手架的扣件连接、连墙杆、支撑体系等是否符合构造要求。3、由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。4、清除脚手架上杂物及地面障碍物。5、在脚手架周围设置警戒区,派专人看守。6、脚手架拆除顺序：脚手片-栏杆踢脚线大横杆-小横杆-立杆。7、拆除作业必须由上而下逐层进

13、行，严禁上下同时作业.8、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步。9、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件。10、如脚手架采取的是分段、分立面拆除时,对不拆除的脚手架两端设置连墙件和横向斜撑加固。11、拆除脚手架时严禁把各种构配件抛掷至地面。12、运至地面的构配件应按规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆放存放。13、拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志，警戒区域内禁止非工作人员通行和地面施工人员施工，并设专人负责警戒.14、所有高空作业人员应严格按高空作业规定执行和遵守安

14、全纪律及绑扎吊运，严禁将各构件抛至地面。十一、有关安全技术措施1、安全网：全封闭张挂.安全网与安全网搭接处用18号铅丝连接在一起,要求搭接严密，不得留有空隙。安全网应张挂在外立杆内侧，脚手片不得外露。2、高血压、心脏病、视力不良等患者及酒后的人严禁上架作业。3、施工人员必须戴好安全帽,工具要妥善放在工具袋内，在脚手架上不得打闹，严禁高空抛物。脚手架搭设人员必须培训考核合格取得合格证后方可上岗。4、遇到六级以上大风及有雾、雨、霜等天气时，不得在脚手架上操作。5、脚手架堆放重量应符合施工规范要求,脚手架上的施工荷载重规定为：结构施工阶段3KN/m2，装饰施工阶段2KN/m26、当天搭设完工后,应仔

15、细检查岗位四周情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复，确认无安全隐患时，方可撤离岗位。7、离墙大于200mm处，操作层、首层及中间每隔2排就做好一道封闭，且应封闭严密。等于或小于200mm时底层、施工层、顶层应做好封闭。8、作业层端部脚手片探头长度应取130-150mm两块脚手片外伸长度的和不应大于300mm，其两端均应与支撑杆可靠地固定严防倾翻。9、脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。10、严禁将外径48mm和51mm的钢管混用。11、外露杆件(包括第一排钢管）全部刷黄色油漆两道，第一步内外立杆则应刷黑黄相间色标。12、木工支模严禁使用外架，应单独搭设支模架。1

16、3、脚手架应经有关部门专职人员检查验收合格后方可使用.十二、落地式扣件钢管脚手架计算书一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 32.1 米，立杆采用单立管;搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。50米，立杆的横距为0。85米，大小横杆的步距为1。80 米；内排架距离墙长度为0.25米;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483。5；为了安全计算时采用483。0横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0。80；连墙件采用两步三跨，上部按三跨每层设置，竖向间距 不大于3。60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2。活荷载参

17、数施工均布活荷载标准值：3 kN/m2；同时施工层数：2 层;3.风荷载参数本工程地处安徽省合肥市，基本风压为0。35 kN/m2;风荷载高度变化系数z为1.13，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用;4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0。1248；脚手板自重标准值(kN/m2）:0。300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:0。150；安全设施与安全网（kN/m2）:0。005;脚手板类别:竹笆片脚手板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2)：0.033;5.地基参数地基土类型:素填土;地基承载力标准值（kN/m2）:500.00；立杆基础底面面积

18、(m2）:0。09；地面广截力调整系数:0.40。 二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)第5。2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0。033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3000.850/（2+1)=0.085 kN/m ；活荷载标准值: Q=2.5000.850/(2+1)=0.708 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20。033+1.20。085=0.142 kN/m;活荷载

19、的设计值: q2=1.40.708=0。992 kN/m; 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩)2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0。080.1421。5002+0.100.9921.5002 =0.249 kN.m;支座最大弯距计算公式如下： 支座最大弯距为 M2max= -0.100。1421。50020.1170.9921.5002 =0。293 kN。m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0。249106，0。293106）/4

20、490。0=65.256 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 65。256 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0。033+0。085=0。118 kN/m; 活荷载标准值： q2= Q =0。708 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770。1181500.04/(1002.06105107800。0）+0.9900。7081500。04/（1002.06105107800.0) = 1.781 mm；大横杆的最大挠度

21、1.781 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ1302001第5.2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值:p1= 0.0331。500 = 0.050 kN；脚手板的自重标准值：P2=0。3000.8501。500/（2+1）=0。128 kN；活荷载标准值：Q=2。5000。8501。500/（2+1） =1。063 kN；集中荷载的设计值： P=1。2(0

22、.050+0。128)+1.4 1。063 = 1.700 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1。20。0330.8502/8 = 0。004 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax = 1.7000.850/3 = 0。482 kN。m ;最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.485 kN。m；最大应力计算值 = M / W = 0。485106/4490。000=108.107 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =108.107 N/m

23、m2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205。000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下： Vqmax=50。033850。04/(3842。060105107800.000) = 0.010 mm ;大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.050+0。128+1.063 = 1.240 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1239。950850.0（3850.024850.02/9 ） /(722.060105 10780

24、0.0） = 1.217 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0。010+1。217 = 1.227 mm；小横杆的最大挠度和 1.227 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 850。000/150=5.667与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5。1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取6。40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖

25、向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0。0331。5002/2=0.050 kN;小横杆的自重标准值： P2 = 0.0330.850=0.028 kN;脚手板的自重标准值： P3 = 0.3000.8501。500/2=0。191 kN;活荷载标准值： Q = 2.5000.8501。500 /2 = 1。594 kN;荷载的设计值： R=1。2（0.028+0.191）+1.41.594=2。495 kN；R 6。40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1）每米立杆承

26、受的结构自重标准值（kN)，为0.1248 NG1 = 0。1248+(1。502/2+1。502)0。033/1.8032.10 = 6。678；(2)脚手板的自重标准值（kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0。30 NG2= 0.30041。500（0。850+0.3)/2 = 1.035 kN；（3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15 NG3 = 0。15041.500/2 = 0。450 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005 NG4 = 0。0051.50032。100 = 0.241 kN；经计算得到

27、，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.404 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2.5000。8501。5002/2 = 3。188 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.350 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用： Uz= 1.130 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645;经计算得到,风荷

28、载标准值 Wk = 0.7 0.3501.1300。645 = 0.179 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1。4NQ= 1。28。404+ 1.43。188= 14.547 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.404+ 0.851.43.188= 13.878 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0。850 1。40。1791。500 1.8002/10 = 0.103 kN.m;六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的

29、稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =14。547 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3。3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3得 ： = 1。500 ;计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4。24 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205。000 N/

30、mm2； = 14547。000/（0。188424.000)=182.501 N/mm2；立杆稳定性计算 = 182.501 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =13。878 kN；计算立杆的截面回转半径 :i = 1。59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得 ： = 1。500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 196。000 ；轴

31、心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 := 0.188立杆净截面面积 : A = 4.24 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 4。49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 :f =205.000 N/mm2； = 13878。111/（0.188424.000）+103273。162/4490。000 = 197.104 N/mm2；立杆稳定性计算 = 197。104 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205。000 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范5。3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照

32、下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1。726 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3。188 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0。125 kN/m;Hs =0.1884.24010-4205.000103(1。21。726+1。43。188）/（1。20。125)=65.489 m;按规范5。3。7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米: H = 65.489 /（1+0。00165。489）=61。463 m；H= 61。463 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限

33、值 H =50.000 m，满足要求！按规范5.3。6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN）计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.726 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3。188 kN;每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0。125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / （1.40。85） = 0.103 /(1.4 0.85) = 0。087 kN。m；Hs =（ 0.1884.240104205.00010-3-（1。21.726+0。851.

34、4（3。188+0。1884。2400.087/4。490)/（1。20。125)=57.716 m；按规范5.3。7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 57。716 /（1+0。00157。716)=54。566 m；H= 54。566 和 50 比较取较小值.经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50。000 m，满足要求！八、连墙件的计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.179 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；按规范5。4。1条连墙

35、件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）, N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算：Nlw = 1。4WkAw = 4.050 kN;连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9。050 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/15。900的结果查表得到 =0。949,l为内排架距离墙的长度;又: A = 4。24 cm2；f=205。00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494。240104205。000103 = 82.487 kN

36、；Nl = 9.050 Nf = 82。487，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 9。050小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值：fg = fgkkc = 200.000 kN/m2； 其中,地基承载力标准值：fgk= 500。000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0。400 ； 立杆基础底面的平均压力:p = N/A =154.201 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N =

37、13。878 kN；基础底面面积 ：A = 0。090 m2 .p=154.201 fg=200.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！十三、悬挑式扣件钢管脚手架计算书一、参数信息：1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16.5 米,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0。85米,立杆的步距为1。80 米；内排架因为外墙外有2mm左右的悬挑板,所以距离墙长度取为2.00米;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0。80;连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；

38、连墙件连接方式为单扣件连接；2。活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；同时施工层数：2 层;3.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度3。00米，建筑物内锚固段长度 2。00 米。与楼板连接的螺栓直径（mm):20.00;楼板混凝土标号：C35；4。拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物联结。钢丝绳安全系数取：6.000;钢丝绳与墙支点距离为（m）：3。300；支杆与墙支点距离为(m)：3。300；最里面支点距离建筑物 2.90 m,支杆采用 16a号槽钢。 二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规

39、范（JGJ1302001)第5.2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.033 kN/m ;脚手板的自重标准值:P2=0.3000。850/(2+1）=0。085 kN/m ;活荷载标准值: Q=2.0000.850/(2+1）=0.567 kN/m；静荷载的设计值: q1=1。20.033+1.20.085=0。142 kN/m；活荷载的设计值： q2=1.40。567=0.793 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯

40、矩和跨中最大挠度） 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下： 跨中最大弯距为M1max=0.080。1421。5002+0.100.7931。5002 =0.204 kN。m；支座最大弯距计算公式如下： 支座最大弯距为 M2max= 0.100.1421。50020.1170。7931。5002 =-0。241 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.204106,0.241106）/4490.0=53.675 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为 = 53.675 N/mm2 小于 大

41、横杆的抗压强度设计值 f=205。0 N/mm2,满足要求！3。挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0。033+0.085=0.118 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.567 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0。6770.1181500.04/（1002。06105107800.0）+0.9900。5671500.04/（1002.06105107800.0） = 1。461 mm；大横杆的最大挠度 1.461 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！ 三

42、、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值:p1= 0.0331.500 = 0.050 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3000。8501。500/(2+1)=0。128 kN；活荷载标准值：Q=2.0000.8501.500/（2+1） =0。850 kN;集中荷载的设计值: P=1。2（0。050+0。128）+1.4 0。850 = 1。403 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最

43、大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1。20。0330。8502/8 = 0.004 kN。m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.4030.850/3 = 0.397 kN。m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.401 kN。m;最大应力计算值 = M / W = 0。401106/4490。000=89。334 N/mm2 ;小横杆的最大应力计算值 =89。334 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为

44、小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50。033850.04/(3842。060105107800.000) = 0.010 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。050+0。128+0。850 = 1。027 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1027。450850.0(3850.024850。02/9 ) /(722.060105 107800。0） = 1.009 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.010+1。

45、009 = 1。019 mm;小横杆的最大挠度和 1.019 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 850。000/150=5。667与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算：按规范表5。1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0.0331。5002/2=0。050 kN；小横

46、杆的自重标准值： P2 = 0.0330.850=0。028 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0。3000。8501。500/2=0.191 kN；活荷载标准值: Q = 2.0000.8501.500 /2 = 1。275 kN;荷载的设计值: R=1。2(0。028+0。191)+1。41。275=2。048 kN；R 6。40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN)，为0。1248 NG1 = 0.1248+（1。502/2+1.50

47、2)0。033/1.8016。50 = 3.433；(2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30011.500（0。850+0。3)/2 = 0.259 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0。15011。500/2 = 0.112 kN；（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2）;0.005 NG4 = 0.0051.50016.500 = 0。124 kN；经计算得到,静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。928 kN；活荷载为施工荷载标

48、准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值 NQ= 2.0000.8501。5002/2 = 2.550 kN;风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用： Wo = 0。350 kN/m2； Uz 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用： Uz= 0.620 ; Us - 风荷载体型系数：取值为0。645；经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0。7 0.3500.6200.645 = 0。098 kN/m2；不考虑风荷载时

49、,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG+1.4NQ= 1。23.928+ 1。42。550= 8.283 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0。851。4NQ = 1。23.928+ 0.851.42。550= 7.748 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0.850 1.40。0981。500 1.8002/10 = 0.057 kN。m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式为: 立杆的轴向压力设计值 ：N =8.283 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1

50、。59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3得 ： = 1。500 ；计算长度 ，由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 196。000 ;轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4。24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 4.49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2; = 8283。000/（0.188424.000）=103。916 N/mm2；立杆稳定性计算

51、= 103。916 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205。000 N/mm2，满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =7。748 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。59 cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得 ： k = 1。155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3。3得 ： = 1。500 ；计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3。119 m；长细比: L0/i = 196。000 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 : A = 4.24

52、 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 4.49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 7747.890/（0.188424。000）+56663。151/4490.000 = 109.818 N/mm2;立杆稳定性计算 = 109.818 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205。000 N/mm2,满足要求！ 七、连墙件的计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0。098 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；按规范5.4。1条连墙

53、件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN)， N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，按照下式计算：Nlw = 1。4WkAw = 2。222 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.222 kN；连墙件承载力设计值按下式计算: Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数; 由长细比 l0/i = 2000.000/15.900的结果查表得到 =0。417，l为内排架距离墙的长度;又： A = 4。24 cm2；f=205。00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.4174。24010-4205.000103 = 36.24

54、6 kN；Nl = 7。222 Nf = 36。246,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =7。222小于单扣件的抗滑力 8。0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为850mm，内排脚手架距离墙体2000mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 2900mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866。20 cm4，截面抵抗矩W = 108.30 cm3，截面积A = 21。95 cm2.受脚手架集中荷载 N=

55、1.23.928 +1.42.550 = 8。283 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.221。9500.000178。500 = 0。207 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN） 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN） 悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN。m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 13.386 kN； R2 = 5。152 kN； R3 = 0.937 kN. 最大弯矩 Mmax= 4.903 kN.m;最大应力 =M/1。05W+N/A= 4.903106 /（ 1。05 108300.0 )+ 0.000103 /

56、 2195.0 = 43.115 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 43。115 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215。000 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算： 水平钢梁采用16a号槽钢，计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 10。063。0 235 /（ 2900。0160。0235。0) = 0.77由于b大于0。6，查钢结构设计规范（GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.706。经过计算得到最大应力 = 4。903106 /( 0.706108300。00 )= 64。157 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 64.157 小于 f = 215.000 N/mm2 ，满足要求! 十、拉绳与支杆的受力计算：水平钢梁的轴力RAH和钢拉绳的轴力RUi、支杆的轴力RDi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力； RDicosi为支杆的