御座商住楼脚手架

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1、目 录一、编制依据3二、工程概况3三、方案选择3四、脚手架施工技术要求4五、脚手架施工验收标准6六、脚手架倒塌事故应急准备与救援预案8七、脚手架的设计计算A、钢管落地脚手架计算书9B 、型钢悬挑脚手架计算书(搭设高度为19m) 22C 、型钢悬挑卸料平台计算书 34八、搭设简图41专项施工方案审批表安监号码：92506 2011年6月20日工程名称周泾六期三区动迁小区38-40#楼建筑面积34783.21m2结构类型框剪层数十四、十五、二十四层工程详细地址昆山市花桥镇西环路西侧建设单位昆山市花桥国际商务城置业有限公司施工单位昆山市金建建筑安装有限公司监理单位昆山东南建设监理有限公司开竣工日期2

2、011.6.10-2012.12.30专项方案名称基坑维护实施时间2011.7专项方案内容专项施工方案内容见专项施工方案详细文件施工单位审批意见方案编制人职务项目技术负责人方案执行人职务项目负责人方案监督人职务项目安全员审核意见方案审核人职务工程科科长审核意见方案审批人职务公司总工审批意见总包单位审批意见方案审批人职务审批意见监理单位审批意见专业监理工程师总监理工程师审批意见审批意见主管部门备案签收备案序列号：一、编制依据1、 施工图纸及施工组织设计2、 现行有关规范及验收评定标准，现行有关技术操作主要规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）混凝土结构设计规范（GB5

3、0010-2002）建筑结构荷载规范(GB50009-2001)钢结构设计规范(GB50017-2003) 建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99） 建筑施工手册第四版二、工程概况御座商住楼由昆山市顺康住房开发中心有限公司投资建设，苏州中海建筑设计有限公司设计，昆山市建设咨询监理有限公司监理，昆山市金建建筑安装有限公司组织施工。本工程属于结构剪力墙和框架。地下室层高为6.20m，一层层高为4.45m，二层层高为4.25m，三层层高为3.60m，四-十五层层高为3.00m，突层层高为3.92m。建筑物总高度为52.22m。总建筑面积为13102.3

4、1m2。本工程基本风压0.50kN/m2；基本雪压为0.4kN/m2；地面粗糙度类别为B类。三、方案选择根据规范要求及图纸要求，脚手架搭设方案选择：1）、落地式脚手架为1-9层，搭设高度33.70m。2）、普通型钢悬挑脚手架搭设道数为一道，为10-15层，搭设高度19.00m。四、脚手架施工技术要求（一）、主体落地脚手架、双排落地脚手架基础：该脚手架搭设在地下室顶板上,底部垫10号槽钢，符合规定的强度构造要求（地基土承载力不得低于80KN/M2）。、材料及规格选择：搭设钢管脚手架，钢管尺寸为482.9mm,其质量必须符合现行国家标准Q235-A级钢的规定，钢管上严禁打孔；并使用配套锻铸铁扣件，

5、其材质必须符合国家标准的规定，在螺栓拧紧扭矩达55N.M时不得发生破坏。搭设总高度要求外脚手架立杆顶端超出建筑物高度1.0m，里排立杆低于檐口0.5m。全封闭式密目安全网（1.86m）封闭防护。、脚手架搭设前必须编制搭设方案，一般措施工艺如下：基础装备安装垫坐安放底坐竖立柱并同时安放扫地杆搭设水平杆搭设剪刀撑铺竹笆片。、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上二步。作业层、斜道的栏杆和挡脚板搭设在外立杆的内侧，上栏杆的高度为1.2m，中栏杆居中设置，挡脚板的高度不小于180mm。（二）、悬挑脚手架悬挑钢梁采用18#工字钢，脚手架立杆间距1.50m、排距0.80m、步距1.

6、80m搭设。考虑阳角部位安全，在挑梁下设置一道支杆，材料为10#槽钢。安装方法：1、在建筑物结构梁上测量标设出各预埋件位置。2、18#工字钢挑梁直接搁置在现浇板上，支点采用预埋螺栓连接，并施以螺栓固定，钢挑梁末端采用预埋螺栓连接搁置在现浇板上，预埋螺栓为 16圆钢，山口用铁板压实，然后装平垫、弹垫及螺帽。3、悬挑钢梁应带线安装，使脚手架立杆支座在同一位置上。4、悬挑钢梁应预先设置脚手架立杆支座，以便搭设脚手架。脚手架立杆的位置宜在工字钢的中轴部位上焊短钢筋，脚手架的立杆插入其中。注意事项：1、悬挑钢梁的安装应在混凝土达到一定的强度（大于20KN/m2）才能安装。2、预埋件在支模、扎钢筋及浇混凝

7、土时严禁扰动，以免位置和标高产生位移。（三）、构造要求：（详见规范JGJ1302001）、脚手架立杆间距为1.50m，排距0.80m,步距1.80m,里排立杆距建筑物0.30m,立杆要用对接扣件且接头交错布置,交错方向错开0.5m以上,相邻接头不应在同步同跨内。立杆底部必须加垫材料，脚手架的底座底面标高必须高出自然地坪50mm，距地面200mm处脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧纵向扫地杆下方的立杆上。立杆垂直偏差全高不得大于100mm。钢管排架各杆件相交伸出的端头，均应大于10cm，以防止扣件滑脱。、大横杆（纵向水平杆）：大横杆间

8、距控制在20.9m即步距为1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆内侧，长度不宜小于3跨；纵向水平杆接长采用对接扣件连接或搭接。纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。搭接长度不小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不大于400mm。、小横杆（横向水平杆）：主节点处设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排

9、脚手架中，靠墙一端的外伸长度不大于500mm。作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支撑脚手板的需要在跨中设置一根，应使用竹笆脚手板，双排脚手架的横向水平杆两端应用直角扣件固定在立杆上。、剪刀撑：脚手架必须设剪刀撑，在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，剪刀撑与地面角度应不大于60度，要连续搭接并保证长度，相交点应处于一条直线上，剪刀撑搭接的长度不得小于1.5m。、脚手架竹片铺设要求：采用竹笆片铺设，设置在二根横向水平杆上；墙与脚手架里排立杆之间一般在30cm，超出30cm用安全网绑扎作内档防护，里外立杆之间则应满铺竹笆片，离开墙面120-150mm，竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平铺设

10、，且采用对接平铺，四角用14#铁丝绑扎固定在纵向水平杆上，不得高低不平。挡脚板采用木板制作，高度不应小于180mm。脚手架应设置斜道，采用之字形斜道，斜道宽度为1.5m，坡度1：6，拐弯处设置平台宽度为1.5m，斜道脚手板上每隔250-300mm设置一根防滑条，木条厚度为20mm。、连墙件：连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，落地脚手架采用刚性支撑，按照“二步二跨”的原则设置，悬挑脚手架采用刚性支撑，按照“二步二跨”的原则设置。当该处设置有困难时，要采用其它可靠措施固定，优先采用菱形布置，也可采用方形布置，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高。连墙件要靠近主节点，偏主节点的距离不大于30

11、0mm，同建筑物牢固地拉结，悬挑脚手架拉结点采用25钢筋预埋在建筑物的主体结构中，脚手架用角钢及U型卡与立杆固定，角钢另一头套牢在预埋钢筋中，保证架体与建筑物之间连接牢固，不摇晃，不倒塌。如脚手架有断开处须在断开处两侧加设连墙件。、当脚手架下部暂不能设连墙件时应临时搭设抛撑，抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在450-600之间，抛撑必须在连墙件搭设后方可拆除。、如遇人货电梯架设截断脚手架，脚手架两侧内外须加设双立杆；阳台板间距大于脚手架立杆宽度须在两侧内加设双立杆。五、脚手架施工验收标准1、外脚手架搭设的劳动力安排：根据工程规模和脚手架的数量确定搭设人员的人数，明确分工并进行技

12、术交底。必须建立项目经理负责制，负责指挥、调配、检查的直接责任。外脚手架的搭设和拆除必须配备有足够的辅助人员和必需的工具。2、脚手架验收：外脚手架必须由持有效上岗证的人员搭设，随楼层的增高逐层对其进行检查及分段验收，不符合要求的应迅速整改。外脚手架分段验收应按JGJ1302001中表8.2.4外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案要求的内容进行检查，填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签字方可交付使用。脚手架必须有量化的验收内容。3、外脚手架搭设的安全技术措施：、外脚手架立杆直接搭接在地下室顶板上。钢管架设应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，

13、并检测接地电阻不大于4。外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。接地地极可用三根L505的角钢，L1500mm，埋入地下，再用一根-404扁钢引出与脚手架连接。、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件，绳索，铁丝、竹篾、塑料混用。外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定确保施工安全。外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。、严格控制施工负载，脚手架不得集中堆放材料，施工不得大于3KNm2。控制扣件螺栓，拧紧力矩，要用扭力扳手，扭力距应控制在4065Km范围内。严禁脚手架板存在挑头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内外传递补充

14、平衡。保证脚手架体的整体性，不得与井架、卸料台、升降机一并拉结，不得截断架体。4、脚手架的保养和整修：、检查基础有无不均匀局部沉降，排水是否畅通，底部有无堆放杂物，通道是否畅通。、检查脚手架立杆尤其是转角处和断口处的垂直度有无异常。、检查脚手架的脚手板、扣件、连接件及安全网等隔离设施是否齐全和完好。、检查脚手架上的堆载是否在设计荷载以内，是否安全稳定。、脚手架的检查工作应经常性的定期检查，验收应按JGJ1302001中表8.2.4所列项目和施工方案要求的内容进行检查，并填写验收记录单。5、外脚手架的拆除安全技术措施：、拆架时，全面检查后拆脚手架。根据检查结果拟订出作业计划报请批准，进行技术交底

15、后，由现场项目技术负责人批准后才准作业，作业计划一般包括：拆架的步骤和方法，安全措施、材料堆放地点、劳动力组织安排等。、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆架的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，扎裹腿，软底防滑鞋。、拆架的顺序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆，大横杆，立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆架作业。、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后扎住中间，再解端头扣。连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑

16、支柱，然后才能拆除。、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。在拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源以防触电事故。、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。六、脚手架倒塌事故应急准备与救援预案 施工现场一旦发生外脚手架、操作平台、塔吊倒塌事故，将会造成人员伤亡和直接经济损失。为了争取在第一时间内抢救伤员，最大限度地降低员工及相关人员的生命和经济损失，特制定本项目部脚手架倒塌应急救援预案。（一）、组织机构

17、项目部成立应急响应指挥小组，负责脚手架施工应急工作的指挥和协调。组 长： 陈连春 副组长： 殷红根 成 员： 陈 刚 、 王红昌 、 卞荣春 、 杨 凯 、 王松林 1、 陈连春 负责联络，任务是根据指挥小组指令，及时布置现场抢救，保持与当地电力部门及相关部门的沟通，了解突发事件的持续时间及影响程度。2、 殷红根 负责现场，其任务是了解、掌握突发事件情况，制定处理方案，组织指挥方案的实施。3、 王红昌 、 卞荣春 的任务是组织实施方案所需的人员和物资。有关负责人电话： 项目负责人： 陈连春 手机： 安 全 员： 王红昌 手机： 技术负责人： 殷红根 手机： 施 工 员： 陈 刚 手机： （二）

18、、处理措施1、不论任何人，一旦发现有外脚手架、操作平台等施工设施倒塌的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行避让。2、现场人员应迅速通知经理或施工员，并打电话及时向公司应急抢救抢险领导小组领导报告事故的发生情况。请求公司应急抢救小组的支援。3、根据现场情况，若有人员受伤，应立即拨打120急救电话，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员进行急救。本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放在现场办公室。4、在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组

19、织恢复正常施工秩序。5、现场安全员应对脚手架、操作平台、塔吊等施工设施倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报集团应急抢险领导小组。6、各相关方联系电话如下：医院：120 公安：110 消防：119（三）、应急器材项目部建筑安全事故应急救援预案器材、设备序号设备数量1铁镐10把2铁锹10把3撬棍10把4麻绳50米5钢丝绳100米6手持切割机2只7安全帽10只8未端电箱2只9电缆（6mm2）50米10灭火器10只11医药箱1只12担架1付13车辆2辆（四）、救援路线急救路线：施工项目部 青阳中路5号（1）脑外科：昆山市第一人民医院友谊医院 青

20、阳中路5号（2）骨折：昆山市第一人民医院友谊医院 青阳中路5号（3）胸腔受伤：昆山市第一人民医院友谊医院 青阳中路5号（4）触电伤害：昆山市第一人民医院友谊医院 青阳中路5号（5）烧伤、烫伤：昆山市第一人民医院友谊医院 青阳中路5号（五）、资金在项目部专项安全资金抽取三万元作为建筑施工安全事故应急救援预案资金。（六）、预案管理与评审改进公司和项目部对应急预案每年至少进行一次评审，针对施工的变化及预案中暴露的缺陷，不断更新完善和改进应急预案。七、脚手架的设计计算A、扣件式落地双排脚手架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 500

21、07-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。脚手架搭设体系剖脚手架搭设体系正立面图脚手架搭设体系平面图(一)、参数信息1.脚手架搭设参数脚手架从地面开始搭设，搭设高度H：33.7m；顶步栏杆高：1.1m；内立杆距离墙长度a：0.3m；立杆步距h：1.8m；总步数：18步；立杆纵距la：1.5m；立杆横距lb：0.8m；小横杆伸出内立杆长度a1：0.1m；扫地杆距地：0.2m；采用大横杆在上布置，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为48 2.9；连墙件布置方式为二步二跨，连接方式为螺栓连接；2.技术措施外立杆

22、采用双管，双管高度：11m；双管步数：6；单管高度范围内脚手板层数：2层；内立杆采用双管，双管高度：11m；双管步数：6；单管高度范围内脚手板层数：2层；3.荷载参数(1)活荷载参数结构脚手架均布活荷载：3kN/m2；结构脚手架同时施工层数：2层；(2)风荷载参数本工程地处江苏吴县东山，基本风压Wo：0.5kN/m2；地面粗糙度类别为：B类(城市郊区)；(2)静荷载参数1)脚手板参数选用竹笆片(5mm厚)，按规范要求铺脚手板；脚手板自重：0.045kN/m2；铺设层数：5层；2)挡脚板参数选用木脚手板(220483000)，铺脚手板层设挡脚板挡脚板自重：0.08kN/m；挡脚板铺设层数：4层；

23、3)防护栏杆仅作业层设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为4根；4)围护材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。密目网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；密目网自重：0.01kN/m2；(二)、大横杆的计算大横杆在小横杆的上面，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算作用在大横杆上的荷载标准值：恒荷载标准值 qk1=0.033+0.0450.8/3 = 0.045 kN/m ；活荷载标准值 qk2=30.8/3 = 0.800 kN/m ；作用在大横杆

24、上的荷载设计值：恒荷载设计值 q1= 1.2qk1= 0.054 kN/m ；活荷载设计值 q2= 1.4qk2= 1.120 kN/m ；2.强度验算最大弯距Mmax = 0.10q1la2 + 0.117q2la2= 0.100.0541.52+0.1171.1201.52 =0.307 kNm；最大应力计算值 = M/W =0.307106/4.49103=68.390 N/mm2；大横杆实际弯曲应力计算值=68.390N/mm2小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度 = (0.677qk1 + 0.990qk2)la4/100EI= (0.6770.04

25、5 + 0.9900.800)15004/(1002.06105)=1.874 mm；大横杆实际最大挠度计算值=1.874mm 小于最大允许挠度值min（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！(三)、小横杆的计算大横杆在小横杆的上面，大横杆把荷载以集中力的形式传递给小横杆，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，不计悬挑荷载。1.大横杆传递给小横杆的集中力计算集中力标准值：F= 1.1qk1la + 1.2qk2la =1.10.0451.5+1.20.8001.5=1.515 kN；集中力设计值：F= 1.1q1la + 1.2q2la =1.10.0541.5+1.21.120

26、1.5=2.106 kN；2.小横杆受力计算小横杆按照简支梁进行电算（不计悬挑荷载），得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kNm)变形计算简图变形图(mm)计算得到：最大弯矩：M= 0.565 kN.m最大变形：= 1.247 mm3.强度验算最大应力计算值 = 0.565106/4.49103=125.787 N/mm2；小横杆实际弯曲应力计算值=125.787N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！4.挠度验算最大挠度=1.247mm；小横杆实际最大挠度计算值=1.247mm 小于最大允许挠度值min（800/150，10）=5.333mm，满足

27、要求！(四)、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算1.小横杆传递给立杆的支座反力计算根据实际受力情况进行电算（计算悬挑荷载），得到计算简图及内力图如下：计算简图剪力图(kN)计算得到：内立杆最大支座反力：F= 4.099 kN外立杆最大支座反力：F= 3.151 kN2. 作业层立杆扣件抗滑承载力的计算扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数0.7，则该工程采用的单扣件承载力取值为5.600kN，双扣件承载力取值为11.200kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程小

28、横杆传给内立杆的竖向作用力为4.099 kN, 小横杆传给外立杆的竖向作用力为3.151 kN；作业层内力杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=4.099kN 5.600kN，内力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！作业层外力杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=3.151kN 5.600kN，外力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！(五)、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.确定按稳定计算的脚手架搭设高度HsHs=H/（1-0.001H）=33.7/（1-0.00133.7）=34.875 m；2.静荷载标准值计算(1)

29、结构自重标准值NG1k采用48 2.9钢管。脚手架搭设高度33.7米。外立杆高11米以下采用双管，11米以上采用单管；内立杆高11米以下采用双管，11米以上采用单管。外立杆：NG1k=（Hs-11）gk+11gk=（34.875-11）0.1179+110.1813=4.810 kN；外立杆（单管）：NG1k=（Hs-11）gk =（34.875-11）0.1179=2.816 kN；内立杆：NG1k=（Hs-11）gk+11gk=（34.875-11）0.0985+110.1420=3.914 kN；内立杆（单管）：NG1k=（Hs-11）gk =（34.875-11）0.0985=2.35

30、2 kN；(2)构配件自重标准值NG2k1)脚手板的自重标准值NG2k1采用竹笆片(5mm厚)，自重标准值gk1=0.045kN/m2 ，铺设层数n1=5层。外立杆：NG2k1= n10.5lblagk1= 50.50.81.50.045=0.135 kN；外立杆（单管）：NG2k1= n10.5lblagk1= 20.50.81.50.045=0.054 kN；内立杆：NG2k1= n1（0.5lb+a1）lagk1= 5（0.50.8+0.1）1.50.045=0.169 kN；内立杆（单管）：NG2k1= n1（0.5lb+a1）lagk1= 2（0.50.8+0.1）1.50.045=

31、0.068 kN；2)挡脚板的自重标准值NG2k2采用木脚手板(220483000)，自重标准值gk2=0.08kN/m ，铺设层数n2=4层。外立杆：NG2k2= n2lagk2 = 41.50.08=0.480 kN；外立杆（单管）：NG2k2= n2lagk2= 21.50.08 =0.240 kN；3)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3采用48 2.9钢管，自重标准值gk3=0.0333kN/m ，总根数n3=4根。外立杆：NG2k3= n3（lagk3+0.0132）= 4（1.50.0333+0.0132）=0.253 kN；外立杆（单管）：NG2k3= n3（lagk3+0.0

32、132）= 4（1.50.0333+0.0132）=0.253 kN；4)围护材料的自重标准值NG2k4采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。外立杆：NG2k4= laH gk4 =1.533.70.01=0.505 kN；外立杆（单管）：NG2k4= la（H-11）gk4 =1.5（33.7-11）0.01=0.341 kN；5)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5搭接在小横杆上的大横杆根数n4=2根，铺设层数n5=5层，采用482.9钢管，自重标准值gk6=0.0333kN/m。外立杆：NG2k5= n50.5n4（lag

33、k6+0.0132）= 50.52（1.50.0333+0.0132）=0.316 kN；外立杆（单管）：NG2k5= n10.5n4（lagk6+0.0132）= 20.52（1.50.0333+0.0132）=0.126 kN；内立杆：NG2k5= n5（0.5n4+1）（lagk6+0.0132）= 5（0.52+1）（1.50.0333+0.0132）=0.632 kN；内立杆（单管）：NG2k5= n1（0.5n4+1）（lagk6+0.0132）= 2（0.52+1）（1.50.0333+0.0132）=0.253 kN；6）构配件自重标准值NG2k合计外立杆：NG2k=0.135

34、+0.480+0.253+0.505+0.316=1.689 kN；外立杆（单管）：NG2k=0.054+0.240+0.253+0.341+0.126=1.013 kN；内立杆：NG2k=0.169+0.632=0.800 kN；内立杆（单管）：NG2k=0.068+0.253=0.320 kN；3.活荷载标准值计算活荷载按照2个结构作业层（荷载为3 kN/m2）计算，活荷载合计值Qk=6 kN/m2。外立杆：NQk= 0.5lblaQk = 0.50.81.56=3.600 kN；内立杆：NQk =（0.5lb+a1）laQk =（0.50.8+0.1）1.56=4.500 kN；4.风荷

35、载标准值计算Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0 = 0.5 kN/m2；s - 风荷载体型系数：s=1j；j为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用。脚手架底部s=0.868，脚手架顶部s=0.868，脚手架变截面处s=0.868；z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部z= 1.000，脚手架顶部z= 1.472，脚手架变截面处z= 1.028；经计算得到，风荷载标准值为:脚手架底部Wk = 0.70.51.0000.868 = 0.304 kN/m2；脚手架顶部Wk = 0.70.51.4720.868 = 0.447

36、 kN/m2；脚手架变截面处Wk = 0.7 0.51.0280.868 = 0.312 kN/m2；(六)、立杆稳定性计算(一)基本数据计算1.立杆长细比验算依据扣件式规范第5.1.9条：长细比= l0/i = kh/i=h/i（k取为1）查扣件式规范表5.3.3得： = 1.500；立杆的截面回转半径：i = 1.590 cm；= 1.5001.8100/1.590=169.811立杆实际长细比计算值=169.811 小于容许长细比210，满足要求！2.确定轴心受压构件的稳定系数长细比= l0/i = kh/i=1.1551.5001.8100/1.590=196.132；稳定系数查扣件式

37、规范附录C表得到：= 0.188；3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw = 0.851.4WkLah2/10经计算得到，各段弯矩Mw为：脚手架底部 Mw= 0.176kNm；单双立杆交接位置 Mw= 0.181kNm；(二)外立杆稳定性计算1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 = N/(A) + MW/W f(1)双管立杆底部稳定性验算立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+0.851.4NQk=1.2（4.810+1.689）+ 0.851.43.600= 12.082 kN； = 12082.123/(0.1882424)+.698/（24490） = 95.455

38、N/mm2；组合风荷载时，外立杆双管立杆底部实际抗压应力计算值=95.455N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(2)单双立杆交接位置的稳定性验算：立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+0.851.4NQk=1.2（2.816+1.013）+ 0.851.43.600= 8.879 kN； = 8879.031/(0.188424)+.421/4490 = 151.766 N/mm2；组合风荷载时，外立杆单双立杆交接位置实际抗压应力计算值=151.766N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性

39、计算 = N/(A) f(1)双管立杆底部稳定性验算立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk=1.2（4.810+1.689）+ 1.43.600= 12.838 kN； = 12838.123/(0.1882424) = 80.641 N/mm2；不组合风荷载时，外立杆双管立杆底部实际抗压应力计算值=80.641N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(2)单双立杆交接位置的稳定性验算：立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk=1.2（2.816+1.013）+ 1.43.600= 9.635 kN； = 96

40、35.031/(0.188424) = 121.043 N/mm2；不组合风荷载时，外立杆单双立杆交接位置实际抗压应力计算值=121.043N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(三)内立杆稳定性计算全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。 = N/(A) f(1)双管立杆底部稳定性验算立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk=1.2（3.914+0.800）+ 1.44.500= 10.697 kN； = 10696.809/(0.1882424) = 67.191 N/mm2；内立杆双管立杆底部实际抗压应力

41、计算值=67.191N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(2)单双立杆交接位置的稳定性验算：立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk=1.2（2.352+0.320）+ 1.44.500= 9.507 kN； = 9506.538/(0.188424) = 119.429 N/mm2；内立杆单双立杆交接位置实际抗压应力计算值=119.429N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(七)、连墙件的稳定性计算风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.081 kN；每个连墙件

42、的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9.000 m2；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.081 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949；A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410220510-3 = 82.522 kN；Nl=12.081kN Nf=82.522kN，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见施工计算手册钢结构部分。连墙件普通螺栓连接示意图。（八

43、）、楼盖承载力及抗冲切验算楼板承载力验算依据混凝土工程模板与支架技术杜荣军编、工程结构设计原理曹双寅主编、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 等规范编制。(一)楼盖参数信息脚手架搭设在现浇楼盖上，下面是楼盖的有关参数：楼盖为双向板，板单元计算长度BL=6m；板单元宽度BC=4.5m。楼盖板厚度h0=180mm，混凝土设计强度为C35，已浇筑20天，混凝土强度fc=14.780MPa；结构模型立面图结构模型平面图(二)荷载计算立杆传递荷载组合值：P=11.767kN；混凝土

44、板活荷载设计值(kN/m2)：QB=1.42N/(LaLb)(LbBc)/(0.49BcBl)+Qk=1.4211.767/(1.50.8)(0.84.5)/(0.494.56)+2.5=10.971kN/m2；混凝土板恒载设计值(kN/m2)：GB=1.2hi/100025=5.400kN/m2；(三)板单元弯矩计算四边固定：Lx/Ly=4.5/6=0.750；查表：mx=0.02960，my=0.01300，mx=-0.07010，my=-0.05650；四边简支：Lx/Ly=4.5/6=0.750；查表：mqx=0.06200，mqy=0.03170；因为计算单元取连续板块其中之一，故需

45、计算折算荷载组合设计值：GB=GB+QB/2=5.400+10.971/2=10.886kN/m2；Gq=GB+QB=5.400+10.971=16.371kN/m2；QB= QB/2=10.971/2=5.486kN/m2；Mx=(mx+my)GBBc2+(mqx+mqy)QBBc2=14.690kN/m2；My=(my+mx)GBBc2+(mqy+mqx)QBBc2=9.070kN/m2；Mx=mxGqBc2=-23.240kN/m2；My=myGqBc2=-18.731kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋：钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理

46、论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 14.690 ASX=461（HPB235）楼盖Y向正筋 9.070 ASY=282（HPB235）楼盖X向负筋 -23.240 ASX=517（HRB335）楼盖Y向负筋 -18.731 ASY=414（HRB335）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HPB23510100 ASX=785楼盖Y向正筋 HPB23510100 ASY=785楼盖X向负筋 HRB33510100 ASX=785楼盖Y向负筋 HRB33510100 ASY=785楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。(四)楼板抗冲切承载力

47、验算外脚手架支撑在混凝土楼盖板上，根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式：Fl(0.7hft+0.15pc,m)umh0为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，作为板承载能力安全储备，将上式修改为下式：Fl0.7hftumh00.7hftumh0=0.71.0001.3891.715638.000155.000/1000=164.926 kN；Fl=6.419 kN；混凝土楼板在脚手架钢管作用下可以承受的最大冲击力为164.926kN 钢管作用荷载6.419kN，楼板抗冲切承载力验算满足要求。B、型钢悬挑脚手架计算书（搭设高度为19.0m）计算依据建筑施

48、工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 脚手架搭设体系 脚手架搭设体系正立面图 脚手架搭设体系平面图（一）、参数信息1.脚手架搭设参数脚手架从距地面30.3m处开始搭设，搭设高度H：19m；顶步栏杆高：0.8m；内立杆距离墙长度a：0.3m；立杆步距h：1.8m；总步数：10步；立杆纵距la：1.5m；立杆横距lb：0.8m；小横杆伸出内立杆长度a1：0.1m；扫地

49、杆距地：0.2m；采用大横杆在上布置，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为482.9；连墙件布置方式为二步二跨，连接方式为螺栓连接；2.荷载参数(1)活荷载参数结构脚手架均布活荷载：3kN/m2；结构脚手架同时施工层数：2层； (2)风荷载参数本工程地处江苏苏州昆山市，基本风压Wo：0.5kN/m2；地面粗糙度类别为：B类(城市郊区)；(2)静荷载参数1)脚手板参数选用竹笆片(5mm厚)，按规范要求铺脚手板；脚手板自重：0.045kN/m2；铺设层数：3层；2)防护栏杆铺脚手板层设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为6根；3)围护材料2300目/100cm2，A0=1.3m

50、m2密目安全网全封闭。密目网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；密目网自重：0.01kN/m2；3.支撑参数支撑系统搭设形式为纯悬挑式；主梁截面特征：工字钢，工字钢型号：18号工字钢；型钢悬挑主梁平铺在楼面上，锚点采用螺栓方式，螺栓直径16mm；楼板混凝土强度等级：C35；（二）、大横杆的计算大横杆在小横杆的上面，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算作用在大横杆上的荷载标准值：恒荷载标准值 qk1=0.033+0.0450.8/3 = 0.045 kN/m ；活荷载标准值 qk2

51、=30.8/3 = 0.800 kN/m ；作用在大横杆上的荷载设计值：恒荷载设计值 q1= 1.2qk1= 0.054 kN/m ；活荷载设计值 q2= 1.4qk2= 1.120 kN/m ；2.强度验算最大弯距Mmax = 0.10q1la2 + 0.117q2la2 = 0.100.0541.52+0.1171.1201.52 =0.307 kNm；最大应力计算值 = M/W =0.307106/4.49103=68.390 N/mm2； 大横杆实际弯曲应力计算值=68.390N/mm2小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度=(0.677qk1 + 0.

52、990qk2)la4/100EI =(0.6770.045 + 0.9900.800)15004/(1002.06105)=1.874 mm；大横杆实际最大挠度计算值=1.874mm 小于最大允许挠度值min（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！（三）、小横杆的计算大横杆在小横杆的上面，大横杆把荷载以集中力的形式传递给小横杆，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，不计悬挑荷载。1.大横杆传递给小横杆的集中力计算集中力标准值： F= 1.1qk1la + 1.2qk2la =1.10.0451.5+1.20.8001.5=1.515 kN；集中力设计值：F= 1.1q1la +

53、1.2q2la =1.10.0541.5+1.21.1201.5=2.106 kN；2.小横杆受力计算小横杆按照简支梁进行电算（不计悬挑荷载），得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩：M= 0.565 kN.m 最大变形：= 1.247 mm3.强度验算最大应力计算值 = 0.565106/4.49103=125.787 N/mm2；小横杆实际弯曲应力计算值=125.787N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！4.挠度验算最大挠度=1.247mm；小横杆实际最大挠度计算值=1.247mm

54、小于最大允许挠度值min（800/150，10）=5.333mm，满足要求！（四）、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算1.小横杆传递给立杆的支座反力计算根据实际受力情况进行电算（计算悬挑荷载），得到计算简图及内力图如下： 计算简图 剪力图(kN)计算得到： 内立杆最大支座反力：F= 4.099 kN 外立杆最大支座反力：F= 3.151 kN2. 作业层立杆扣件抗滑承载力的计算扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数0.7，则该工程采用的单扣件承载力取值为5.600kN； R - 纵向或

55、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程小横杆传给内立杆的竖向作用力为4.099 kN, 小横杆传给外立杆的竖向作用力为3.151 kN；作业层内力杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=4.099kN 5.600kN，内力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！作业层外力杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=3.151kN 5.600kN，外力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！（五）、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.确定按稳定计算的脚手架搭设高度HsHs=H=19 m；2.静荷载标准值计算(1)结构自重标准值NG1k

56、采用482.9钢管。外立杆：NG1k= gk Hs=0.117919.000=2.241 kN；内立杆：NG1k= gk Hs=0.098519.000=1.872 kN；(2)构配件自重标准值NG2k1)脚手板的自重标准值NG2k1采用竹笆片(5mm厚)，自重标准值gk1=0.045kN/m2 ，铺设层数n1=3层。外立杆：NG2k1= n10.5lblagk1 = 30.50.81.50.045=0.081 kN；内立杆：NG2k1= n1（0.5lb+a1）lagk1 = 3（0.50.8+0.1）1.50.045=0.101 kN；2)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3采用482.9

57、钢管，自重标准值gk3=0.0333kN/m ，总根数n3=6根。外立杆：NG2k3= n3（lagk3+0.0132）= 6（1.50.0333+0.0132）=0.379 kN；3)围护材料的自重标准值NG2k4采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。外立杆：NG2k4= laH gk4 =1.5190.01=0.285 kN；4)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5搭接在小横杆上的大横杆根数n4=2根，铺设层数n5=3层，采用482.9钢管，自重标准值gk6=0.0333kN/m。外立杆：NG2k5= n50.5n4（lagk6+0.0132） = 30.52（1.50.0333+0.0132）=0.189 kN；内立杆：NG2k5= n5（0.5n4+1）（lagk6+0.0132） = 3（0.52+1）（1.50.0333+0.0132）=0.379 kN；5）构配件自重标准值NG2k合计外立杆：NG2k=0.081+0.379+0.285+0.189=0.934 kN；内立杆：NG2k=0.101+0.379=0.480 kN；3.活荷载标准值计算活荷载按照2个结构作业层（荷载为3 kN/m2）计算，活荷载合计值Qk=6 k