煤粉锅炉燃用劣质煤的燃烧调整分析

《煤粉锅炉燃用劣质煤的燃烧调整分析》由会员分享，可在线阅读，更多相关《煤粉锅炉燃用劣质煤的燃烧调整分析（29页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、论文煤粉锅炉燃用劣质煤的燃烧调整分析学科（专业）：热能与动力工程 摘要根据火电机组燃烧劣质煤的情况，分析对燃烧稳定性的影响。入炉煤质劣一直是影响锅炉燃烧的一个重要因素，它直接影响不了机组的安全经济运行。挥发份低的煤粉，着火困难，燃烧也不完全。而煤粉中较高的灰份不仅阻碍了挥发份的析出，还将使煤粉着火速度放慢，煤粉着火点远，着火越困难，稳定性差。所以如果锅炉燃用低挥发份、高灰份和发热量较低的煤质，要想保证较好的燃烧稳定性是有很大困难的。针对我厂浑江发电公司5、6号炉入炉煤质挥发份低、发热量低、灰份高，经常发生锅炉燃烧不稳，投入价格较高的助燃用油，降低了电厂运行的经济性，同时还可能因煤质劣发生锅炉灭

2、火事件，给电厂的安全生产带来危害。结合多年来锅炉运行实际经验，介绍锅炉燃用劣质煤时较实用、有效的燃烧调整方法，以达到保持锅炉燃烧稳定，减少锅炉灭火次数、节省助燃用油和保证机组安全性的目的。关键词：锅炉 劣质煤 稳定性 分析论文类型：应用研究目 录摘要IABSTRACTIII目 录V1 绪论11.1 设备情况11.2 分析原理22 确定适中的风、粉介入点的位置52.1 确定煤粉着火点52.2 把握二次风混入点52.3 控制经济煤粉细度63 使各点连贯成线73.1 紧密各煤粉燃烧器间的火焰73.2 发挥各层、各角二次风的媒介作用73.3 减小排粉机出口三次风的扰动影响84 保持炉内垂直和水平方向平

3、整的面94.1 各角燃烧器负荷分配均衡94.2 各角二次风配风大小均衡104.3 炉膛两侧燃烧器区域热强度均衡105 形成炉内燃烧的有机整体115.1 煤粉燃烧器的运行方式115.2 风量的整体控制125.3 其它方面126 结论13致 谢15参考文献17声明ABSTRACT SummaryIABSTRACTIIIContentsV1 Introduction11.1 equipment in11.2 Analysis Principle22 to determine a moderate wind, powder point of intervention52.1 determine the

4、 pulverized coal ignition point52.2 grasp the point of secondary air mixed with52.3 The control of the economy pulverized coal fineness63 so that all the points into a coherent line of73.1 tightly between the burner flame73.2 playing levels, each corner of the media role of the secondary air73.3 red

5、uce the emission powder machine exports disturbing effect of tertiary air84 to maintain the furnace vertical and horizontal flat surface94.1 The balance of load distribution angle burner94.2 The size of the angle of secondary air with the wind balance104.3 on both sides of the furnace burner heat in

6、tensity of the regional balance of105 the formation of combustion of the organic whole115.1 pulverized coal burner operating mode115.2 The overall control air flow125.3 Other aspects of126 Conclusion13Thanks15References17Statement1 绪论1.1 设备情况浑江发电公司的 HG670/13.7 YM14型两台锅炉，其入炉煤可燃基挥发份一般在1723%之间；低位发热量在13

7、00016000kj/kg之间；灰份在4252%之间。劣质煤主要特点：挥发分含量低、发热量低、灰分含量大，可磨系数小。锅炉燃用劣质煤时，煤粉气流的着火距离延长，火焰温度低、火焰中心易偏斜。15米处四面墙温度偏差大，火焰稳定性差，闪烁严重。易造成局部断火，甚至造成锅炉灭火事故。煤中灰分含量大，使火焰燃烧不剧烈，炉膛、受热面、烟道等处飞灰磨损加剧，易造成受热面及承压部件泄露及磨损.或烟道及冷灰斗堵灰。造成锅炉排渣困难。严重时造成受热面积灰造成被迫停炉。如此多的炉型、如此差的煤质，可以说是一个燃用劣质煤的典型代表。 表1-1 锅炉主要技术参数项 目单位B-MCRBRL主蒸汽流量t/h670630主蒸

8、汽温度540540主蒸汽压力MPa13.413.4再热蒸汽进/出口温度302/540302/540再热蒸汽进/出口压力MPa2.42/2.132.42/2.13再热蒸汽流量t/h518.5518.8省煤器进口给水压力MPa15.715.7省煤器进口给水温度243243热风温度（一/二次风）273/303269/297排烟温度（修正前/后）145/138138.6/130锅炉效率%91.0190.8表1-2 煤质特性项目符号单位设计煤校核煤1校核煤2实际煤质收到基碳分Car%38.435.1435.532.2收到基氢分Har%1.641.511.361.60收到基氧分Oar%6.054.834.

9、266.56收到基氮分Nar%0.790.800.730.79收到基硫分Sar%0.430.770.630.68收到基灰分Aar%38.7942.0242.6845.10收到基水分Mt%10.110.935.849.23可燃基挥发分Vdaf%19181816.8收到基低位发热值Qnet.vkJ/kg15500148001470014000变形温度DT115013501150软化温度ST118014301240流动温度FT1280148013201.2 分析原理点组成线，线组成面，面组成体。如果把锅炉整个燃烧工况比作一个体，那么每一层燃烧器就是一个面，每一个角的燃烧器就是一条线，每一组燃烧器就是

10、一个点。下面我们就浑江发电公司锅炉燃煤特点，阐述一下锅炉燃用劣质煤时如何保证适中的风、粉介入点，使强、弱适中的位置恰当的点连贯成线、在炉内垂直和水平方向保持平整的面、最终形成炉内燃烧工况的有机的整体，以便促成一个稳定的燃烧工况。图1-1我厂炉膛水平抛面图Equation Chapter (Next) Section 12 确定适中的风、粉介入点的位置2.1 确定煤粉着火点对于锅炉整体燃烧工况来看，一组燃烧器只不过是一个点，但点却是组成体的基本要素。而锅炉燃烧工况的破坏往往首先从一组燃烧器开始，所以我们必须从一点做起。对于一组燃烧器来说，它也不是一个孤立的点，因为煤粉燃烧本身就是一个较复杂的过程

11、，它受到诸多因素影响。在燃用劣质煤时，我们希望煤粉的着火点应在250400mm之间。如果煤粉的着火点太迟，煤粉就会丧失初期强有力的混合，不仅使得煤粉着火困难、影响燃烧稳定性、不完全损失增加，还可能因着火点推迟造成炉膛出口结渣。但着火点太早也不行，一是可能烧损燃烧器，二是可能造成燃烧器附近结焦甚至造成一次风管堵塞。所以必须保证煤粉着火点适中。要想做到这一点，必须严格控制一次风速，一次风速越高单位内送入燃烧器内的出口区域的煤粉空气混合物越多，则加热到煤粉着火温度所需热量越多，加热时间越长，着火点越远，煤粉燃烧工况也就不好。但一次风速过低，煤粉气流的刚性越差、混合卷吸高温烟气的能力差，对煤粉着火不利

12、。一次风速的控制应以不堵管、不烧损燃烧器、不影响煤粉气流卷吸为原则，管内风速通常保持在2025米/秒。表2-1四层燃烧器水平布置图A1D1A2D2A3D3A4D4一层粉二层粉三层粉四层粉B1C1B2C2B3C3B4C4表中：（1）A、B、C、D分别为长方形炉膛的四个角所安装的喷燃烧器代称，1、2、3、4为煤粉燃烧器所在的层面。当面对炉膛前侧时，A为炉左侧后角，B为炉左侧前角，C为炉右侧前角，D为炉右侧后角。（2）一层四层粉为炉膛从上到下四层煤粉燃烧器。2.2 把握二次风混入点煤粉的燃烧主要是靠炉内高温烟气加热到着火状态，着火以后就应及时地将二次风送入。但350左右的二次风对于煤粉着火来说它还是

13、要低得多，如果二次风过早地混入，这就等于增加了一次风率，对煤粉燃烧不利。而混入过晚，又不能适时地给煤粉燃烧提供足够的风量，造成不完全燃烧。对于浑江这种着火较困难的煤种，最好将二次风在离燃烧器出口一定距离处再与着火的煤粉气流相遇。这就要靠控制二次风速来实现，我们一般控制4045米/秒左右。燃料燃烧所用空气应遵循后一部分空气应在前一级空气基本用完以后再混入的原则，即采用所谓的分级配风。表2-2 喷燃器下排至上排布置图左侧后A4A3A2A1上左侧前B4B3B2B1上右侧前C4C3C2C1上右侧后D4D3D2D1上表中：A、B、C、D分别为长方形炉膛的四个角所安装的喷燃烧器代称，1、2、3、4为煤粉燃

14、烧器所在的层面。当面对炉膛前侧时，A为炉左侧后角，B为炉左侧前角， C为炉右侧前角，D为炉右侧后角。上是指炉膛高度方向。2.3 控制经济煤粉细度煤粉细度的大小不仅影响燃烧的稳定性，还对锅炉飞灰有一定的影响。在锅炉燃用煤质较劣时，我们希望适当地降低煤粉细度，以增加煤粉与空气的接触面积，这样对着火有利，这样也就增加了燃烧“点”的稳定程度。当然这必须是在不对煤粉经济细度造成较大影响的前提下进行。目前，我们控制的煤粉细度是R90 2023%。合理的风煤配比，即保持最佳的过剩空气量，即保持合理的氧量值。我厂2台炉设计氧量3-5%，由于氧量计位置在29米省煤器入口处，受炉膛及烟道漏风的影响（漏风几乎不参与

15、燃烧），因此不同的炉子、不同的负荷段，应保持不同的氧量值，以保证炉内过剩空气系数为1.25左右。一般来说，200-150MW负荷段控制氧量4-6为宜，150-100MW负荷段控制氧量6-8为宜。当然2台炉漏风情况不同，#5炉漏风偏大，氧量值可视燃烧情况而定。合理的炉内空气动力工况，即一、二次风配比。对于劣质煤由于灰分偏大，挥发份偏小，使煤粉着火热增大，着火困难；而灰壳包裹碳粒，阻挡碳与氧气的接触界面，使燃烧推迟。因此，调整上应参照集中配风的原则，保证下组燃烧器的稳定着火，又要保证后期二次风的充分混入。即保持下组两层给粉机足够的粉量，适当关小第二层二次风，同时开大第四层二次风，根据上组粉量适当开

16、大第六层二次风。在运行中可以通过调整制粉系统排粉机入口门实现。我们降低了煤粉细度以后，碳粒直径减小，碳粒与气流的相对速度增加，参加燃烧的过程中，呈现紊流扩散的煤粉颗粒增加，使单位质量的碳粒表面积增大，也就是说与氧的反应面积增大，扩散能力增强，同时也增加了氧的扩散速度，使劣质煤粉的燃烧能力加强，有利于稳定燃烧。Equation Chapter (Next) Section 13 使各点连贯成线3.1 紧密各煤粉燃烧器间的火焰在锅炉炉膛的每一个角，都有几个一次风口和与之相对应的二次风口组成，我们姑且把它近似看成一条不规则的、脉动的火焰曲线。在这条线上一次风与一次风之间，一次风与二次风之间，二次风与

17、二次风之间形成了一种相互依存、相互影响的微妙关系。而每一个角煤粉燃烧所形成的火焰带稳定与否，很大方面取决于这些风口之间的衔接、连带关系。运用炉膛黑度计算的计算方法分析，分析火焰与炉壁间的辐射换热过程，引入热有效系数的概念，最后用炉膛黑度来反映火焰与炉壁间的辐射换热状况。公式3-1 线的连贯依赖于不间断的点，角煤粉火焰的衔接依靠相邻煤粉燃烧产生的火焰传接和融和。要想在一个角建立稳定的燃烧工况，首先应该说这个角每组的煤粉燃烧器是关键。为做到这一点，就应该尽可能地保持相邻煤粉燃烧器运行，使每个角的火焰带连接紧密，避免火焰发生断档。同时还应减小处于炉膛火焰中心区域的煤粉燃烧器燃烧强度变化对炉膛火焰中心

18、的影响，这样我们一般都选择让中间两层燃烧器所对对应的给粉机带固定转速，而让最上层和最下层煤粉燃烧器所应的给粉机投入自动，让其进行可变化调节，这样就可以让火焰中心更趋于稳定。3.2 发挥各层、各角二次风的媒介作用对于锅炉燃烧来说其各层二次风的作用有所不同。上层二次风的作用除给煤粉燃烧末期提供足够的氧量外，还有控制、限制火焰长度的作用。中间部分的二次风是为火焰中心提供氧气。最下层二次风起到托住煤粉防止其下落并减小炉底漏风给燃烧带来的影响。因此，对于燃用煤质较劣的锅炉配风方式应该采用恰腰风，即开大上排二次风，关小中排各层二次风，下层二次风也适当关小，以能托住煤粉，使火焰不下沉为原则。这样做其目的是使

19、煤粉火焰较为集中，在火焰中心区域保持较高的炉膛温度，这样劣质煤粉二次风所限定的且具有较高温度的区域内较容易、较完全、较充分地燃烧，从而使锅炉的整体燃烧得到稳定。在保证煤粉输送正常的前提下减小一次风速，延长煤粉在一次风管中的停留时间，使挥发份在风管内充分析出，有利于煤粉着火。我们知道，挥发份析出后使焦炭呈多孔性，加大了碳粒的反应面。碳粒表面的挥发份在一定温度下遇氧即着火燃烧，燃烧放出的热量使碳粒温度迅速升高，碳粒加热到一定温度并有氧补充到表面时，碳粒首先局部着火，然后扩展到整个表面。所以，在降低一次风速以后，在劣质煤种挥发份充分析出的前提下，可以使煤粉颗粒着火迅速，有利于稳定燃烧。3.3 减小排

20、粉机出口三次风的扰动影响三次风对锅炉燃烧来说是一种“弃之可惜，留之有害”的风源，由于它存在风速较高而温度又较低，这必然对锅炉燃烧带来一定的破坏影响。我们必须想办法利用其有用的东西，又必须减小其对锅炉的负面影响。经过多年的摸索，我们将各台炉的三次风做了一定的改进。办法一是减小三次风的下倾角度，以减轻它对火焰中心的扰动影响。其二是调整对角三次风的角度，避免它们发生对冲现象。三是在锅炉低负荷运行时，尽可能减少制粉系统运行台数，保留出力较高的制粉系统运行，这样就把三次风给燃烧带来的影响降低。四是在保证制粉系统出力的前提下适当地开启制粉系统再循环，以减少进入炉膛内的三次风量。Equation Chapt

21、er (Next) Section 14 保持炉内垂直和水平方向平整的面4.1 各角燃烧器负荷分配均衡使炉膛热负荷分配均匀，减少因热偏差引起的热负荷分配不均匀。热偏差是指烟气中，烟气的焓增Dit与整个平面工质的平均焓增 之比，即公式4-1 式中 hh、hs和hf分别为各热负荷偏差、结构偏差和流量偏差。 由此，可相应得到沿宽度热偏差。 沿宽度热偏差 所谓沿宽度热偏差是指沿炉膛（或烟道）宽度方向之间的热偏差，即公式4-2 式中 和 分别为沿宽度工质平均焓增； 、 和 分别表示沿宽度各热负荷偏差、结构偏差和流量偏差。如果说线是对炉膛的垂直方向而言的话，那么面说的就是沿炉膛水平方向各层煤粉燃烧器和各层

22、二次风的分布情况。生活中我们希望使用的物品是平整的，燃烧上平整的火焰断面也是燃烧稳定的一个前提。要想使这个“面”平整，应该做好以下几个方面均衡。四个角的燃烧器共同运行方能构成完整的燃烧界面，所以煤粉燃烧器应根据负荷情况分层运行或停用，避免缺角燃烧，确保各层粉量均匀。当机组带高负荷时应尽可能较多地投入给粉机运行，同时力求各燃烧器热负荷分配均匀；当因锅炉负荷较低必须停用部分燃烧器时应考虑整层停作，不能做到整层停作时也最好做到对角停用，避免因某个角停用过多的燃烧器对燃烧造成破坏。另外同一层给粉机的转速、粉量尽量做到相近，以减小因各层燃烧器热负荷不均给燃烧带来的影响。4.2 各角二次风配风大小均衡角煤

23、粉燃烧器失去均衡会给锅炉燃烧带来负面影响，而各角二次风配风失去均衡同样会给燃烧带来破坏。运行中我们应尽可能地根据二次风速和风门开度将各角同层的二次风调平，以减小二次风对燃烧工况的扰动。但这样做并不是要死板地只求大小相同，还应在遵照大体均衡的原则基础上，根据对应的煤粉燃烧器的粉量情况做相对灵活的调整。4.3 炉膛两侧燃烧器区域热强度均衡即使我们做到了平均分配各角的煤粉燃烧器和二次风量及风速，但由于锅炉各角燃烧特性不同或是风门表计的误差或是一些其它因素的存在，也很难保证炉膛两侧的燃烧器区域热强度完全相同，这就带来火焰偏烧的问题，而偏烧过大是我们所不愿接受的，因为它会给锅炉整体燃烧带来不利影响。要想

24、减小锅炉偏烧问题，首先要根据炉膛两侧烟气温度灵活地掌握风、粉配比和各角二次风的配风工况，利用单个风门、单台煤粉燃烧器等进行调整，同时还可以根据各制粉系统的运行特点，合理地调整运行方式。调整时应遵循勤调少变的原则，以免发生过调现象，同时不要急于求成，让燃烧工况有一个稳定的过程。通过上述努力偏烧问题还是可以减小的。Equation Chapter (Next) Section 15 形成炉内燃烧的有机整体5.1 煤粉燃烧器的运行方式图5-1：燃烧器平面图有了较理想的点、线、面，就能意味着有一个良好的体吗？当然不是。锅炉燃烧工况是个多元的、立体的、复杂的有机体，要想使锅炉整体燃烧得到稳定，就必须将这

25、三方面合理运用、有机结合、相互照应。燃烧器运行方式应根据锅炉负荷、煤质、制粉系统等情况进行合理的调整。锅炉高负荷运行时，燃烧工况相对要稳定得多，此时燃烧器尽可能多投或全部投入，这样就可使炉内各角、各层的热负荷均匀。而当锅炉低负荷运行炉内燃烧强度减弱时，这样我们就可采用将下层煤粉燃烧器停用，同时增加上中排给粉机转速，将煤粉燃烧器集中使用的方法，以确保锅炉火焰中心处于较高温度而又稳定的区域。在锅炉燃烧工况变化过程中，不能过分依赖给粉机自动调节，应适当增加人为干预的力度，避免投入自动的给粉机转速过高或过低。5.2 风量的整体控制 图5-2：二次风形成的切圆图“水能载舟，亦能覆舟”。对锅炉燃烧来说风也

26、是如此。尤其是锅炉燃用煤质较劣时，过大的风量无异会给燃烧带来危害，所以必须严格控制氧量，而风量控制主要依靠一、二、三次风的合理分配，避免单一地进行调整。总体原则应该是首先保证锅炉氧量适中，一般电负荷在6080%时，氧量基本上控制在24%；在80100%时，氧量基本上控制在24%。氧量保证后，应该注意减小一次风率和三次风率，根据锅炉风量情况用二次风作为控制氧量的主要手段。我们控制一次风率2025%，二次风率为48%，三次风率为34%。在锅炉燃烧工况变化的过程中，要根据氧量的变化趋势合理的控制粉量，并掌握各燃烧参数变化的提前量。在煤质较劣，燃烧工况不稳而机组又必须进行变负荷时，减负荷时应先减风、再

27、减粉；加负荷时应先加粉后加风，提高锅炉燃烧的安全系数。5.3 其它方面在一些细小环节多加注意，也可对锅炉燃烧的稳定性带来一定的易处。如：可在锅炉负荷较高时多启动制粉系统运行以积存煤粉，以减少低负荷制粉系统运行的时间和台数；无特殊情况应避免粉仓粉位低，以保证给粉机来粉均匀；低负荷运行时出现燃烧恶化要及时投油助燃，投油时应投入燃烧不好角的油枪以及在火焰中心区域水冷壁上敷设稳燃带，以提高火焰中心温度等很多方法。煤质变劣的时候，锅炉燃烧处于一个相对较弱的燃烧区。这个时候人为的过大干扰燃烧，将使燃烧变得更加不稳。但是，AGC投入负荷变化的需要；给粉机来粉不好吹管的需要；都要求我们去调整给粉量来适应外界扰

28、动的影响。如何解决这个矛盾，可以采用“勤调少变”的原则去处理。即在负荷变化量大的时候，均匀的调整每个燃烧器出力；在给粉机来粉不好需要吹管的时候，采用短时间、少台数、不求全部吹通的原则进行。尽可能的减少过大的人为燃烧扰动，以保证燃烧的稳定。在调整过程中，可以暂时的切除燃烧自动，稳定负荷。在调整结束后投入自动，并且注意投入自动的给粉机转数，防止过大或过小。因为我们公司5号炉的习惯是投入3、4层自动，其喷燃器属于浓淡形式，在粉量过大或粉量过小的时候，对稳定燃烧都是不利的。所以在燃用劣质煤种时，最好保持其转数变化量不是太大。并且在调整稳定以后最好只投入一层，另一层保持一个最佳的固定转数。Equatio

29、n Chapter (Next) Section 16 结论入炉煤质劣一直是影响锅炉燃烧的一个重要因素，它直接影响到机组的安全经济运行。挥发份低的煤粉，着火困难，燃烧也不完全。而煤粉中较高的灰份不仅阻碍了挥发份的析出，还将使煤粉着火速度放慢，煤粉着火点远，着火越困难，稳定性差。经过多年来不断地摸索和总结，现在我们有一套成型的锅炉燃用劣质煤的经验，大大的减少因煤质劣而造成的锅炉灭火。过去我们曾因煤质劣多次造成锅炉灭火。在2007年时5、6号炉因煤质差调整不当原因灭火达8次。2008年和2009年至今因煤质差调整不当的灭火只有2次，达到了大幅降低灭火次数，减少机组非正常停运的次数，从尔减少了因锅炉

30、灭火少发的电量，并防范了因锅炉灭火带来的其它如锅炉减、满水，超降温等事故的发生。从而达到了减少受罚电量、现在我厂的5号炉在负荷低谷时，在不燃用助燃油的情况下能达到50%调峰负荷，这在前些年是不可能达到的事，测算下来每小时节约助燃用油1.5吨，一天3个小时节约助燃用油4.5吨，以现在每吨助燃油7000元的价格计算，每天节约助燃油资金3.15万元。为公司的经济发电，安全发电做出了贡献。致 谢首选在这里感谢王宇峰导师在这几个月的论文写作过程中对我个人论文的耐心指导，使我通过这次论文写作，对论文有了更深刻的理解，从论文的开题报告到论文写作的每一个细节都给了我个人详细的指导，使我受益非浅；以前我在读大专

31、时和评专业技师时也写过论文，但写作的细致方面和文体方面都无法和这次相比，导师您辛苦了。同时还要在这里感谢浑江发电公司的崔守伟专工，在我论文写作过程中帮助我收集资料，提供专业数据；还要感谢我们白山电大的滕军老师，为我们论文写作做了很多工作，谢谢。参考文献1 姜文博水力电力生产司锅炉辅助设备及热力系统电力出版社，19862 张庆海锅炉设备及运行C电力出版社，19883 张培生能源部教育培训部热力发电厂，19904 耿宝林火力发电厂锅炉运行技术培训及考工试题电力出板版社，19905 宋春明S锅炉技术问答电力出版社，1995附件：网络学院毕业论文独创性声明本人声明，所呈交的毕业论文系在指导老师的指导下

32、本人独立完成的研究成果。论文中依法引用他人的成果，均已做出明确标注或得到许可。论文内容未包含法律意义上已属于他人的任何形式的研究成果，如果本论文有摘抄他人的研究成果，被他人追究责任，则本人负全部责任，与指导老师和学校无关。本人如违反上述声明，愿意承担以下责任和后果：1. 交回学校授予的毕业证书；2. 学校可以在相关媒体上对作者本人的行为进行通报；3. 本人按照学校规定的方式，对因不当取得证书给学校造成的名誉损害，进行公开道歉；4. 本人负责因论文成果不实产生的法律纠纷。论文作者签名： 日期： 年 月 日毕业论文知识产权权属声明本人在导师指导下所完成的论文及相关的职务作品，知识产权归属学校。学校享有以任何方式发表、复制、公开阅读、借阅以及申请专利等权利。本人离校后发表或使用毕业论文或与论文直接相关的学术论文或成果时，署名单位仍然为西安交通大学。论文作者签名： 日期： 年 月 日导 师 签 名： 日期： 年 月 日注：本声明的版权归西安交通大学所有，未经许可，任何单位及个人不得擅自使用。