安庆长江公路大桥的施工组织设计1

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1、目 录第一卷工程概述1第一章概述1第一节工程概况1第二节主要技术标准2第三节本施工标段主要工程内容2第二章地理位置3第三章气象3第四章水文4第一节水位4第二节流速与流向4第三节桥址设计水位及计算流量5第五章工程地质5第二卷4#主墩施工8第一章锚锭系统8第一节锚碇系统的设计计算8第二节锚碇系统的施工工艺流程14第三节锚碇系统的施工17第四节锚碇系统施工使用的主要设备机具21第三卷钢围堰拼装及下沉23第一章工程概况23第二章围堰下沉系数计算27第三章围堰拼装接高28第一节首节围堰吊装入水28第二节刃脚段混凝土浇注：28第三节围堰的拼装接高29第四节围堰的着床30第四章围堰拼装及取土下沉施工主要设备

2、表31第五章围堰除土下沉32第一节取土设备32第二节空气吸泥机的设计计算33第三节空气吸泥机的组成：35第四节取土下沉施工要点：36第五节下沉辅助措施37第六节连通管的设置37第七节围堰壁内填充混凝土的浇注37第六章围堰纠偏纠斜39第七章围堰基底处理39第八章防冲刷措施39第四卷平台搭设和钢护筒下沉41第一章平台搭设41第二章钢护筒的制作与沉放41第五卷钢围堰封底施工43第一章封底施工设备和人员配置表43第二章封底施工45第一节导管的选择及布置45第二节封底施工47第六卷钻孔桩施工49第一章钻机选型49第二章钻孔施工工艺流程50第三章施工方法52第四章常见事故预防及处理55第七卷承台施工58第

3、一章施工工艺流程58第二章承台施工主要设备表58第三章承台施工59第八卷索塔施工61第一章概述61第一节施工工艺61第二节塔柱施工的主要机械设备61第二章下塔柱施工61第三章中、上塔柱翻模施工62第一节爬架系统63第二节模板系统65第三节劲性骨架施工66第四节塔柱钢筋施工67第五节预应力施工68第六节塔柱斜拉索导管的定位、安装68第七节塔柱混凝土施工68第八节预埋件施工70第九节塔柱施工安全技术措施71第四章横梁施工73第一节横梁支撑体系的设计与施工73第二节横梁模板75第三节横梁钢筋及波纹管锚具施工76第四节混凝土配合比设计76第五节横梁混凝土浇筑78第六节上塔柱、三道横梁预应力施工78第九

4、卷辅助墩和过渡墩施工83第一章辅助墩施工83第一节工程概况83第二节辅助墩施工工艺流程83第三节钻孔灌注桩施工86第四节承台施工90第五节墩身施工92第二章过渡墩施工93第一节概况93第二节过渡墩施工94第十卷上部结构施工95第一章钢箱梁施工95第二章斜拉索施工95第一节索施工顺序95第二节斜拉索挂索施工95第三节上部结构施工的监测、监控97第三章各分项工程施工顺序104第四章质量、安全保证措施106第一节质量保证措施106第二节安全保证措施107第一卷 工程概述第一章 概述第一节 工程概况安庆长江大桥起始于长江北岸合安高速公路安庆连接处，在圣埠处与合安高速公路大桥接线直接相连，与国道318线

5、及国道206线的共线段通过菱湖北路互通立交相连；南与国道318线及国道206线的分界点直接相连。大桥穿越安庆市区，在安庆市东门汽车轮渡处跨越长江天堑及南北岸部份区域，全长约5.9Km。大桥的建设对促进沿江地区特别是皖西南大别山区的经济快速发展，具有十分重要的意义。主桥为50+215+510+215+50m五跨连续双塔双索面钢箱梁斜拉桥，主桥全长1040m。本标段范围为K20+118.500K20+638.500。主桥采用全焊扁平流线形封闭钢箱梁，空间双索面扇形钢绞线斜拉索。钢箱梁梁高3.0m（桥中心线处），斜拉索16对共64根，在梁上锚固标准间距为15m，在塔上锚固间距为2.02.5m，与索塔

6、连接采用钢箱式锚固，与主梁的连接采用锚箱式锚固。斜拉索在塔端张拉。索塔采用钢筋砼分离上塔柱倒Y型索塔，锚索区上塔柱为分离单箱单室多边形断面。索塔设上、中、下三道横梁，均为预应力钢筋混凝土结构。索塔总高184.781m，桥面以上塔高与主跨比为0.2616。主桥索塔采用双壁钢围堰大直径钻孔桩复合基础，双壁钢围堰外径32m，内径29m，壁厚1.5m。钢围堰高度59m。圆形承台直径29m，高6.0m，承台顶面高程3.25m（黄海高程，下同）。承台下为18根直径3.0m的钻孔灌注桩，桩位呈梅花形排列，桩中心距为6.0m。封底设计为C25砼，厚7.0m。主桥边跨及辅助跨处各设一个辅助墩和一个过渡墩，其中辅

7、助墩为双柱式实心结构，基础为8根3m的大直径钻孔灌注桩基础；过渡墩为分离式实体结构，基础为24根直径2m的钻孔灌注桩基础。第二节 主要技术标准桥梁等级：四车道高速公路特大桥设计行车速度：100km/h桥面宽度：31.2m，四车道桥面标准宽度26.0m，中间设2.0m宽中央分隔带，两边各设0.5m防撞护栏。主桥斜拉桥两边增设锚索及检修宽度。荷载标准：汽车-超20级，挂车-120桥面最大纵坡：3.0%桥面横坡：2.0%设计洪水频率：1/300地震列度：基本烈度度，按度设防通航水位：最高通航水位16.930m（20年一遇），最低通航水位2.480m（保证率99%）通航净空：最小净高24m，主通航孔双

8、向航宽不小于460m，边通航单向航宽不小于204m。第三节 本施工标段主要工程内容1、临时工程：包括临时道路与施工便道的修建、养护及拆除；临时供电的电力系统、临时电信系统及供水系统的配置、维护及拆除等。2、主桥基础：钢围堰刃脚段及其余钢围堰单元的起吊、定位、拼装、接高及下沉；配合钢围堰焊接工作；钢围堰下沉落床，钢护筒制作与沉放，砼封底，浇注索塔基础钻孔灌注桩及承台；按图纸要求对钢围堰进行切割。3、主塔：安装塔吊，提升模板，浇注分离上塔柱倒Y形索塔砼，张拉索塔横向及环向预应力钢束；拆除模板及临时支撑。4、辅助墩：钢套箱加工、制造及安装就位，钻孔灌注桩施工，钢套箱内水下砼封底、浇注承台、爬升模板浇

9、注墩身。5、过渡墩：钻孔灌注桩施工、浇注承台、爬升模板浇注墩身。6、主桥上部：安装桥面吊机，吊装全部钢箱梁逐段就位，安装钢绞线斜拉索，拆除桥面吊机，边跨压重施工，检查车安装，配合安装支座及伸缩缝装置。第二章 地理位置桥位位于长江安庆河段振风塔以下，鹅眉洲分流口以上部分。该处江段单一、顺直、稳定，桥位处两岸江堤堤距1660m，河床断面表现为北岸边坡较陡，南岸边坡较缓。其中深泓区中线靠近北岸，距北岸约580m，宽约1100m，平均水深约35.9m，最大水深距北岸大堤347m处，水深为38.9m。第三章 气象桥址位于亚热带季风气候区，温和湿润，四季分明，光照充足，雨量充沛，冬夏温差较大。春季以风和日

10、丽天气为主，夏季炎热，秋高气爽，冬季天气晴朗，寒冷干燥。安庆月平均气温16.5，极端最高气温40.2，极端最低气温-12.5。安庆常年主导风向为东北风，多年最大风速20m/s，瞬间极大风速24.2m/s（1997年8月19日，风向东北偏北）。桥址区位安庆市历年气温及气流参数见下表：安庆历年各月平均气温特征值表（）月份123456789101112平均极端最高极端最低气温3.85.19.816.121.525.128.728.523.618.112.06.016.540.2-12.5统计年份1951年1990年安庆历年气流特征值表分项各年最大风速常年主导风向夏季主导风向冬季主导风向瞬间极大风速特

11、征20m/s东北风西南风东北风24.2m/s第四章 水文第一节 水位安庆长江公路大桥桥址河段内设有安庆水位站，根据已有资料表明统计出的安庆站月平均水位见下页表：第二节 流速与流向长江安庆段位于长江下游非感潮河段，根据实测的洪中两级水位的流速、流向资料，桥位附近河段流速分布较为均匀，全年主流位置居中偏左，流速相对较小。桥轴线法向夹角在0左7.5之间。 安庆水位站逐月水位平均值表（黄海高程：m）月份123456789101112最高4.304.666.458.8010.8312.1913.0512.4711.7410.959.016.42最低3.183.103.955.618.159.6111.0

12、110.7410.108.786.243.99平均3.613.845.217.069.5910.8512.2811.7611.2110.097.755.04长江安庆段的平均水面比降，九江至安庆段为0.0203，安庆至大通段为0.0189。此处，根据长江下游多年资料统计分析，汛期比降一般较枯水期比降大。第三节 桥址设计水位及计算流量以安庆水位站和下游大通站资料为依据，按分洪与不分洪两种情况，分析内插得安庆站及桥位处的水位及流量。大桥的设计洪水位及流量采用设想不分洪情况理论频率值。设想不分洪桥位处各频率洪水位、流量表项 目安庆水位站安庆大桥桥址20年一遇水位（m）16.9816.93流量（m3/s

13、）810008400050年一遇水位（m）17.6817.63流量（m3/s）8700091000100年一遇水位（m）18.2218.17流量（m3/s）9100095000300年一遇水位（m）19.0218.97流量（m3/s）97000101000注：水位标高为黄海高程，单位m。第五章 工程地质桥位区北岸为长江高河漫滩级阶地和级阶地。河床宽度1655m。第四系覆盖层厚度2336m，河床北侧最薄8.5m。基岩为白垩系上统宣南组紫红色粉细砂岩夹疏松砂岩、粘土质粉砂岩、粉砂质粘土岩和杂色砾岩，其中杂色砾岩为较软岩、粉细砂岩为软质岩，其余为极软岩。桥位处基岩构造变形较微，桥位未见断层，裂隙也少

14、见，岩体完整。极软岩承载力很低，北侧河床冲刷和北侧岸坡稳定对桥基稳定的影响，是桥位的主要工程地质问题。主桥范围均为负地形，高程0.36m6.74m，最低24m。极软层-疏松砂岩和极软层-粘土质粉砂岩对主桥各墩位影响较小。作为墩基桩端持力层的粉细砂岩，在主桥各墩位占8292%，以北主塔墩含量最高，主桥各桥墩基础岩体工程地质条件总体来说较好。项目区内岩、土物理力学指标见下表：桥位各主要岩石力学指标值地层岩石名称风化程度天然单轴抗压强度（Mpa）容许承载力0钻孔桩周土极限摩阻力i备注（Kpa）（Kpa）K2粘土质粉砂岩微新鲜3.77600130粉砂质粘土岩微新鲜3.66400100砂岩微新鲜12.1

15、41600200疏松砂岩微新鲜0.71300100桥位各主要土层力学指标值层号土层名称物理状态容许承载力0钻孔桩周土极限摩阻力i孔隙比液性指数砂土密实程度粘性土状 态L（Kpa）（Kpa）2粉质轻亚粘土0.9070.49可塑120403淤泥质粉质轻亚粘土1.2601.15流塑70204淤泥质亚砂土夹粉土0.9730.953软塑80205粉质轻亚粘土及重亚粘土0.7370.55可塑280501粉质轻亚粘土0.7150.24硬塑300702粉质亚砂土夹粉土、粉细砂0.7870.51可塑250653砂砾石中密密实400110桥位区位于地震烈度度区内。第二卷 4#主墩施工第一章 锚锭系统钢围堰的稳定、

16、就位和纠扭主要靠锚定系统完成，4#墩墩位处枯水期水深就在20米左右，（2001年11月2日实测泥面标高-13.00米，水位+7.3米。）属深水钢围堰施工，受力非常复杂，施工难度较大，且施工船舶受通航影响，桥位上游约500米处有过江光缆，锚定系统抛锚必须避开光缆区域。经与有关航道管理部门的协商，已经划分出明确的抛锚区和禁航区，详见附图01。第一节 锚碇系统的设计计算1.1.1 基本质料、设计依据的资料：1.安庆长江公路大桥施工图设计；2.安庆长江公路大桥招标文件和参考资料；、气象常年主导风向：东北风；风速：多年最大20m/s;瞬间极大24.2 m/s;基本风压：按24.2 m/s计；、水文：1.

17、 水位： 安庆水位站逐月水位平均值表（黄海高程：m）月份123456789101112最高4.304.666.458.8010.8312.1913.0512.4711.7410.959.016.42最低3.183.103.955.618.159.6111.0110.7410.108.786.243.99平均3.613.845.217.069.5910.8512.2811.7611.2110.097.755.04施工水位按12月份平均水位+5.0计。2. 流速与流向：桥位处水流流速中水期为： 0.91-1.31m/s流向与桥轴线法线方向夹角为左4右7.8；洪水期桥位处流速1.83-2.3m/s，

18、水流方向与桥轴线法线方向夹角为左0右7.5；、工程地质：1. 4#墩泥面高程：-13.0-16.8米2. 覆盖层厚度：-43.0-16.8米，厚约27米；1.1.2 计算所用参数的选定按照工程进度计划安排，从首节钢围堰入水到封底，施工期从2001年11月到2002年4月，为确保安全，参数选取均按最不利情况考虑，围堰着床在12月，流速选定为中水期流速的上限流速1.31m/s，另考虑到围堰入水后减小河床断面引起流速增大，同时围堰周围产生涡流和吸力也可能引起流速增大，故分别取1.1倍的流速增大系数；流向夹角取最不利值7.8，冲刷深度按6米考虑（着床），钢围堰露出水的最大高度按8（6+2）米计；基本风

19、荷载W0=0.5KN/m2。综合上述所得计算参数如下：水位5.0米流速：V=1.311.11.1 m/s=1.6 m/s流向：7.8墩位泥面高程：-16.0米覆盖层厚度：27米钢围堰着床时刃脚高程：-22.0米钢围堰露出水面高度：8.0米基本风压：W0=0.5KN/m2定位船尺寸（长宽高）：44.8m9m2.1m定位船负载吃水深度：1.1m导向船尺寸（长宽高）：45m9m2.0m导向船负载吃水深度：1.1m钢围堰外径：32m1.1.3 锚锭系统所需外力计算作用于锚锭系统的外力主要有钢围堰、定位船、导向船和导向船旁工作船组的水阻力、风阻力，现分别计算如下：1、动水阻力：根据公路桥涵设计规范知：R

20、1=KAV2/2g 式中：K：水流阻力系数，圆形取0.8 ：水容重，取10KN/m2 A：围堰入水部分在垂直于水流平面上的投影面积A=32（22+5）=864m2V:计算流速，取1.6m/sg:重力加速度，取10m/s2这样，R1=0.8108641.62/(210)=885KN2、围堰风阻力：根据规范知： R2=KKZ W0 F=128 KN式中：K：风载体形系数取1.0 KZ：风压高度变化系数，偏大取1.0W0:基本风压，W0=0.5KN/m2 F:挡风面积，F=32（6+2）=256m23、施工船组水流阻力：根据规范和有关质料知： R3=（fSV2+A1 V2）10-2 （KN）式中：S

21、：船泊浸水面积，S=L(10T+B)=5018m2 f：为铁驳摩阻力系数取0.17 L：为船舶长度 按44.8m计 T：吃水深，按最大吃水深1.0m B：船宽综合考虑按100m ：阻力系数，方船头按10.0取 A1：船舶垂直水流方向的投影面积 A1=TB=120m2 则 R3=52.6（KN）4、作业船组所受风阻力： R4=KKZ W0 F 式中：K：风载体形系数取1.0 KZ：风压高度变化系数，偏大取1.0W0：基本风压，W0=0.5KN/m2 F:挡风面积，取F=3100=300m2则 R4=150KN 综上所述可知，锚锭系统所受最不利外力组合为： R总=R1+R2+R3+R4=885+1

22、28+53.6+150=1215.6KN1.1.4 主锚个数的计算根据以往施工经验及施工实际情况，拟采用混凝土蛙式锚，混凝土蛙式锚锚着力按下列公式计算：根据公路施工手册桥涵上册：对于钢筋混凝土锚，河床覆盖层砂土时：W=（11.5）R/10式中：W为混凝土蛙锚在空气中重量，t；R为锚的总拉力，单位KN，取K=1.2；则每个锚可提供的锚着力为：R=4510/1.2=375KN故所需主锚个数为：N=1215.6/375=3.24个为安全计，取6个45吨蛙式钢筋混凝土锚块。每个锚受力：1215.6/6=202.6KN202.6/375=54% 即主锚锚力只达到可提供锚力的54%。1.1.5 锚链计算根

23、据公路施工手册桥涵上册：对于有档锚链，锚链直径 d=PK/0.025 (mm) 式中：K为安全系数，取K=3P为锚的拉力，取P=20.26t则:d=49mm按镇江锚链厂产品试验负荷表中提供数据，按3.0的安全系数考虑选用54的M2级有挡链作为主锚锚链，每个主锚配3节25米长锚链。1.1.6 钢丝绳选择：锚绳系用钢丝绳与锚链联结，锚链平躺在河床上，考虑到有过江光缆影响，锚绳长度受一定限制，按每个主锚配75米锚链，联结300米钢丝绳，本工程选用619-43-1700钢丝绳，其安全系数K=1190/203=5.9 符合要求。1.1.7 钢围堰下拉揽计算钢围堰拟设两层布置。第一层设在刃脚以上5米处，拉

24、力为Rb1。距离转动轴心为hb1。第二层设在刃脚以上14m处，拉力为Rb2，距离转动轴心为hb2。转动轴心在导向架位置附近，按水面位置考虑。钢围堰水阻力R1作用中心取水面以下钢围堰高度1/3位置处。风荷载R2作用在水面以上钢围堰高度1/2位置处，则： h1=(5+22)/3=9m hb1=(5+22)-5=22mh2=8/2=4m hb2=(5+22)-14=13m由Rb1/Rb2=hb1/hb2 得 Rb2=Rb1hb2/hb1 对转动轴心取矩：则有:Rb1hb1+Rb2hb2= R1h1+R2h2 得 Rb1hb1+hb22/hb1Rb1=R1h1+R2h2 Rb1=(R1h1+R2h2)

25、/(hb12+hb22)hb1 =229KN Rb2=165KN采用 619-43-1700钢丝绳第二层拉缆 k=（Fg/Rb2）=0.82（1190/165）=5.9第一层拉缆k=（Fg/Rb1）=0.82（1190/229）=4.26满足k=36之间，故该型钢丝绳为下层拉缆是安全的。第二节 锚碇系统的施工工艺流程参考同类桥型的施工经验，并结合本工程的特点，拟定抛锚施工工艺流程如下：定位船安装改造定位船抛自备锚初步就位抛定位船14#、12#江侧边锚并带缆到定位船导向船拼接导向船初步就位 调整各锚缆锚力使定位船准确就位施工准备橡胶护舷导向架安装按的顺序抛定位船的主锚并带缆到定位船抛定位船岸侧7

26、#、9#边锚并带缆到定位船抛导向船江侧13#、18#和11#边锚和尾锚八字锚并带缆到导向船抛导向船岸侧10#、15#和8#边锚和尾八字锚并带缆到导向船抛导向船16#和17#尾锚锚碇系统施工完毕调整导向船各锚缆拉力使定位船精确定位第三节 锚碇系统的施工1.3.1 施工测量由于抛锚区靠近光缆区域和主航道，经与有关航道管理部门的协商，已经划分出明确的施工区和抛锚区，（见附图01）固抛锚时必须按预定的位置抛设。 测量定位在大桥测量控制网的基础上建立测量基线，并设置一些临时控制点，在岸上布置两台全站仪，采用前交会法定位。 各锚块的坐标已计算出来，由于水深较深，11月中旬抛锚水深约20米左右，锚块在下沉过

27、程中由于水流的冲击会使锚块向下游移动一段距离，故锚块抛设位置应比设计位置向上游抢一定距离，各锚点的抢位情况如下：导向船尾八字锚10#，11#向上游抢10米，其余锚块均向上游抢20米。抢位后的坐标见附图02。1.3.2 抛锚施工:施工准备: 抛锚施工应座好以下工作：锚块起吊钢丝绳准备就位;锚块放到送锚船上;锚块与锚链用配套卸扣联起来;锚块整体摆放在送锚船上，以便于下放;拉缆钢丝绳与锚链用相应夹子联结好;准备足够数量配套的夹子，扳手以及短扣等起重常用工具；对所有锚链、锚缆、卸扣和卷扬机及其联结情况进行全面检查；各项工作指定专人负责，由总指挥协调调动。抛锚: 作好充分准备工作后开始抛锚。用拖轮将12

28、0吨浮吊拖至锚位处，送锚船靠近起重船，起重船吊起锚块，注意用钢丝绳将锚链打住，防止锚链随锚块入水成堆。慢慢调整锚块位置，测量进行观测，达到锚位施工坐标后，拖轮稳住起重船，开始下放锚块,锚链也跟着慢慢下放。锚块到达泥面后，取下起重绳，拖轮拖住起重船向定位船移动，边移边下放锚链，锚链逐节下江，防止在江底成堆。锚链放完后放锚缆，直到带缆到定位船。定位船定位，理顺边缆，调直。定位船主锚、边锚全部抛完后，可左右对拉边缆，调直理顺边缆，实现定位船南北方向定位。定位船边缆对拉调直、南北方向就位后，可适当收紧主锚缆，六根主锚缆上设有六个100KN测力计，可测出滑轮组单根钢丝绳拉力，从而计算出主锚拉力。调整主锚

29、拉力时要力求个缆绳拉力基本相同。导向船就位：在抛定位船锚块的同时，将导向船初步抛锚定位，并完成改造，用万能杆件及钢管联成整体。导向船四个锚抛完后，开始对拉各锚缆，调整导向船精确到位。导向船边锚对控制围堰南北方向摆动起着至关重要的作用，导向船精确定位后，每根边锚应预拉10吨左右的拉力。1.3.3 主锚缆测力和各锚缆调整在施工过程中，由于诸多因素影响，各主缆受力容易出现不均衡现象，所以在所有锚块抛设到位后，需对各锚缆拉力进行调整。定位船和导向船上共设8台5吨卷扬机，配8个量程100KN拉力计，以便测定每根拉揽的拉力。1.3.4 锚定系统的拆除在钢围堰封底结束，且基础成桩数量能满足围堰渡洪的条件下，

30、可拆除锚碇系统。锚锭系统按如下顺序拆除:围堰下拉缆定位船与导向船之间拉缆导向船边锚、尾八字锚定位船主锚定位船边锚导向船联结桁架及橡胶护舷锚锭系统拆除结束拆除方法：用拖轮拖住起重船，解除锚缆与船体的联结，利用卷扬机或绞缆机拉锚缆，到拉起锚链后，用起重船逐段缓扣吊起锚链。锚链起到锚块位置后，潜水员下水把钢丝绳扣到锚块吊点上，由起重船吊起锚块，放到装锚船上。若锚块被泥沙埋起，可先用高压水枪冲洗，将泥沙冲走后再拴起重钢丝绳。第四节 锚碇系统施工使用的主要设备机具序号名称单位数量规 格备 注1定位船艘1380t加长方驳2导向船艘2250t加长方驳3起重船艘1120t4拖轮艘1400匹5装锚船艘11500

31、吨6运锚汽渡艘18车位7交通船艘180座8机驳艘1120吨工作船9趸船趸船1工作码头10锚块个1045t钢筋混凝土蛙式锚个430t钢筋混凝土蛙式锚个48t铁锚11全站仪台2锚块定位12卷扬机台85吨配8个拉力计13锚链节3054M2级每节27.5m，配D70卸扣节1054M2级每节50m，配D70卸扣节648M2级每节50m14滑车个38H81K配20-24绳个32H203D配20绳个36H324D配20绳15钢丝绳米500061943-170米120061931-170米520063720-17016绳夹个154Y45备有余量个170Y20个132Y3217卸扣个4020个个4032个18拉

32、力计个8100KN用余测量定位船锚揽拉力第三卷 钢围堰拼装及下沉第一章 工程概况安庆长江公路大桥南主墩基础钢围堰设计为内径29.0m，外径32.0m，壁厚1.5米，高59.0m，重1491吨的圆筒形深水双壁钢围堰挡水结构。拼装接高需要复杂的锚碇系统定位。围堰下沉需穿过约28米厚的覆盖层，沉达岩面，然后清基封底作为承台的施工挡水结构。一、 地质条件：墩位处覆盖层较厚，分为四层，厚度26.2030.05米，平均约28米。第一层为浅黄色细砂层，是近代河流的沉积层；第二层为含砾中细砂层，是河流较早的沉积物；第三层为卵石层；第四层为基岩，在围堰刃脚段。各分层情况如下表（各层标高为各钻探点的平均值）。二、

33、 序号各层标高厚度方量地 质 特 点1-16.00-25.009m5945呈松散状，偶含0.20.5cm的粉细砂层2-25.00-41.0016m10568呈中密状的含砾中细砂层，含少量砾石3-41.00-43.502.5m1651砂卵石层，中粗砂含量15%30%，卵石为石英砂岩、砂岩，砾径2cm3cm3cm5cm最大砾径5cm9cm呈不规则球状，厚度23m4-43.50-44.000.5m330中厚层粉细砂岩及粘土质粉砂岩和含砾细砂岩三、 主要工程数量表：序号名称标 号单 位数 量备 注1封底混凝土C25m33743.62钢围堰t14913围堰内填混凝土C20m356984围堰内填混凝土C2

34、5m330刃脚段混凝土四、 围堰分节重量表：围堰分节重量（t）高度（m）备注1175.37壁体内浇筑混凝土2118.06壁体内浇筑混凝土3118.06壁体内浇筑混凝土4118.06壁体内浇筑混凝土5118.06壁体内浇筑混凝土6118.06壁体内浇筑混凝土7218.06壁体内浇筑4.23m混凝土8218.06注水9145.05注水10145.05注水合计149159浇筑混凝土高度40.36m混凝土方量5728.0m3五、钢围堰设计位置剖面图：第二章 围堰下沉系数计算1、按工期安排，钢围堰下沉到位是在2002年2月上旬，根据钢围堰下沉受力特点，整体下沉力大于围堰侧壁摩阻力，则整个围堰即可下沉到位

35、（不考虑围堰下端阻力）。2、取2月最低平均水位+4.7,泥面标高实测墩位处平均泥面标高-16.00,按冲刷6米计，则泥面标高为-22.00米。3、围堰隔舱内填充混凝土至-2.77m标高，方量为5728m3 ,按容重2.3t/m3 则：重量G1=57282.3=13174.4t4、采用围堰内取土下沉方案，故只计围堰外壁的摩阻力。5、围堰总重G2=1491t。6、围堰隔舱内外水头差按5米计。加水至+9.7m,加水重G3=143.75=718.5t 7、围堰外壁摩阻力：参考路桥施工常用数据手册，钢结构开口沉箱在砂、砾、粘土中的表面摩阻力为23.42Kpa，则围堰摩阻力为：R=322223.42=51

36、798KN=5180t8、堰所受浮力： F=111.4+(322-292)/44.7(-44)-0.6-1.55=6758.8t围堰下沉系数:k=下沉力/摩阻力=( G1+ G2+ G3)/(R+F)=1.28k=1.281.25通过理论计算，围堰可下沉到位。第三章 围堰拼装接高第一节 首节围堰吊装入水首节钢围堰重量为175.3t,采用300吨浮吊整体吊运。300吨浮吊的起重性能见附图26。沿围堰内壁设置16个吊耳，围堰的16个吊点设在每节围堰内壁板顶部，在吊点处对围堰进行加固补强，详见附图11-13。在使用吊具前试吊以检验吊具、吊索、吊点，同时调整吊索长度并观察围堰受力变形情况，以便改进指导

37、下步施工。首节围堰吊装入水前应做好以下准备工作：钢围堰拼装制作经监理工程师验收合格；在围堰内外壁分别做46个水尺，以便随时观察围堰入水深度。导向船基本就位。吊耳焊接完毕并验收合格。对吊绳卸扣和起重船等起重设备进行全面检查。焊缝进行水密性检查。首节围堰起吊前应进行试吊，在有经验的起重工的指挥下进行 ，试吊完成后，围堰即可吊起就位入水。首节围堰入水自浮，入水深度2.5m，干舷4.5m。入水后围堰与橡胶护舷用木方塞起，防止围堰在风浪的作用下发生大幅摆动，对船体造成危害。第二节 刃脚段混凝土浇注：首节围堰入水定位后即可浇注刃脚混凝土。刃脚混凝土设计标号位C25（围堰隔舱内填充混凝土标号C20）设计方量

38、30m3，高度80cm。为方便施工，首节围堰采用浇注混凝土下沉，混凝土方量按第二节围堰安装就位后拼接缝距水面2.5m，混凝土约62.3m3，浇注高度1.16m。浇注完毕后干舷高度约3.32m。 混凝土浇注方法采用搅拌站搅拌好混凝土泵送至料斗，用15吨浮吊吊起料斗布料。混凝土浇注应对称平衡进行，以免使围堰产生较大倾斜。暂时倾斜度应小于1/100。混凝土分层厚度不超过40cm，用D50棒振捣密实。混凝土表面应平整，相邻隔仓高差范围在5cm以内。第三节 围堰的拼装接高、为加快施工进度，首节围堰以后各节围堰由制作厂家在水上平台上拼装为一整体，然后由300t浮吊整体起吊安装接高。使用拼装平台可达到如下效

39、果： （1）在围堰下沉的同时拼装好分节，节约了围堰接高时间，加快了进度；（2）围堰到现场后可随时进行拼装，减少钢围堰分片制造运输环节对施工的影响；（3）分片整体拼装施工质量易于保证；（4）改水上高空拼装为大型平台上拼装，减轻了劳动强度，增加了施工安全性。 、钢围堰拼装误差标准：（1）内径不大于D/500（5.8cm）；（2）同一平面内相互垂直的直径误差不大于20mm；（3）倾斜度不大于h/1000；（4）各构件间的接缝、分块间的拼接缝均应无凸凹面。 、钢围堰拼接施工要点：1从第二节开始，围堰在拼装平台上拼装时隔舱板的位置应一致，这样便于拼接时隔仓板的对位。300T浮吊采用四个副钩同时起吊，不能

40、转动，只能靠起重船的转动来调整围堰隔仓板的相对位置。调整幅度不是很大，且调整速度很慢，不易对位。故在拼装单元片时应注意隔舱板的位置相对一致。2每节围堰拼接前应做好对位标记（一般做四个点，分别在桥轴线直径和垂直于桥轴线直径上）。3好导向装置，以方便安装就位。4当围堰拼缝处缝隙较大时，焊接速度较慢，质量不易保证，可采取在凸起部分相对切割的方法，使围堰拼缝吻合。5每节围堰起吊前均需对吊耳、吊绳、卸扣和起重船进行全面检查，并作详细记录。第四节 围堰的着床按照工程进度计划安排，围堰着床在12月份，冲刷后泥面标高-22 m按12月份水位+5.00米，则应在第五节围堰安装就位后注水下沉着床。围堰着床前除首节

41、填混凝土外，其余均采用注水下沉。在围堰刃脚下沉距泥面约1米左右时即开始调整围堰位置，同时加大对泥面标高的测量频率，并绘制下沉曲线，确保按预定位置着床。着床前围堰下流速增大，上游侧较下游侧冲刷大，泥面形成上游高下游低的斜面，着床后由于不平衡土压力的作用，围堰会向上游移动一定距离，参考我局施工其他同类桥型的经验，着床时按刃脚向下游预偏1520cm处理。若围堰着床后发现偏位较大，可排水使围堰上浮，调整位置后重新着床。围堰位置调整主要有以下几种方法：a.调整围堰下拉缆，调整围堰下端上下游方向位置。b.通过调整导向船边锚及与定位船拉缆系统调围堰位置。c.通过备用揽调整围堰下端偏位。第四章 围堰拼装及取土

42、下沉施工主要设备表序号名称型号单位数量备注1起重船300t艘12拖轮400匹艘13拖轮150匹艘14方驳400t艘5 5起重船60t艘16起重船15t艘17交通船80座艘18发电机250kw台29空气吸泥机台4一台备用10空气压缩机40m3/min台211空气压缩机20m3/min台412普通水泵台813高压水泵150kw台414机驳120t艘1运材料15机驳300t艘1放材料16搅拌站50m3/h台3 17砼输送泵60m3/h台3第五章 围堰除土下沉围堰着床后，即开始取土下沉，采用不排水取土下沉。取土总方量约18495m3对于钢围堰整体拼装方案，取土的速度决定着围堰的拼装速度。第一节 取土设

43、备取土选用4台空气吸泥机，其中3台使用，一台备用。配两台40m3/min空气压缩机，4台20m3/min空气压缩机，3台空气吸泥机分别用300t、60t、15t浮吊吊起吸泥。起重船布置见附图16。第二节 空气吸泥机的设计计算根据墩位处钻探地质资料，围堰内取土主要为砂性土，方量约为16513m3占取土总量的89.3%。故吸泥机按取砂性土设计，对于砂卵石层采取辅助方法取土。随着吸泥高度的增加，吸泥速度会有所不同。取土速度按取砂性土平均60m3/h计。 喷出泥浆流量qv2=qv1（d1/d0+w）=450m3/h 式中：qv1：按天然状态土体积计算每小时净出土量，取60m3/h。 d1：土在天然状态

44、下的相对密度，取1.30t/m3 d0：土颗粒的相对密度，取2.6。 w：每立方米天然状态下土成为泥浆的所需水量，取w=7。 泥浆相对密度（d2）：d2=(d1+wd)/(d1/d0+w)=1.11式中：d：水的相对密度，取d=1。 需要吸泥管的面积A吸： A吸=qv2/v吸=0.0625m2qv2:每秒泥浆流量450/3600=0.125m3/sV吸：取2m/s。对于圆形管：半径R=0.14m故吸泥浆管选用3008钢管。 吸泥机排出水量qv3=qv1w=607=420m3/h 每台吸泥机的压缩空气消耗量，换算为大气压下的体积qv4 qv4=c1mqv2h/c2lg（H+10）/10=36.3

45、m3式中：H：空气混合气在水面以下的深度，按H=35米。 h：排泥管出口处高于围堰内水面的高度，取围堰顶标高向上提2m，即+17.0，则h=12m。qv2：泥浆每分钟流量qv2=450/60=7.5m3/minc1：标正系数，c1=1.52.0，上限值c1=2c2：系数H/(H+h)=0.74 查表知c2=14.3m：由吸扬净水所需的空气量换算为吸扬泥浆的增大系数。 M=d（d1-d2）/d1（d2-d）=1.33 （6）需要的空气压力（空压机气压表读数）P： P=H/10+0.3=2.45.2 (H变化范围2149米) （7）需要的扬泥管面积： 在混合室压缩空气喷口处，泥浆中的空气泡受有H/

46、10附加大气压的压力，所需截面积为：A混=qv2+qv410/（H+10）/v混 =0.13m2v混取：2m/s。对于圆形：R=0.20m 。 （8）需要压缩空气供应管的截面积： A气=qv410/（H+10）1/v气=0.0067 m2 V气：空气在管内的流速10m/s20m/s，取20m/s。 R=0.046m。 （9）需要批压缩空气供应量（一台吸泥机） Q=（1.21.3）qv4k =1.236.3=43.6m3/min 综合以上计算数据，并结合本工程特点，设计空气吸泥机基本数据如下： 吸泥管和出泥管采用相同管径：3008钢管 混合室选用80010钢管 供气管选用895钢管 每台空气吸泥

47、机配一台40m3/min空压机或两台20m3/min空压机。按3台吸泥机每天有效工作时间10小时，则日取土量为1800m3,则取土共净工作日约为：18495/（60103）=10.3天第三节 空气吸泥机的组成：空气吸泥机主要由混合室出泥管供气管组成。在砂卵石层吸泥时还需用高压射水扰动吸泥。故在吸泥机吸泥口处设有高压射水管。射水管选用603.5钢管。在吸泥室附近分为两个射水头，射水头选用453钢管。出泥管、供气管和射水管均采用法兰盘连接，空气吸泥机的结构和法兰盘规格见附图14、15。空气吸泥机采用300mm钢管制作，吸泥机端部设有高压水枪，当取土困难时启动水枪破土吸泥。吸泥下沉时配备40m3/m

48、im空压机2台，20m3/min 空压机4台，潜水泵若干台，另在围堰壁设置多个325mm补水联通水管，进行自流补水，确保在取土下沉过程中堰内外水头差在规范允许范围内。第四节 取土下沉施工要点：1.取土应遵循“先中间后周边”的原则，对称均均取土，使围堰底形成锅底，围堰平稳下沉。正常情况下只在比围堰内径小两米的范围内吸泥，三根吸泥管布置成正三角形装。在取土过程中，测量人员应严密监视泥面标高变化情况，围堰内做几个浮鼓，专供测量使用。测量应每隔12小时测一次泥面变化情况，并绘制出泥面变化曲线。2围堰的偏位情况应随着围堰下沉同步进行。围堰每下沉2050cm应观测一次围堰偏位情况。3.合理安排排渣位置，避

49、免对围堰造成偏压。4.下沉至设计标高约2米左右时，应适当方慢下沉速度，并控制取土量和取土位置，以使围堰平稳下沉，正确就位。5空气吸泥机的出浆水平管上应系4根缆风，以控制出浆管方向。6吸泥管口离泥面约1550cm为宜，过低易堵塞，过高吸泥效果不好。通过浮吊经常摇荡管身和移动位置可增加吸泥效果。7吸泥机使用时为防止堵塞，应注意以下几点：a.停吸前应将吸泥机提升到一定高度后再关闭空压机。b.经常注意风压，防止回风，避免导管内泥浆倒灌入吸泥管和风管内。第五节 下沉辅助措施在围堰下沉过程中，可能会遇到取土效果不佳的情况，特别是在砂卵石层中，若胶结力较强，则需采用高压射水破土扰动，以增加吸泥效果。吸泥和射

50、水同时进行，射水嘴随吸泥机一起升降和移动。第六节 连通管的设置 围堰内取土下沉，需连通管补水，连通管设置在第四节和第七节上，位置及结构见附图17，每层设四根。连通管在入土前需用盖板封口，封口板用螺栓固定。封口时由潜水员下水在围堰内封口(外口不封)。3mm橡胶板粘在盖板上，增加连通管的防水性。第七节 围堰壁内填充混凝土的浇注堰壁填充混凝土的设计标号为C20，浇注标高2.77m,填充的混凝土的浇注应在围堰着床后、取土下沉的同时进行，每次浇注高度5m。填充混凝采用水下混凝土施工工艺，土由3台50m3/h搅拌站生产，泵送至料斗，沿导管进入围堰隔舱。布料应分仓对称均匀进行，填充混凝土浇注过程中应对围堰的

51、偏位情况进行观测。选用D250导管,首灌量按导管埋深一米，混凝土作用半径5米(坡度1：5),水深取hw=20米，围堰隔舱轴线长度8米，则首灌量为：V=(322-292)4120.2+0.8423+0.2524h1=8m3h1=hww/c=201/2.3=7.7米首灌量按4m3施工。第六章 围堰纠偏纠斜围堰下沉过程中吸泥取土先中间后向四周扩散以形成锅底，使围堰均匀下沉，当出现下沉过程中偏位或倾斜时应采取偏除土的方法逐步达到纠偏纠斜。若围堰下沉结束达到标高后仍有倾斜现象，则可利用在围堰内壁四个平分点处安装的纠斜装置达到纠斜目的。具体做法是：围堰下沉到位后在围堰内壁上焊制牛腿，牛腿与纠斜桩顶之间放置

52、250t液压千斤顶，通油加力使围堰刃脚较低部位抬高，潜水员下水用钢凳和钢楔块支垫并用袋装混凝土填堵刃脚孔隙以达到纠斜纠偏目的。纠偏装置见附图18。第七章 围堰基底处理围堰下沉到位后由潜水员用袋装混凝土堆砌堵缝，若有必要则采用水下不离析混凝土封堵刃脚部位孔隙以防堰外泥砂流入。同时采用高压射水及空气吸泥机吸泥清基，冲洗围堰内壁，为封底做准备。第八章 防冲刷措施围堰在下沉过程以及下沉到位以后密切注视围堰周围的冲刷情况，若冲刷较严重，则采取从上游抛填袋装石子或吊放石笼以保证河床标高，抛填位置根据当时的水流情况及抛填物大小选择在围堰上游100300m范围内抛填。第四卷 平台搭设和钢护筒下沉第一章 平台搭

53、设 一、平台设计施工平台设计兼顾护筒沉放、围堰封底及钻孔桩施工的需要，平台采用4片双层贝雷片组成主桁架，主桁架顺桥向支承于钢围堰顶面，钢围堰顶桁架支承处用型钢加固处理以满足受力要求。主塔基础施工平台布设见附图19。平台搭在钢围堰顶上，围堰顶标高+15.0米，双层贝雷片高3米，则平台顶标高为+18.0米。二、平台的施工钢围堰下沉完毕后测量出贝雷架支座位置，在围堰顶铺18钢板做底座进行加固。桁架在驳船上拼装，采用整体吊装方案，吊装前应在预定位置做限位导向装置，使安装快速、便捷、精确。贝雷桁架安装完，用型钢联成整体，增加其稳定性。尔后在其上铺设脚手平台，必要处张安全网。第二章 钢护筒的制作与沉放钢护

54、筒的制作：钢护筒的结构见附图20，根据规范要求以及为保证后序工作的施工质量，按钢护筒内径选择比设计桩径大30cm（内径330cm），顶标高+16.0米，底标高-44.0米。护筒编号按与桩基编号对应，详见附图19。 护筒底口1米、顶口80cm范围内加设加劲箍，另中间部份也适当增设加强箍。 二、护筒的沉放：1、施工机具 在围堰清基完成后护筒采用逐节对接接高，由于钢护筒自重较大，拟采用300t浮吊作为起重设备，DZ-250振动锤作为下沉设备沉放护筒。2、护筒定位为保证护筒位置准确，护筒的下沉接长采用定位导向架（见附图21）。定位导向架高8m，由型钢焊接而成，导向定位架固定在施工平台上，顶口放于平台顶

55、面，具体位置由测量放线确定，底口四角焊接一吊耳，通过20t手拉葫芦调整定位架垂直度，葫芦固定于围堰内壁上，见附图22所示。通过定位导向架沉放接高护筒，同时由测量仪器采用前方交会法不断的调整护筒的垂直度，保证沉放垂直度在1/200范围内。3、钢护筒的沉放根据护筒位置和300吨浮吊的起重性能以及护筒的重量，决定护筒安装采取分节吊装，不同位置分节节数不同，护筒分节情况见附图19。为避免护筒在起吊运输过程中变形，在每节护筒的两端用型钢焊接“+”字内撑一道，待起吊接长后入水前割去，护筒接长完成后安装振动锤振沉护筒，振沉时采用减压振沉，以确保垂直度。震动下沉时注意震击时间与顶口标高，不宜过震防止底口变形。护筒下沉到位后，由潜水员下水探摸护筒底口情况，根据探摸情况进行底口堵漏或对其它情况进行处理，最后在护筒内填充砂子，砂子顶面标高应高于封底混凝土顶面约0.5 1.0m。4、护筒沉放精度要