载流导体的发热和电动力

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1、载流导体的发热和电动力一、发热和电动力对电气设备的影响电气设备在运行中有两种工作状态，即正常工作状态和短路时工作状态。电气设备在工作中将产生各种损耗，如：“铜损”，即电流在导体电阻中的损耗；“铁损”， 即在导体周围的金属构件中产生的磁滞和涡流损耗；“介损”即绝缘材料在电场作用下产 生的损耗。这些损耗都转换为热能，使电气设备的温度升高，进而受到各种影响：机械强度 下降；接触电阻增加；绝缘性能下降。当电气设备通过短路电流时，短路电流所产生的巨大电动力对电气设备具有很大的危害 性。如载流部分可能因为电动力而振动，或者因电动力所产生的应力大于其材料允许应力而 变形，甚至使绝缘部件（如绝缘子）或载流部件

2、损坏；电气设备的电磁绕组，受到巨大的电 动力作用，可能使绕组变形或损坏；巨大的电动力可能使开关电器的触头瞬间解除接触压力， 甚至发生斥开现象，导致设备故障。二、导体的发热和散热1. 发热导体的发热主要来自导体电阻损耗的热量和太阳日照的热量。2. 散热散热的过程实质是热量的传递过程，其形式一般由三种:导热；对流和辐射。三、提高导体载流量的措施在工程实践中，为了保证配电装置的安全和提高经济效益，应采取措施提高导体的载流 量。常用的措施有:（1）减小导体的电阻。因为导体的载流量与导体的电阻成反比，故减小导体的电阻可以 有效的提高导体载流量。减小导体电阻的方法：采用电阻率P较小的材料作导体，如铜、 铝

3、、铝合金等；减小导体的接触电阻（月）；增大导体的截面积（S）,但随着截面积的增加， 往往集肤系数（Kf）也跟着增加，所以单条导体的截面积不宜做得过大，如矩形截面铝导体， 单条导体的最大截面积不超过1250mm2。（2）增大有效散热面积。导体的载流量与有效散热表面积（F）成正比，所以导体宜采用图6-3短路前后导体温度的变化面 如法取冷辐热，周边最大的截面形式，如矩形截面、槽形截 等，并采用有利于增大散热面积的方式布置， 矩形导体竖放。（3）提高换热系数。提高换热系数的方 主要有：加强冷却。如改善通风条件或采 强制通风，采用专用的冷却介质，妣气体、 却水等；室内裸导体表面涂漆。利用漆的 射系数大的

4、特点，提高换热系数，以加强散 提高导体载流量。表面涂漆还便于识别相序。四、导体短时发热过程由于短路时的发热过程很短，发出的热量向外界散热很少，几乎全部用来升高导体自身 的温度，即认为是一个绝热过程。同时，由于导体温度的变化范围很大，电阻和比热容也随 温度而变，故不能作为常数对待。图6-3所示为导体在短路前后温度的变化曲线。在时间t1以前，导体处于正常工作状态，其 温度稳定在工作温度。g。在时间t1时发生短路，导体温度急剧升高，e z是短路后导体的最 高温度。时间t2时短路被切除，导体温度逐渐下降，最后接近于周围介质温度（。0）。五、两平行导体间电动力的计算当两个平行导体通过电流时，由于磁场相互

5、作用而产生电动力，电动力的方向与所通过 的电流的方向有关。如图6-7所示，当电流的方向相反时，导体间产生斥力；而当电流方向 相同时，则产生吸力。图6-7两根平行载流体间的作用力（a）电流方向相反；（b）电流方向相同根据比奥一一沙瓦定律，导体间的电动力为(6-36)F = 2K I/ - x 10-7（N）式中ii2分别通过两平行导体的电流（A）；l该段导体的长度（m）；a两根导体轴线间的距离（m）；K形状系数。形状系数表示实际形状导体所受的电动力与细长导体（把电流看作是集中在轴线上）电 动力之比。实际上，由于相间距离相对于导体的尺寸要大得多，所以相间母线的K值取1， 但当一相采用多条母线并联时

6、，条间距离很小，条与条之间的电动力计算时要计及K的影响， 其取值可查阅有关技术手册。六、三相短路时的电动力计算发生三相短路时，每相导体所承受的电动力等于该相导体与其它两相之间电动力的矢量图6-8 对称三相短路时的电动力（a ）作用在中间相（B相）的电动力；（b）作用在外边相（A相或C相）的电动力和。三相导体布置在同一平面时，由于各相导体所通过的电流不同，故边缘相与中间相所承 受的电动力也不同。图6-8为对称三相短路时的电动力示意图。作用在中间相（B相）的电动力为F = F - F = 2 x 10-7 - （i i - i i ）（6-37）B BA BCa B A B C作用在外边相（A相或

7、B相）的电动力为(6-38)F = F + F = 2 x 10-7 L （i i + 0.5i i ）A AB ACa A BA C将三相对称的短路电流代入式（6-37）和（6-38）,并进行整理化简，然后做出各自的波形图，如图6-9所示。从图中可见：最大冲击力发生在短路后0.1s，而且以中间图6-9三相短路时的电动力波形U）中间相Pb.外边相E*相受力最大。用三相冲击短路电流ich（kA）表示的中间相的最大电动力为 FB= 1.73x 10-7 Li（N）（6-39）根据电力系统短路故障分析的知识： U=旦，故两相短路时的冲击电流为 _I （3）2F =2 x 10-7 1 = 1.5 x

8、 10-7 i(3) 1maxa cha ch（6-40）i（2）=号i（；）。发生两相短路时，最大电动力为可见，两相短路时的最大电动力小于同一地点三相短路时的最大电动力，所以，要用三图6-10动态应力系数月动稳定。修正母线的相短路时的最大电动力校验电气设备的七、考虑母线共振影响时对电动力的如果把导体看成是多垮的连续梁，则 一阶固有振动频率为f = 土、逅 （6-41）1 L2 V m式中：Nf频率系数；L一跨距（m）；E一导体材料的弹性模量（Pa）；I一导体断面二次矩（m4）；m一导体单位长度的质量（kg/m）。Nf根据导体连续跨数和支撑方式决定，其值如表6-4所示。表6-4导体不同固定方式

9、时的频率系数Nf值跨数及支承方式Nf单跨、两端简支1.57单跨、一端固定、一端简支两等跨、简支2.45单跨、两端固定多等跨、简支3.56单跨、一端固定、一端活动0.56当 阶固有振动频率f1在30160Hz范围内时，因其接近目&动力的频率（或倍频）而产生共振，导致母线材料的应力增加，此时用动态应力系数P进行修正，故考虑共振影响后的 电动力的公式为F = 1.73 x 10 -71 十（N）（6-42）在工程计算中，可查电力工程手册获得动态应力系数6，如图6-10所示。由图6-10可 见，固有频率在中间范围内变化时，61，动态应力较大；当固有频率较低时，6 1；固 有频率较高时，6 1。对屋外配电装置中的铝管导体，取6 =0.58。为了避免导体发生危险的共振，对于重要的导体，应使其固有频率在下述范围以外：单条导体及一组中的各条导体35135Hz多条导体及有引下线的单条导体35155Hz槽形和管形导体30160Hz如果固有频率在上述范围以外，可取6 =1。若在上述范围内，则电动力用公式（6-42）计算。