恒智天成安全计算资料软件梁模板计算书

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1、恒智天成安全计算资料软件梁模板（扣件钢管架支撑）计算书恒智天成安全计算资料软件梁模板(扣件钢管架支撑)计算书 0 0nDji J-9=L730TjDOgo QO+H本计算书依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段：L1。1200：200剪刀撑(按规范构造豆求设冒】區優面K胶合扳【14对拉螳哇1SFS面木肢合板L抿60X4PX 2.5柜形钢營4001棍60X90矩形木楞成50024BX3.5 钢管IJ

2、0X4DX2. 5柜形钢管 山鳥1棍前XIOD矩形木楞銘6：模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图一、恒智天成安全计算资料软件梁模板（扣件钢管架支撑）计算书 参数信息1. 模板构造及支撑参数（一）构造参数梁截面宽度B： 0. 8m；梁截面高度D： 1.4m；楼层高度H： 5m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：220mm；梁边至板支撑距离：0.5m；板底承重立杆横向间距lb： 1.加；立杆沿梁跨度方向间距la： 0. 8m；立杆步距h： 1加；梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc： 0.3m； 梁底承重立杆间距（mm）依次是：300；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0

3、.8；（二）支撑参数梁底釆用的支撑钢管类型为：48黄35mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢（16-40）；钢管弹性模量E： 206000N/mm2；钢管屈服强度fy： 235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f： 205N/mm2； 钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fee： 325N/mm2；2. 荷载参数新浇筑砼自重标准值G : 24kN/m3；钢筋自重标准值G : 1.5kN/m3；2k3k梁侧模板自重标准值G : 0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G : 12. 933kN/m2； 1k4k倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q : 2kN/m2；3k

4、梁底模板自重标准值G : 0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q : 2kN/m2； 1k2k3. 梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm： 29N/mm2；弹性模量E： 11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根48芙35钢管；间距(mm)： 100,300*3；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E： 206000N/mm2；屈服强度fy： 235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f： 205N/mm2；抗剪强度设计值fv： 120N/mm2； 端面承压强度设计值fee

5、： 325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根60X90矩形木楞；间距(mm)： 500；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E： 10000N/mm2；抗压强度设计值fc： 13N/mm2 ；抗弯强度设计值fm： 15N/mm2；抗剪强度设计值fv： 1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300*3 ；4. 梁底模板参数搭设形式为：3层梁顺横顺混合承重；（一）面板参数面板采用克隆（平行方向）18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm： 29N/nun2；弹性模量E： 1150

6、0N/mm2；（二）第一层支撑梁参数材料：1根50X100矩形木楞；根数：4；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc： 13N/mm2 ；抗弯强度设计值fm： 15N/mm2；抗剪强度设计值fv： 1.6N/mm2；（三）第二层支撑梁参数材料：1根口60心0忽.5矩形钢管；间距：400mm；钢材品种：钢材Q235钢（16-40）；弹性模量E： 206000N/mm2；屈服强度fy： 235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f： 205N/mm2；抗剪强度设计值fv： 120N/mm2； 端面承压强度设计值fee： 325N/mm2；（四）第三层支撑梁

7、参数材料：1根.5矩形钢管；钢材品种：钢材Q235钢（16-40）；弹性模量E： 206000N/mm2；屈服强度fy： 235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f： 205N/mm2；抗剪强度设计值fv： 120N/mm2； 端面承压强度设计值fee： 325N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008 ）第条 规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1180m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：I = 1180X183/12= 5.735 X105mm4；W = 1180X182/6 = 6.372X10

8、4mm3；1. 荷载计算及组合（一）新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F =0. 22yt0 B V1/21 1 2F=yH2其中Y 砼的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T 砼的入模温度，取20.000C；V 砼的浇筑速度，取1500m/h；H 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1400m；B 外加剂影响修正系数，取1000;1B-砼坍落度影响修正系数，取1.000。2根据以上两个公式计算得到：F=12.933 kN/m21F =33.600 kN/m22新浇砼作用于模板的最大侧压力G =min (F，F)

9、=12.933 kN/m2；4k12砼侧压力的有效压头高度：h=F/y=12.933/24.000=0539m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3kQ =2kN/m2；3k(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=12933 X1. 18=15261kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max (q1, q2) =20624kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=09X (1. 2X12933+14X2)X1.18=19.455kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9X(1.35X12.933+1.4X0.7X2)X1.18=20.624kN/m2. 面板抗弯强度计算o =

10、 M/W f其中：W 面板的截面抵抗矩，W =6372X104mm3；M - 面板的最大弯矩(N mm) M=0.125ql2=6.445 X105N mm；计算弯矩采用基本组合: q=20.624kN/m；面板计算跨度：l = 500.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：G = 6.445X105 / 6. 372X104=10.114N/mm2； 实际弯曲应力计算值o=10114附哑 小于抗弯强度设计值f=29N/mm2，满足要求！3. 面板挠度计算v =5ql4/(384EI)Wv其中：q作用在模板上的压力线荷载:q = 15.261 kN/m；l-面板计算跨度：l =500.

11、000mm；E面板材质的弹性模量：E = 11500N/mm2；I面板的截面惯性矩：I = 5735 X 105mm4；容许挠度：结构表面隐藏v=l/250=2000min；面板的最大挠度计算值：v=5X15.261X5000004/(384X11500X5.735X105)= 1.883 mm； 实际最大挠度计算值：v=1883mm小于最大允许挠度值：v =2.000mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1. 次楞计算次楞采用1根60 X 90矩形木楞为一组，间距500mm。次楞的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：1=1X364.5X104= 3. 645X106 mm4；W=1

12、X81X103= 8.100X104 mm3；E=10000 N/mm2；(一)荷载计算及组合计算挠度采用标准组合：q=12.933X0500=6467kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=8.739kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=09X(1.2X 12. 933+14X2)X0.500=8244kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9 X (1.35 X12. 933+1.4X0.7X2)X0.500=8.739kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.9 X1.35X12 933X0500=7857kN/m；顶部荷载：q=

13、0.9 X1.4 X0.7X2X0.500=0.882kN/m；(二)内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形 图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN m)4r4r J/ WJbslrtL 山 dr drEEEE100300300300180641539变形计算简图变形图(mm)经过计算得到：最大弯矩M= 0. 065kN m最大剪力：V= 1. 265kN最大变形：v= 0.005mm最大支座反力：F= 2. 485kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算o =M/W=0.065 X106/8.100 X104 =0. 806N/mm2实际弯

14、曲应力计算值o=0806N/mm2小于抗弯强度设计值f=15N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算t =VS /Ib=1.265X1000X60750/(3.645X106X 60)=0.351N/mm2 ；0实际剪应力计算值0. 351 N/mm2小于抗剪强度设计值f=1.600 N/mm2，满足要求!v次楞挠度计算容许挠度：结构表面隐藏v=l/250；第1跨最大挠度为0001mm,容许挠度为0400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0. 005mm,容许挠度为1200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0004mm,容许挠度为1. 200mm，满足要求！第4跨最大挠度为0. 003mm,

15、容许挠度为1200mm，满足要求！第5跨最大挠度为0003mm,容许挠度为0.720mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2. 主楞计算主楞采用2根48荚35钢管为一组，共4组。主楞的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：1=2X12.19X104= 2.438X105 mm4；W=2X5.08X103= 1.016X104 mm3；E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2485kN,计算挠度 时取次楞的最大支座力2. 047kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kN m

16、)2.485kN2.485kN2.485kN2.485kN2.485kNtFA800800800Al 200 i500I5001500i500I 200 i3.21.z77i,2420.7150.7151I1.2ii421.A773.22.047kN2.047kN2.047kN2.047kN2.047kNtFA800800800Al 200 i500I5001500i500l 200 i变形计算简图变形图(mm)经过计算得到：最大弯矩M= 0. 354kN m最大剪力：V= 3. 200 kN最大变形：v= 0.255mm最大支座反力：F= 4. 443kN(1) 主楞抗弯强度计算o =M/W

17、=0.354 X106/1.016X104 =34834N/mm2实际弯曲应力计算值o=34.834N/mm2小于抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算t =VS /It =1.600X1000X6946/(2.438X105X3. 5)=13026N/mm2；0 w实际剪应力计算值13. 026 N/mm2小于抗剪强度设计值f =120.000 N/mm2，满足要求!v主楞挠度计算容许挠度：结构表面隐藏v=l/250；第1跨最大挠度为0. 255mm,容许挠度为3200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0. 027mm,容许挠度为3200mm，满足要求！第3跨最

18、大挠度为0. 254mm,容许挠度为3200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3. 穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fXA其中 N -穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积(mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号：M14 ；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55 mm；穿梁螺栓有效面积：A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 170X105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =4.443 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=4 443kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=17850kN,

19、满 足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范(JGJ162-2008 )第条 规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0400m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I = 400X183/12= 1.944 X10smm4；W = 400X182/6 = 2.160X104mm3；1. 荷载计算及组合模板自重标准值G =0. 5X0.400=0.200 kN/m；1k新浇筑砼自重标准值G =24X0.400X1.4=13.440 kN/m；2k钢筋自重标准值G =1. 5X0.400X 1.4=0.840 kN/m；3k永久荷载标准值G=

20、 G + G + G =14.480 kN/m；k 1k 2k 3k振捣砼时产生的荷载标准值Q =2X0.400=0.800 kN/m；2k(1) 计算挠度采用标准组合：q=14.480kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=18.299kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9 X (1.2X14.480+1.4X0.800) =16.646kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9 X (1.35 X 14.480+1.4X0.7X0.800) =18299kN/m ；2. 面板抗弯强度验算o = M/W &3EA7503007505002672672

21、67500剪力图(kN)2.656kN4.274kN*q4.27).03614kN kN /m2.656kN/ *np AF 1阳辛、八f &3EA750300750500267267267500变形计算简图经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0713kNN2=8 137kNN3=8 137kNN4=0713kN计算得到：最大弯矩：最大剪力：V= 5411kN最大变形：v= 0.244mm最大支座反力：F= 8137kN(1)支撑梁抗弯强度计算o =M/W=0. 350 X106/7.290 X103 =48.066N/mm2实际弯曲应力计算值0=48066N/mm2小于抗弯强度设计值f

22、=205N/mm2，满足要求！支撑梁抗剪计算t =VS /It =5.411X1000X3578/(2188X105X2.5)=35391N/min2；0 w实际剪应力计算值35.391 N/mm2小于抗剪强度设计值f =120000 N/mm2，满足要求!v(3) 支撑梁挠度计算v -容许挠度：结构表面隐藏v=l/250；第1跨最大挠度为0244mm,容许挠度为3.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0. 046mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0244mm，容许挠度为3.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3. 第三层支撑梁的

23、计算（一）梁底支撑梁验算支撑梁采用1根50 X100矩形木楞为一组，共2组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：1=1X21.88X104= 2.188X105 mm4；W=1X7.29X103= 7. 290X103 mm3；E=206000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁 计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F=8137kN；1计算挠度时采用F=6407kN；2均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.048kN/m；计算挠度时采ffiq= 0036kN/m；2根据上面计算的荷载进行电

24、算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图5.3125293弯矩图(kN m)2.8442.8634.088剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)计算得到：最大弯矩：最大剪力：V= 5312kN最大变形：v= 0.843mm最大支座反力：F= 17. 536kN(1) 支撑梁抗弯强度计算o =M/W=1.141X 106/7.290 X103 =156.577N/mm2实际弯曲应力计算值o=156577N/mm2小于抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求!(2) 支撑梁抗剪计算t =VS /It =5.312X1000X3578/(2188X10sX2.5)=34747N/

25、mm2；0w实际剪应力计算值34. 747 N/mm2小于抗剪强度设计值f =120.000 N/mm2，满足要求!v(3) 支撑梁挠度计算v -容许挠度：结构表面隐藏v=l/250；第1跨最大挠度为0. 843mm,容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0. 152mm,容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0. 841mm,容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！(二)梁侧支撑梁验算梁底支撑梁采用1根4835钢管为一组，共2组。支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：1=12.19X104= 1.21

26、9X105 mm4；W=5 08 X103= 5. 080 X103 mm3；E=206000 N/mm2；梁侧支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F=0.713kN；1计算挠度时采用F =0555kN；2均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.052kN/m；计算挠度时采ffiq= 0038kN/m；2根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图-0.356变形图(mm)计算得到：最大弯矩：最大剪力：V= 0.488kN最大变形：v= 0.135mm最大支座反力：F= 1.578kN(1

27、)支撑梁抗弯强度计算o =M/W=0.102 X 106/5.080 X 10s =20.137N/mm2实际弯曲应力计算值o=20137N/mm2小于抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求!(2)支撑梁抗剪计算t =VS /It =0.488X1000X3473/(1.219X105X35)=3 975N/mm2；0w实际剪应力计算值3975 N/mm2小于抗剪强度设计值f =120.000 N/mm2,满足要求！v(3) 支撑梁挠度计算v -容许挠度：结构表面隐藏v=l/250；第1跨最大挠度为0. 135mm,容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0. 024mm，容

28、许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0. 135mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！4. 扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承 载力设计值取1600kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.8kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范)：R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取12.8 kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取1578 kN；R W12.8 kN,双扣件抗滑承载力的设

29、计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式a = N/(A)Wf其中o 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N =17.536 kN ；1脚手架钢管的自重：N = 0. 9X1.2X0.149X(51.4)=0. 579 kN；2N =N+N=17.536+0.579=18.115 kN；129轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l /i查模板规范JGJ1622008附录Do得到9= 0.714；立杆计算长度l =1加；0计算立杆的截面回转半径i = 1. 580 cm；A -立杆净截面面积： A

30、= 4.890cm2；f钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比入计算值：入=l /i=1.2 X100/1.580=75.949o钢管立杆长细比入=75949小于钢管立杆允许长细比入=150,满足要求！钢管立杆受压应力计算值：a=18.115X1032)= 51 862N/mm2；钢管立杆稳定性计算& = 51.862N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f = 205 N/mm2, 满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式o = N/(A)Wf其中o 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N

31、 =1. 578 kN ；1脚手架钢管的自重：N = 0. 9X1.2X0.149X(50.22)=0.769 kN；2楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值：N = F=max (F ,F ) =7.191 kN；312可变荷载效应控制F=09X (1. 2X5.280+1.4X0. 880)=6811kN；1永久荷载效应控制F=0.9X (1. 35X5.280+1.4X0. 7X0.880)=7191kN；2永久荷载标准值G =(25X0.22+0.5)X (0. 5+1.2/2) X0.8=5280 kN；kb活荷载标准值Q =1 0X (0.5+1.2/2) X0.8=0 880kN；kbN

32、 =N +N +N =1.578+0.769+7.191=9.538 kN；123轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l /i查模板规范JGJ162-2008附录Do得到= 0.714；立杆计算长度l =1加；o计算立杆的截面回转半径i = 1. 580 cm；A -立杆净截面面积： A = 4.890cm2；s I s H205 Nl;wRffiH: a 斗wft” A Hl Hr 2 X looL 580H75 949o75949TWRR半木ffi氏7H 150,Mfeffl- 密嚼科朋讯国甘斗wft” P9 538 X103、(0 714 X 4 890 X102) H 27 308N、mm2“a H 27 308N、mm2 E H 205 N、mm2,