我的码头毕设说明书

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1、 .目 录摘要31 设计根本条件和依据41.1 工程概况41.2 设计依据41.3 设计任务42 营运资料52.1 货运任务52.2 船舶资料52.3 机械设备53 港口自然条件53.1 水文条件53.2 地形条件53.3 地质条件63.4 气象条件64 材料供给及施工条件64.1 材料供给64.2 施工条件65 总平面布置75.1 平面布置原则75.2 码头设计尺度75.3 陆域平面布置75.4 辅助生产和辅助生活建筑物85.5 装卸工艺86 码头构造初步设计96.1 码头上作用确实定96.2 拟定码头构造方案一106.3 拟定码头构造方案二206.4 码头构造方案比选227 码头构造技术设

2、计227.1 面板技术设计227.2 横向排架技术设计248 完毕语32参考文献32上海港3000吨件杂货高桩码头工程设计XXX（XX大学）摘要：上海港原有码头由于货运任务愈来愈繁重，码头破旧不堪，原有机械不配套，装卸通过能力又过低，远不满足生产开展需要。现迫切需要改建成一个3000吨级泊位码头，以满足其现有的货运需求量。关键词：上海港；改建；总平面布置；方案比选；内力计算设计内容：对改建码头的水工构造进展方案设计及局部构件的技术设计。其设计内容包括码头工程设计中的资料分析、库场面积计算、码头总平面布置、构造选型、内力计算、构造设计及施工等有关问题。最后的设计成果包括计算书(总体设计计算、两种

3、码头方案的比拟计算、主要作用标准值计算、构造内力计算、构造强度计算及裂缝开展宽度计算)、说明书(设计任务、依据标准，工程环境与条件和主要设计成果说明，还包括一些计算简图和内力包络图，还有计算数据和计算结果表等)和三张图。Reconstruction of ShangHai PortSUN XXi(XXAbstract:With the development of the input-output，the original berths cant meet the requirements of cargo transporation，ShangHai port have to be rebu

4、ildedMy task of graduation project is to extend aquay berth about tonnage of three thousand at the original mark-two dock in ShangHai portKeywords:Shanghai port, Reconstruction, whole plane layout of dock ，schemes comparison, internal force and strength calculation.The project demands to make progra

5、m design for partial membersAnd the content of design includes data analysis, area calculation of storehouse, the whole plane layout of dock,constructual system choices, internal force calculation, structure design, construction and so onAt last my graduation assignment consists of the computation m

6、anual, instruction manual and three plans.The computation manual includes design calculation of the group, the two schemes comparison，constructional stability calculation and all kinds of internal force and strength calculationAnd the instruction manual includes all basis and standard for computatio

7、n,engineering environment and condition and the main computational data and table1 设计根本条件和依据1.1 工程概况上海地处入海河口地区，既承当运河任务，停靠千吨级货船，也承当海运任务，停靠万吨级的货轮。本港区的货运任务愈来愈繁重，港区上游原有木质的旧码头(一大一小)，已破旧不堪，原有机械部配套，装卸通过能力又过低，远不能满足生产开展的需要。同时，由于货运量不大，流动机械和车辆行驶频繁，而前方场地小，因此，迫切需要扩建大、中型整片接岸的码头。1.2 设计依据1.2.1 所用标准高桩码头设计与施工标准港口工程荷载

8、标准港口工程钢筋混凝土构造设计标准港口工程桩基标准海港总平面设计标准港口工程技术标准（上卷）1987版港口工程制图标准港口工程地基标准1.2.2 所用文献港口水工建筑物港口规划与布置土力学构造力学港口航道与海岸工程专业毕业设计指南1.3 设计任务在原有岸线位置，拆去上游两个码头，而改建1#和2#两个码头，总长380米，包括1#件杂货码头为1个泊位，码头长120米，2#五金钢铁码头、泊位长210米，两个码头的年吞吐量为150万吨，我本次任务主要是对1#码头进展设计。2 营运资料2.1 货运任务1#码头以装卸件杂货为主,另有少量木材通过,年吞吐量为35万吨;2#码头主要转运五金、钢材及生铁等货种,

9、有时还有一些机械设备要在此通过,年吞吐量为40万吨.2.2 船舶资料根据调查1#码头设计的代表船型主要尺寸为：82.6m13.6m6.1m4.47m(船长船宽型深满载吃水)2.3 机械设备本港内有能调来本码头使用的一台16t轮胎吊,电瓶车和铲车多台；部属港机厂可定购各种型号的门机及其他装卸、运输机械。3 港口自然条件3.1 水文条件由于本港属于河口港，港区水位主要受潮汐影响，内河的径流影响较小，从这里潮位的历时曲线（图3）看，其变化特点属混合潮的不规则半日潮型，根据1年的实测资料绘制的高、低潮位累积频率曲线，如图4所示。当地混凝土浇筑水位取在2.5米处为宜。据了解本港区地下水对混凝土无侵蚀性。

10、根据调查和估算，改建码头前的最大波高仅约为0.6米，在大汛落潮时的最大流速，由实测知接近1米/秒。3.2 地形地质条件改建码头位于河口段，距出海口约60公里，码头前江面宽约500米，江岸属冲积平原，土坡为1:51:2，冲淤根本平衡，河床平缓也较稳定。(图1)据了解当地万吨泊位的码头面标高一般为+4.8米。预计扩建码头前沿回淤量平均每年约为0.1米。在改建码头范围内，布置有6个钻孔(图1和图2)，土层的分布情况及其主要的物理力学指标，见表1和表2，由表1可看出土层分层清楚，分布较简单，厚度较大的中间层壤土属中等土层，而下层壤土是最好的持力层。各土层的物理力学指标（平均值）如下表3.2-1和表3.

11、2-2所示： 表3.2-1 码头土层物理力学性质指标土层标高土层名称天然含水量W%天然空隙比E压缩系数天然重度（KN/m3）稠度B无侧限抗压强度qu(KN/m3)固结快剪指标（）C（KN/m3）4.511.3人工填土18.05020.40.080.211.2灰色淤质黏土37.61.160.04217.80.984012.10.13-8.25-19.25深灰色壤土33.31.000.03118.30.861424.10.10-16.25-3.15灰绿色壤土23.70.670.02219.80.4622027.70.24表3.2-2 桩侧极限的平均摩阻力和桩尖阻力指标人工填土灰色淤质粘土深灰色壤土

12、灰绿色壤土极限平均摩阻力f（KN/m3）252070110极限桩尖阻力（KN/m3）/220036003.3 气象条件常风向夏季为西南，冬季为西北；最强风为东南，风速28.4米/秒；较强风向正比，风速14米/秒；大于8级风天数多年平均为18.6天。年最大降雨量1448.6毫米,最小781毫米,平均1032.1毫米；历年最大日降雨量160.9毫米，在10毫米/小时以上的中雨和大暴雨天数,多年平均15天。多年平均雾日(能见度35万t，满足要求。5.5.2.3 库场、堆场容量计算根据海港总平面设计标准5.8.9：件杂货、散货的仓库或堆场所需容量可按下式计算 得E=14778t根据海港总平面设计标准5

13、.8.10：件杂货、仓库或堆场总面积可按下式计算 （仓库占45%，堆场占55%，）得仓库面积A=13854 ，得堆场面积A=6375。5.5.3装卸工艺流程及流程图船门机机机牵引平板车轮胎吊叉车库场图5.5.3.16 码头构造初步设计6.1 码头上作用确实定6.1.1永久作用构造自重 ； 6.1.2可变作用6.1.2.1匀布荷载港口工程荷载标准5.1.3前沿堆货荷载： q1=20kpa前方桩台堆货荷载： q2=40kpa施工荷载： q=2.5kpa6.1.2.2集中荷载门机作用：2台Mh-4-25型门机，最大起重量10吨。起重机作用：轮胎式起重机使用吊重16t，最大支腿压力为190kN6.1.

14、2.3船舶荷载6.1.2.3.1风荷载根据港口工程荷载标准10.2.2货船半载或压载时的受风面积按以下公式计算： 根据港口工程荷载标准10.2.1作用在船舶上的计算风压力的横向和纵向分力宜按以下公式计算： =171.4kN =31.26kN6.1.2.3.2水流力根据港口工程荷载标准附录E.0.4 船舶吃水线以下的横向投影面积B可按下式计算： B=409.3根据港口工程荷载标准附录E.0.2 水流对船舶产生的水流力船首横向分力和船尾横向分力可按下式计算： =28.6 kN =16.4 kN根据港口工程荷载标准附录E.0.5 水流对船舶产生的水流力纵向分力可按下式计算： =5.99 kN6.1.

15、2.3.3系缆力根据港口工程荷载标准10.4.1 系缆力标准值N及其垂直于码头前沿线的横向分力Nx，平行于码头前沿线的纵向分力Ny和垂直于码头面的竖向分力Nz可按以下公式计算： =282.7kN =136.5 kN=236.5 kN(其中系船缆夹角=30，=15)根据高桩码头设计与施工标准附录横向水平分力在排架中的分配，乘以折减系数0.370,则横向排架所受横向水平分力最大为Nx=50.5kN，系船柱布置在码头面上，则系缆力对横梁中和轴产生的弯矩为M=69.54 kN.M。6.1.2.3.4挤靠力 由于挤靠力比撞击力小，则不考虑挤靠力。6.1.2.3.5撞击力根据港口工程荷载标准10.6.2

16、船舶靠岸时的有效撞击能量E0可按下式计算：=48.44 kJ, 式中取0.70，M=4519.3t，Vn取0.175m/s. 撞击力N=826kN，横向排架承受的撞击力R=305.6kN，对横梁中和轴产生的弯矩为M=-91，68 kN.M。6.2 拟定码头构造方案一6.2.1码头宽度前方桩台宽14.5m，设三个前方桩台，前方桩台总宽24m。6.2.2前方桩台的构造型式纵横梁不等高连接的高桩梁板式构造，面板采用迭合板，横梁断面采用倒T形，上下横梁均为现浇构造，纵梁搁置在下横梁上，预制板搁置在纵梁上，最后浇上横梁与现浇板，使桩基、横梁、纵梁、面板之间整体连接，稳定性较好。横向排架间距7m，桩基布置

17、采用等间距布置，桩距5.25m，前门机梁下为双直桩，中纵梁下为单直桩，后门机梁下为双叉桩。力由面板传给纵梁，再由纵梁传给横梁，最后传给桩基，导入地基中。6.2.3前方桩台的构造型式无纵梁的高桩梁板式构造，前方桩台总宽24m，分为3个桩台，长度方向分成2段，每段60m，横向排架间距4.5m，面板搁置在横梁上，无纵梁，横梁通过桩帽搁在桩上了。6.2.4前方桩台尺寸拟定及验算6.2.4.1面板尺寸拟定及验算 (根据高桩码头荷载标准4.1)6.2.4.1.1根本尺寸面板采用叠合板，具体尺寸见图6.2.4.1-1(cm) 图6.2.4.1-1施工期计算跨度L0=Ln+h1=4.7m 但不大于Ln+e=4

18、.65m 取L0=4.65m使用期计算跨度L0=1.1Ln=4.95m6.2.4.1.2荷载计算（取单宽b=1m）(1)永久作用面板自重:q1=8.75kpa垫层自重:q2=3.6kpa自重叠加:q0=12.35kpa跨中弯矩： M0=33.38kNm(2)可变作用施工荷载:q1=2.5kpa跨中弯矩:M1=6.76 kNm堆货荷载: q1=20kpa跨中弯矩： M2=61.26kNm流动机械荷载：考虑了五种荷载情况，分别为起重机垂直于板跨方向开，四支腿对称作用于板上、起重机垂直板跨方向开，两支腿位于跨中位置、起重机平行于板跨方向开，两支腿位于跨中位置、起重机平行于板跨方向开，两支腿位于支座边

19、缘、起重机垂直板跨方向开，两支腿位于支座边缘。跨中最大弯矩：M3=78.5kNm6.2.4.1.3面板尺寸验算由上述计算可知，MaxM1，M2，M3=78.5kN/m,取永久荷载与起重机的组合。 M=M永久+0.7M可变=102.04kNm抗弯模量 =0.0204m3采用C35砼，=2350kpa截面影响系数 则面板厚度验算： =0.730.6 面板截面尺寸满足要求。6.2.4.2纵梁尺寸拟定及验算6.2.4.2.1门机纵梁 6.2.4.2.1.1根本尺寸 初步取门机梁尺寸见图6.2.4.2-1 总高度为135cm，其中预制高度100cm， 施工期计算跨度L0=Ln+e=6.35m 但不大于1

20、.05Ln=6.405m 取L0=6.35m 使用期计算跨度L0=1.05Ln=6.4m 简力计算跨度都为6.1m （图6.2.4.2-2） 图6.2.4.2-1图6.2.4.2-26.2.4.2.1.2荷载计算(1)永久作用面板自重: q1=31.06kN/m垫层自重： q2=12.78kN/m纵梁自重： q3=14.19kN/m跨中弯矩： M1=288kN/m(2)可变作用堆货荷载： q1=71kN/m跨中弯矩： M2=363.5kNm流动机械荷载：存在门机作用荷载，考虑两种最不利荷载情况，即一台门机作用及两台门机共同作用时，取两者中最大弯矩，M3=1168.2 kNm6.2.4.2.1.

21、3截面尺寸验算按最不利情况，M=M1+0.7(M2+M3)= 1369.3 kNm为简化计算不考虑牛腿局部，则：0.152m采用C30砼，截面影响系数 预加应力 =8000kpa则： 1.231.2 门机纵梁截面尺寸满足要求。6.2.4.2.2中纵梁6.2.4.2.2. 1根本尺寸初步取中纵梁尺寸见图6.2.4.2-3总高度为135cm，其中预制高度100cm， 施工期计算跨度L0=Ln+e=6.3m 但不大于1.05Ln=6.405m 取L0=6.3m 使用期计算跨度L0=1.05Ln=6.4m6.2.4.2.2.2荷载计算 (1)永久作用 图6.2.4.2-3面板自重: q1=45.94k

22、N/m垫层自重： q2=18.9kN/m纵梁自重： q3=11.69kN/m跨中弯矩： M1=378kN/m(2)可变作用堆货荷载： q1=20kN/m跨中弯矩： M2=537.6kNm6.2.4.2.2.3截面尺寸验算按最不利情况计，M=M1+0.7M2=754.3 kNm 为简化计算不考虑牛腿局部，则： 0.1215m采用C30砼， 截面影响系数 则： 1.470.6 中纵梁截面尺寸满足要求。6.2.4.2.3边纵梁6.2.4.2.3.1根本尺寸初步取边纵梁尺寸见图6.2.4.2-4 总高度为95cm，其中预制高度60cm， 施工期计算跨度L0=Ln+e=6.35m 但不大于1.05Ln=

23、6.405m 取L0=6.35m 图 6.2.4.2-4使用期计算跨度L0=1.05Ln=6.4m6.2.4.2.3.2荷载计算(1)永久作用面板自重: q1=9.41kN/m垫层自重： q2=3.87kN/m纵梁自重： q3=5.34kN/m跨中弯矩： M1=102.2kN/m(2)可变作用堆货荷载： q1=20kN/m跨中弯矩： M2=94.72kNm6.2.4.2.3.3截面尺寸验算按最不利情况计，M=M1+0.7M2= 168.5 kNm为简化计算不考虑牛腿局部，则：； 0.045m3采用C30砼， 截面影响系数 则： = 0.830.6 边纵梁截面尺寸满足要求。6.2.4.3横梁尺寸

24、拟定横梁断面尺寸见图6.2.4.3-1 现浇上横梁高135cm，预制下横梁高70cm总面积S=1.17 0.28m3由于横梁断面面积较大，可满足一般承载要求， 图6.2.4.3-1故不再进展验算。6.2.4.4靠船构件6.2.4.4.1根本尺寸其尺寸见图6.2.4.4-16.2.4.4.2靠船构件自重 W=45.98kN6.2.4.4-1重力作用线距码头前沿距离y=0.35m6.2.4.5 基桩桩力估算及桩长确实定横向排架间距7m，取排架计算宽度7m，计算桩力时采用设计低水位，考虑自重、堆货、门机、系缆力荷载组合，初步设计假定：桩台在中间支撑处无连续性水平荷载由叉桩承受，竖直桩仅承受竖向荷载桩

25、两端铰接，只承受轴向力，无变形6.2.4.5.1荷载计算永久荷载（横梁面板纵梁自重）见计算简图堆货荷载门机荷载船舶力 系缆力见6.1.2.3.3挤靠力见6.1.2.3.4撞击力见6.1.2.3.5 6.2.4.5.2桩力计算按最不利荷载组合情况，得知最大桩力发生在5#（叉桩），为2090.66kN。6.2.4.5.3桩长计算根据港口工程桩基标准，桩基宜选择中密或密实砂土、硬粘性土层、碎石类土或分化岩等良好土层作为桩基持力层。根据地质资料，第四层为灰绿色壤土。通过计算可将该层确定为持力层。采用50cm*50cm方桩，经计算确定，直桩桩长为24.15m，所有桩桩顶高程为+2.65m，桩底高程为-2

26、1.5m6.2.5前方桩台尺寸拟定及验算6.2.5.1面板尺寸拟定及验算 (根据高桩码头荷载标准4.1)6.2.5.1.1根本尺寸面板采用叠合板，具体尺寸见图6.2.5.1-1(cm)图6.2.5.1-1(cm)施工期计算跨度L0=Ln+h1=3.8m 但不大于Ln+e=3.75m 取L0=3.75m使用期计算跨度L0=1.1Ln=3.96m6.2.5.1.2荷载计算（取单宽b=1m）(1)永久作用面板自重:q1=8.75kpa垫层自重:q2=1.2kpa自重叠加:q0=9.95kpa跨中弯矩： M0=17.5kNm(2)可变作用施工荷载:q1=2.5kpa跨中弯矩:M1=4.4kpa堆货荷载

27、: q1=40kpa跨中弯矩： M2=78.4kNm6.2.5.1.3面板尺寸验算由上述计算可知，MaxM1，M2=78.4kN/m,取永久荷载与堆货荷载的组合。 M=M永久+0.7M可变=72.38kNm抗弯模量 =0.02m3采用C30砼，=2000kpa截面影响系数 则面板厚度验算： =0.790.6 面板截面尺寸满足要求。6.2.5.2横梁尺寸拟定及验算6.2.5.2.1根本尺寸具体尺寸见图6.2.5.2-1(cm)计算跨度L0=1.05Ln=4.41m6.2.5.2.2荷载计算 (1)永久作用面板自重:q1=43.75kN/m 图6.2.5.2-1垫层自重:q2=6 kN/m预制横梁

28、自重：q3=16.69 kN/m 自重叠加:q0=66.44 kN/m跨中弯矩： M0=161.5kNm (2)可变作用堆货荷载: q1=40kpa跨中弯矩： M1=486.2kNm6.2.5.2.3横梁尺寸验算取永久荷载与堆货荷载的组合，M=0.7(M1+M2)=453.4kNm抗弯模量 =0.18m3采用C30砼，=2000kpa截面影响系数 则面板厚度验算： =1.230.6 横梁尺寸满足要求。6.2.5.3桩力计算考虑自重和堆货荷载，各桩桩力为2180.1kN。6.2.5.4桩长计算根据港口工程桩基标准，桩基宜选择中密或密实砂土、硬粘性土层、碎石类土或分化岩等良好土层作为桩基持力层。根

29、据地质资料，第四层为灰绿色壤土。通过计算可将该层确定为持力层。采用50cm*50cm方桩，经计算确定，前方桩台直桩桩长为24.15m，所有桩桩顶高程为+2.65m，桩底高程为-21.5m前方桩台直桩桩长24.9，所有桩桩顶高程为+2.8m，桩底高程为-21.5m。6.3 拟定码头构造方案二6.3.1码头宽度同方案一，即： 前方桩台宽14.5m，设三个前方桩台，总宽24m。6.3.2前方桩台的构造型式纵横梁等高连接的高桩梁板式构造，纵横梁预制，桩帽现浇，纵横梁都放在桩帽上。6.3.3前方桩台的构造型式同方案一，即：无纵梁的高桩梁板式构造。6.3.4尺寸拟定及验算6.3.4.1面板尺寸拟定及验算6

30、.3.4.1.1根本尺寸面板采用叠合板，具体尺寸见图6.3.4.1-1(cm)施工期计算跨度L0=Ln+h1=4.65m 但不大于Ln+e=4.6m 取L0=4.6m使用期计算跨度L0=1.1Ln=4.895m图6.3.4.1-16.3.4.1.2荷载计算（取单宽b=1m）(1)永久作用面板自重:q1=8.75kpa垫层自重:q2=3.6kpa自重叠加:q0=12.35kpa跨中弯矩： M0=32.67kNm(2)可变作用施工荷载:q1=2.5kpa跨中弯矩:M1=6.61kpa堆货荷载: q1=20kpa跨中弯矩： M2=59.9kNm流动机械荷载：考虑了三种荷载情况，分别为起重机垂直于板跨

31、方向开，四支腿对称作用于板上、起重机平行于板跨方向开，两支腿位于跨中位置、起重机平行于板跨方向开，两支腿位于支座边缘。跨中最大弯矩：M3=78.5kNm6.3.4.1.3面板尺寸验算由上述计算可知，MaxM1，M2，M3=78.5kN/m,取永久荷载与起重机的组合。 M=M永久+0.7M可变=87.62kNm抗弯模量 =0.0204m3采用C35砼，=2350kpa截面影响系数 则面板厚度验算： =0.8480.6 面板截面尺寸满足要求。6.3.4.2纵梁尺寸拟定及验算由于受力方式没有变化，故与方案一一样。6.3.4.3横梁尺寸拟定截面尺寸如图6.3.4-1示，由于横梁高度很大，能承受一般的荷

32、载要求，可不必验算。6.3.4.4靠船构件同方案一6.3.4.5基桩桩帽设计、基桩桩力估算及桩长确实定6.3.4.5.2基桩桩力估算由于上部构造自重略小于方案一，故桩力应略小于方案一的桩力，故可不必验算。6.3.4.5.3桩长确定同方案一6.4 码头构造方案比选第一种方案由于采用了局部预应力构造，提高了它的承载能力又节省了材料，而且施工又比拟简单，整体性也比拟好。而第二种方案，采用了梁高度较大，因此采用的材料较多，施工也比拟复杂一些，又因为它比第一种方案少了下横梁，这也使它的整体性要差一点。综合考虑码头重要性及未来使用等，对码头整体性有较高要求，最终选择了第一种方案纵横梁不等高的高桩码头。7

33、码头构造技术设计7.1 面板技术设计7.1.1 面板配筋计算7.1.1.1资料 7.1.1.1.1承载力控制情况下的面板弯矩值计算结果见表7.1.1.1-1表7.1.1.1-1作用跨中弯矩（KNm）支座弯矩（KNm）剪力（KN）G(Q)永久作用恒载33.38027.791.2可变作用短暂状况施工荷载6.7605.631.4轮胎起重机51-47.196.71.4吊运荷载18.74001.4持久状况堆货荷载39.8-36.8451.57.1.1.1.2.承载能力极限状态持久状况M=0(GMGk+QMQk) 短暂状况M=0(GMGk+QMQk)7.1.1.1.3预制板与现浇板、面层的混凝土强度等级分

34、别取C30和C25，由港口工程混凝土构造设计标准表4.1.4.得混凝土轴心抗压强度设计值为fc=17.5MPa.由港口工程混凝土构造设计标准表4.2.3.得级钢筋抗压强度设计值fy=210MPa,级钢筋抗拉强度设计值fy=310MPa7.1.1.1.4该码头为一般港口的主要建筑物,安全级别为级,其构造重要性系数0=1.07.1.1.1.5荷载分项系数由高桩码头设计与施工标准3.2.9.查及,具体数值见表7.1.1-17.1.1.1.6由港口工程混凝土构造设计标准7.1.2.查及,受力钢筋的混凝土保护层厚度为50mm。7.1.1.1.7级钢筋相对界限受压区高度b=0.544,板的纵向钢筋最小配筋

35、率min=0.15%7.1.1.2面板配筋计算结果计算结果见表7.1.1.2-1表7.1.1.2-1荷载M标（KNm）M设（KNm）h(mm)d(mm)h0(mm)As（mm2）跨中恒载33.3840.0200161420.130.14975.5施工荷载6.769.46200161420.0310.0312164吊运荷载18.7426.24200161420.090.09618.4起重机5171.4350162920.0560.06847.7支座47.170.65350162920.050.057257.1.1.3面板配筋预制板配筋预制板配筋综合考虑短暂状况与持久状况，最后取恒载与轮胎起重机荷

36、载两者的配筋总和： As=975.5+847.7=1823.2mm2按水工钢筋混凝土构造学附录三，选用16100(As=2011mm2)，=0.62%min=0.15%支座处配筋As=725mm2，根据水工钢筋混凝土构造学附录三，选用16280(As=718mm2), =0.25%min=0.15%构造分布钢筋确定按高桩码头设计与施工标准4.1.12.的规定，采用级钢筋。当板宽跨比：3.3/4.8=0.691.0时，横向分布钢筋不得小于单位宽度上受力钢筋界面面积的15%.且其直径不宜小于8mm，间距不宜大于250mm，则跨中As=301.7 mm2,支座处As=116 mm2故板跨处选配816

37、0(As=314mm2),支座处选配8250(As=201mm2).预制板吊环配筋按港工混凝土构造设计标准7.4.2规定,选配122(As=380.1mm2)7.1.2吊运时正截面承载力验算吊运时沿x、y方向产生的最大弯矩标准及配筋承载如下表7.1.2-1M设（KNm）h0(mm)As(mm2)实配As(mm2)X方向6.361420.021215.3314Y方向26.241420.09618.42011综上，选配的钢筋均能满足要求。7.1.3板跨裂缝宽度验算按港口工程混凝土构造设计标准5.6.2和8.3.8，按正常使用极限状态下的长期效应组合进展裂缝验算。板跨满足裂缝开展宽度要求。7.1.4

38、支座裂缝宽度验算支座处由于设有150mm磨耗层，能有效阻隔空气、水等进入造成钢筋锈蚀，故支座处可不验算裂缝开展宽度。7.1.5叠和板斜截面抗剪验算按港口工程混凝土构造设计标准，迭合板无箍筋和弯起钢筋最大剪力设计值Qmax=178.4kN 混凝土抗剪满足要求7.2 横向排架技术设计7.2.1内力计算方法五弯矩方程法7.2.2内力计算说明横梁采用倒T型断面,为现场灌注混凝土构造,在施工时,首先浇注下横梁,待下横梁混凝土到达一定强度(约70% )之后,安装预制纵梁和板,然后浇注上横梁和板梁现场灌注局部.根据施工情况，在横梁计算中分别按短暂状况（即施工期,计算断面为A2）和持久状况（即使用期,计算断面

39、为A=A1+A2）两个阶段进展计算。7.2.2.1构造尺寸排架间距为7.0m,横梁断面为型,尺寸见图图6.2.4.3-1,桩极限承载力Qud=2180.1kN7.2.2.2混凝土材料特性横梁混凝土标号为C30,施工时期假定下横梁混凝土到达设计强度70%时进展预制构件安装, 故短暂状况砼按C20计算, Ec=2.25104MPa.使用时期混凝土的抗压标号为C30, Ec=3.00104MPa.7.2.2.3横梁的几何特征基桩为预应力，混凝土标号为C40.横梁断面面积 A=A1+A2=0.54+0.63=1.6 m2中和轴位置 y=0.823m横梁的惯性矩 I=0.026m4(施工期) I=0.4

40、13m4（使用期）7.2.2.4基桩特性混凝土的强度等级为C40,弹性模量3.25104MPa；设计中采用预应力钢筋混凝土桩,桩的断面尺寸为5555cm2空心方桩，空心直径D=27cm，混凝土桩断面积0.193 m2；桩的压缩系数：根据桩的入土深度和土质情况，按有关标准求得桩的极限承载力为：Qud=2180.1kN；在缺乏试桩资料情况下，桩的刚性系数C可按标准计算（高桩码头设计与施工标准3.5.7）,本设计取C=（115145）Qud=250711.5316114.5 kN/m，取C=3.0105kN/m。各桩的压缩系数K见表7.2.2.4-1表7.2.2.4-1桩号桩在泥面以上长度L0(m)

41、断面面积Ap(m2)弹性模量Ep(KPa)EpAp(kN) (m/kN)(m/kN)k(m/kN)16.20.1933.25E76.27E69.88E-73.33E-64.318E-626.079.68E-74.298E-635.268.38E-74.168E-644.947.87E-74.554E-654.316.87E-74.017E-6支座压缩系数根据上式分别计算得，KA=2.153E-6 m/kNKB=4.168E-6 m/kNKC=2.371E-6 m/kN7.2.3内力计算根据4.2.7规定:由叉桩和直桩支承的横梁一般可假定桩两端为铰接.在垂直荷载(包括水平力对横梁中和轴产生的力矩

42、)作用下,横梁可按弹性支承连续梁计算,水平力由叉桩承受.7.2.3.1施工期内力计算简图见图7.2.3.1-1图7.2.3.1-1由于直桩1#、2#距离较近,为简化计算,假定这两根桩为一个支承点A,叉桩5#、6#为一个支撑点C。由于板梁现场浇注混凝土局部和混凝土垫层是在上横梁混凝土到达设计强度前浇注,因此在施工时期考虑全部自重作用。在计算简图中假定直桩1#和2#，叉桩5#和6#一个支承点,但考虑两个支座的实际情况,计算所得的弯矩剪力均应进展削峰。支座A削峰范围为直桩的二桩中轴线与横梁底面交点距离80cm，支座C削峰范围为叉桩的二桩中轴线与横梁底面交点距离80cm。综上，由五弯矩方程解得，MA=

43、-401.5kNm MB=108.5kNm MC=-325.67kNm7.2.2.2使用期内力计算（PJJS电算）使用期的受力断面为整个横梁，要承受自重、堆货荷载、门机荷载、系缆力、和撞击力，此时横梁的砼到达设计强度，砼按C30计算，Ec=3.0104 Mpa计算的结果见附录，桩力计算结果见表7.2.2.2-1表7.2.2.2-1桩号12345桩力（kN）1726.1451737.8031513.9721847.9241783.008最大桩力设计值为N4=1847.924kNQd=2180.1kN，满足要求，桩长L=24.15m，7.2.4横梁配筋计算砼标号为C30，=15 MPa，由于施工期

44、砼强度未到达设计值，按70%计算，=150.7=10.5 MPa，砼保护层厚度，正弯矩采用55mm,由于面板钢筋要伸入支座，则使用期负弯矩采用100mm，施工期负弯矩采用55mm,采用级钢筋，=310 MPa，=0.544，最小配筋率按标准取为=0.15%，初选钢筋直径d=25mm。7.2.4.1短暂状况（截面尺寸见图7.2.4.1-1）预估配筋d=25mm，则有效高度h0=h-（c+d/2）=632.5mm(正负弯矩一样)采用公式 图7.2.4.1-1弯矩设计值（）构造重要性系数，=1.2砼轴心抗压强度设计值（MPa），=15 MPa截面宽度（m）截面抵抗矩系数相对受压区计算高度有效高度（m

45、m）钢筋抗拉强度设计值（MPa），=310MPa受拉区纵向钢筋截面面积（mm2）配筋率（%）短暂状况配筋计算表7.2.4.1-1,其中负弯矩直接按下表配，正弯矩与使用期叠加后再配。表7.2.4.1-1断面位置M设（kNmm）b(mm)h0(mm)As(mm2)配筋As实(mm2)支座A-408.7846900632.50.1080.1152211.6875252454支座B129.6900632.50.0340.035672.7068/支座C-323.7166900632.50.0860.0901728.4584251964a跨中-69.5742900632.50.0180.019358.16

46、12225982b跨中23.964900632.50.0060.006122.6084/7.2.4.2持久状况使用期进展承载能力极限状态持久状况设计，荷载为永久荷载和使用荷载，由于恒载与使用荷载产生的弯矩对应的有效断面不同，应根据不同断面分别配筋，实际采用钢筋为两者之和，但由于恒载产生的负弯矩在下横梁配筋时已考虑，在整个断面配筋时不再考虑。7.2.4.2.1正弯矩配筋计算（截面尺寸见图7.2.4.2-1）预估配筋d=25mm，则有效高度h0=h-(c+d/2)=1982.5mm图7.2.4.2-1 持久状况正弯矩配筋计算表7.2.4.2-1（表中所算出的As包括施工期正弯矩算出的As）表7.2

47、.4.2-1断面位置M设（kNmm）b(mm)h0(mm)As(mm2)配筋As实(mm2)支座A04001982.5/03251473支座B647.54001982.50.0390.0401747.84251964支座C55.934001982.50.0030.00391.163251473a跨中156.0114001982.50.0090.009255.13251473b跨中174.4094001982.50.0110.011407.932514737.2.4.2.2负弯矩配筋计算（截面尺寸见图7.2.4.2-2）预估配筋d=25mm，h0=h-（a+d/2）=1937.5mm 根据港口工程钢筋混凝土构造设计标准表5.1.7计算翼缘高度翼缘计算宽度鉴别T型