高层住宅楼施工模板方案

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1、高层住宅楼施工模板方案第1章编制依据1 .建筑施工计算手册(江正荣中国建筑工业2001第一版)。2 .简明施工计算手册(江正荣 朱国梁中国建筑工业2006.9第三版)。3. 建筑设计研究院设计的长城家园1#楼施工图纸。4 .模板工程施工工艺操作规程DBJ25-60-955. 混凝土结构工程施工质量验收规 GB50207-20025. 总公司管理程序文件。第2章工程概况2.1工程基本情况长城花园1#楼为点式高层住宅楼。地下两层，地上 31层，裙楼4层。框架剪力墙结构。总建筑面积约 3万平方米。现浇砼构件截面尺寸统计如下现浇砼构件截面尺寸构件部位板厚伽柱截面最大；取小尺寸(mm)剪力墙最大；最小尺

2、寸(m)最大梁截面(m)结构层咼(m筏板1600120 120( 700X70030( 3503.5-1F250120 120( 700X70030( 350350X 9004.31F180110X 110( 600X60030( 350350X 90052F10(130110X 110( 600X60030( 350350X 90053F10(130110X 110( 600X60030( 350350X 9004.84F10(130110X 110( 600X60030( 350350X 9004.85F12(130(5F11F 110X 1( 80(X800(5F 11F)2535035

3、0X 9002.96F27F10(130(11F-21F) 110X 90( 700X700(11F21F)25300350X 9002.9顶层14CH200（21R屋面）900X800 60（X600（21F顶层）250300350X 9003.05电梯机房屋面以上 600X 600 550X400屋面以上250350X 9004.5水箱间10CH120屋面以上 600X 600 550X400屋面以上250350X 9003.6风机房10CH120屋面以上 600X 600 550X400屋面以上250350X 9003模板：顶板采用 2440X 1220X10竹胶合板；其它模板均采用 1

4、830X 915X1 6中密度镜面木工板，松木散板 25厚。立柱（支撑）：采用？ 48钢管柱，配合采用腕扣式脚手架可调 底座和快拆头；也可采用腕扣式脚手架。立杆只能对接，不得搭接。方木楞：大木楞为 100X 100,小木楞为100X50。地上部分采用3套模板进行周转使用。模板整层施工，混凝土整层浇筑。针对本工程特点，综合各种因素，决定使用以上工艺。其特是a. 应用围广。胶合板模板在砖混、框架等结构体系中均可大面积应用， 用于现浇混凝土柱梁板的模板制作。b.配模方便。镜面木工板的面 积较大，易于切割，可加工成不同的形状，便于配制。c.施工质量高。镜面木工板模板强度较高，不易出现弯曲、变形等问题，

5、拆模后 混凝土表面光滑密实，观感较好。d.施工简便，易于拼装。胶合板 的重量较轻，与钢模等其它模板相比，相同面积的模板作业时间缩短， 减轻了劳动强度。e.缩短工期，降低工程造价。胶合板拆装简便， 配合腕扣式脚手架及整层浇筑工艺能缩短工期约 1/3以上，同时由于 拆模后混凝土能达到清水混凝土的效果，不用抹灰，可直接进行装修装饰。f.整层浇筑可有效避免插筋移位的问题，插筋定位易于控制。第 3 章 模板安装的一般要求1、安装模板时，高度在2M及其以上时，应遵守高处作业安全技 术规的有关规定。2、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣砼的重 量和侧压力及施工中所产生的荷载。3、构造简单，装拆方

6、便，并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑 及养护等工艺要求。4、模板接缝应严密，不得漏浆。5、遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露 天的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水。6、楼层高度超过 4米及其以上的建筑物安装模板时， 外脚手架应 随同搭设，并满铺脚踏板、 挂安全网和防护栏杆。在临街及交通要道 地区，应设警示牌，并设专人监护，严防伤及行人。7、施工人员上下班应走安全通道，严禁攀登模板、支撑杆件等 上下，也不得在墙顶独立梁或在其模板上行走。8、模板的预留孔洞等处，应加盖或设防护栏杆，防止操作人员 或物体坠落伤人。9、不得将模板或支承件支搭在门框上，也不得脚手板支搭在

7、模 板或支承件上，应将模板及支承件与脚手架分开。10、在高处支模时， 脚手架或工作台上临时堆放的模板不宜超过 三层，所堆放和施工操作人员的总荷载， 不得超过脚手架或工作台的 规定荷载值。第 4 章 模板安装1、基础工程模板（1）地面以下支模，应先检查土壁的稳定情况，遇有裂纹及塌方 危险时，应采取安全防措施后，方准下人作业。（2）基槽（坑）离上口边缘 1米不得堆放模板及支承件。同时上下 人时要互相呼应， 运下的模板及支承件严禁立放在基槽 （坑）土壁上（ 3）在地面上支立柱时应垫通长的木板， 斜向支撑土壁应加垫板， 每层主柱不多于一个接头，并上下错开，夹板应牢固。（4）绑扎钢筋、灌筑砼等不得站立在

8、模板上操作。（5）支模后放置时间较长者，浇筑砼前应进行复查，并及时处理 开裂、变形等不良情况。2、柱模板：（1）柱模板的下端应有空位的基础和防止模板位移固定措施。（2）模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行，柱箍或紧固木 楞的规格，间距应按模板设计计算确定。（3）安装预拼装大块模板，应同时安设临时支撑支稳，严禁将大 片模板系于柱子钢筋上，待四周侧板全部就位后，应随时进行校正， 并紧固四个角步，按规定设柱，箍或紧固木楞，安设支撑永久固定。（4）安装预拼装整体柱模时，应边就位边校正边安设支撑。支撑 与地面的倾角不能小于 60。3、独立梁和整体楼层结构模板：（1）安装独立梁模板应设操作平层或搭设脚手

9、架，严禁操作人员 在独立梁底模或柱模支架上操作或上下通行。（2）楼上下层模板的支柱，应安装在同一垂直中心线上，在已拆 模板的楼面上支模时，必须验算该楼层结构的负荷能力。（3）模板的支柱间距，横纵向应按模板设计计算书进行布置。（4）模板的主柱应选用整料，若不能满足要求时，支柱的接头不 宜超过 2 个（包括 2 个），对接的支撑要用三面固定。（5）底层模板的支撑，宜先做好地面的垫层再支模，在原地上支 模时，应整平夯实（筏板挡墙外回填土） ，做好排水措施，支柱下端 应设通长垫板，并设一对木楔并用铁钉钉牢固。（6）在砼楼面上支模时，支柱下端就垫木板，并加设一对木楔用 铁钉钉牢固(7) 模板的支撑，双向

10、水平拉撑从地面上来 50cm设一道，再隔2 米设一道。4、其他工程模板：( 1)安装圈梁、阳台、雨篷及挑檐等模板时，其支撑应自成系统， 应采用斜撑固定在端的柱模或梁模上。 悬挑结构模板的支柱， 上下必 须保持在一条竖直的中心线上。( 2)安装悬挑结构模板应搭设脚手架或悬挑工作台，并设防护栏 杆和安全网。 在危险部位作业时， 操作人员应系好安全带作业处的下 方不得有人通行和停留。第 5 章模板拆除模板拆除时， 砼的强度必须达到一定的要求， 如砼没达到规定的 强度要提前拆模时，必须经过计算(多留砼试块，拆模前砼试块经试 压)确认其强度能够拆模，才能拆除。1、拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的

11、规定进行，或 采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方 法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。2、基础模板拆除( 1)拆模板时应将拆下的木楞，模板等，随拆随派人运到离基础 较远的地方(指定地点)进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁 塌方。(2) 拆除的模料上铁钉应及时拨干净，以防扎伤人员。3、现浇楼板模板拆除(1) 现浇楼板或框架结构的模板拆除顺序：柱箍T柱侧模T柱底 模T砼板支承构件(梁楞)T平板模T梁侧模T梁底支撑系统T梁底 模。(2) 拆除模板时，要站在安全的地方。(3) 拆除模板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板 要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁抛

12、掷。(4) 拆下的支架，模板应及时拨钉，按规格堆放整齐，工程完成 (模板工程)应用吊篮降落(严禁模料从高处抛掷) ，到指定地点堆放。(5) 拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端 拆除。( 6)对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止， 必须将动部分固定牢靠，以免发生事故。( 7)水平拉撑，应道先拆除上拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。4、现浇柱子模板拆除( 1 )拆除要从上到下，模板及支撑不得向地面抛掷。( 2)应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。5、多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正灌筑砼时，下层楼板 的支柱不得拆除，待砼浇筑完毕 7天后拆除下层楼板支柱

13、(但砼强度 必须达到设计要求) 。6、拆除完的模板严禁堆入在外脚手架上。第6章模板设计方案一、柱模1、柱模侧压力统计采用部振捣，模板最大侧压力按下式计算：F=0.22 丫 c t 0 B i B 2v1/2F= y cH取较小值F新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/mi）;丫 c砼的重力密度（KN/n3）;取值24 KN/mto 新浇砼的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏资料时，可才用t=200/（T+15）计算；本工程采用水泥为2.5h.T砼的温度（0）;夏季30冬季00V砼的浇灌速度（m/h）;取值8米/hH 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（m）;（3 i 外加剂影响系数，不掺加时

14、取1.0 ;掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 ;3 2砼坍落度影响系数，当坍落度小于30伽时，取0.85 ; 5090mm时，取 1.0 ； 110 150mm 时，取 1.15。依据以上数据及本工程各种柱高（H）计算柱模最大侧压力均为51.52 KN/m2，代入不同系数，可知本工程基本数据中最大侧压力与 柱高在2.9米5米围无关，与浇筑温度无关。仅与砼的重力密度、初 凝时间及浇筑速度（每个柱子分段浇筑，每段浇筑高度不得大于2米, 每段间隔必须大于30分钟，且不迟于初凝时间）有关。16m厚镜面木工板16m厚镜面木工板550x100方木50x100方木SM14对拉螺栓 48钢管SS除土 0.00

15、0以下止水拉杆外 均增加加PVC套管0 48钢管与满堂架连接 间距不大于其步距四角该处相邻不同方向钢管十字扣件连接柱模安装示意图柱箍钢管与支撑体系竖向连接间距不应大于其步距。示意图给出 了最大截面柱配模尺寸。 对于不同断面的柱， 1.05 米及其以上宽柱面 设3根M14拉杆，0.55米及其以上宽柱面设2根Ml4i杆，0.55米以下宽 柱面设1根M14拉杆,0.3米及其以下宽柱面不设拉杆。柱模与剪力墙、 梁连接处转角处均应增加 100*100方木背愣。任何情况下，背楞间距 不得大于 240。柱箍由 2根架杆并列组成 （如图示），间距不得大于 400。 由于篇幅有限，只对最大截面 1200*120

16、0宽柱面进行验算，验算过程 如下：基本参数：混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度L=5 m柱截面宽度 B=1200 mm柱截面高度 H=1200 mm面板的厚度 h=16 mm竖楞方木截面宽度 b=50 mm竖楞方木截面高度 h=100 mmB 方向竖楞间距 b1=0.24 mH方向竖楞间距 h1=0.24 m柱箍材料 圆形钢管柱箍圆形钢管直径 r=48 mm柱箍圆形钢管壁厚 e=3.5 mm柱箍间距 b=0.4 m对拉螺栓型号 M14B方向螺栓间距 L1=0.48 mH 方向螺栓间距 L2=0.48 m柱模板荷载标准值计算：新浇混凝土侧压力公式为下式中的较小值：其中：丫 c为混凝土重

17、力密度；24 kN/m3 t 新浇混凝土的初凝时间 t=2.5 小时v 混凝土的浇筑速度 v=8 m/hB 1外加剂影响系数 B 1=1.2B 2混凝土坍落度影响修正系数B 2=1.15H=5 mH 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度F1 新浇混混凝土侧压力 F1=51.52 kN/m2F2 倾倒(振捣)混凝土时产生的荷载标准值 F2 = 4 kN/m2柱模板面板计算1、B 方向柱模板面板的计算 面板按照均布荷载下的三跨连续梁计算(1) 、面板荷载计算面板荷载计算值 q=(1.2 X 51.52+1.4 X 4) X 0.4=26.97 kN/m(2) 、面板抗弯强度计算面板最大弯

18、矩设计值其中：l B 方向竖楞方木间距1=0.24 mq 面板荷载计算值 q=26.97 kN/m经计算得到：M=-0.10 X 26.97 X 0.24A2=-0.16 kN.m 面板强度计算值其中 ： W 面板截面抵抗矩 W = 17.07 mm3M 面板最大弯矩设计值 M = -0.16 kN.m经计算得到：f=0.16 X 1000000 + (17.07 X 1000)=9.37 N/mm2面板抗弯强度设计值 f =15 N/mm2 面板强度计算值小于或等于面板抗弯强度设计值，故满足要求(3) 、面板抗剪强度计算面板最大剪力设计值其中 : l B 方向竖楞方木间距 l=0.24 mq

19、 面板荷载计算值 q=26.97 kN/m经计算得到：Q=0.6 X 26.97 X 0.24=3.88 kN面板的抗剪强度设计值：其中 ： b 柱箍间距 b=0.4 mh 面板厚度 h=16 mmQ 面板最大剪力设计值 Q=3.88 kN经计算得到： T=3X 3.88 X 1000 + (2 X 0.4 X 1000 X 16)=0.91 N/mm2抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2 面板的抗剪强度小于或等于抗剪强度设计值，故满足要求!(4) 、面板挠度计算面板荷载标准值 q=51.52 X 0.4=20.61 kN/m面板的挠度设计值：其中 ： l B 方向竖楞方木间距 l=0.

20、24 mE 弹性模量 E=5200 N/mm2I 面板截面惯性矩 I=13.65 cm4经计算得到： V=0.677 X 20.61 X (0.24 X 1000)A4 - (100 X 5200 X 13.65 X 10000)=0.65 mm v 面板的最大允许挠度值v=0.24 X 1000 + 250=0.96 mm面板的挠度设计值小于或等于最大允许挠度，故满足要求!2、H方向柱模板面板的计算面板按照均布荷载下的三跨连续梁计算(1) 、面板荷载计算面板荷载计算值 q=(1.2 X 51.52+1.4 X 4) X 0.4=26.97 kN/m(2) 、面板抗弯强度计算面板最大弯矩设计值

21、其中 ： l H 方向竖楞方木间距 l=0.24 m q 面板荷载计算值 q=26.97 kN/m经计算得到：M=-0.10 X 26.97 X 0.24人2=-0.16 kN.m 面板强度计算值其中 ： W 面板截面抵抗矩 W = 17.07 cm3M 面板最大弯矩设计值 M = -0.16 kN.m经计算得到：f=0.16 X 1000000 + (17.07 X 1000)=9.37 N/mm2 面板抗弯强度设计值 f =15 N/mm2面板强度计算值小于或等于面板抗弯强度设计值，故满足要求!(3) 、面板抗剪强度计算面板最大剪力设计值其中： l H 方向竖楞方木间距 l=0.24 mq

22、 面板荷载计算值 q=26.97 kN/m经计算得到 ：Q=0.6 X 26.97 X 0.24=3.88 kN面板的抗剪强度设计值其中 b 柱箍间距 b=0.4 mh 面板厚度 h=16 mmQ 面板最大剪力设计值 Q=3.88 kN经计算得到： T=3X 3.88 X 1000 + (2 X 0.4 X 1000 X 16)=0.91 N/mm2 抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2面板的抗剪强度小于或等于抗剪强度设计值，故满足要求!(4) 、面板挠度计算面板荷载标准值 q=51.52 X 0.4=20.61 kN/m面板的挠度设计值其中： l H 方向竖楞方木间距 l=0.24 m

23、E 面板的弹性模量 E=5200 N/mm2I 面板截面惯性矩 I=13.65 cm4经计算得到：V=0.677 X 20.61 X (0.24 X 1000)4 - (100 X 5200 X 13.65 X 10000)=0.65 mmv 面板的最大允许挠度值v=0.24 X 1000 + 250=0.96 mm面板的挠度设计值小于或等于最大允许挠度，故满足要求！竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下q|f丨1r 1r11171、B方向竖楞方木的计算(1) 、方木荷载计算方木荷载计算值:q=(1.2 X 51.52+1.4 X 4) X

24、0.24=16.18 kN/m(2) 、方木抗弯强度计算最大弯矩计算公式：其中：丨柱箍的距离1=0.4 mq面板荷载计算值 q=16.18 kN/m经计算得到：M=-0.10 X 16.18 X 0.4A2=-0.26 kN.m竖楞方木强度其中：W 方木截面抵抗矩 W = 83.33 cm3M最大弯矩 M = -0.26 kN.m经计算得到：f=0.26 X 1000 + 83.33=3.12 N/mm2；故满足要求竖楞方木抗弯强度设计值f = 17 N/mm2竖楞方木抗弯强度计算值小于竖楞方木抗弯强度设计值(3) 、方木抗剪强度计算最大剪力的计算公式如下其中 : l 柱箍的间距 l=0.4

25、mq 方木荷载计算值 q=16.18 kN/m经计算得到：Q=0.6 X 16.18 X 0.4=3.88 kN截面抗剪强度计算值 :其中 ： b 竖楞方木截面宽度 b=50 mmh 竖楞方木截面高度 h=100 mmQ 最大剪力 Q = 3.88 kN经计算得到：T=3X 3.88 X 1000 + (2 X 50 X 100)=1.16 N/mm2截面抗剪强度设计值 ;T=1.7 N/mm2 截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值 ; 故满足要求 !(4) 、方木挠度计算竖楞荷载标准值 ：q=51.52 X0.24=12.36 kN/m最大挠度计算公式如下 ：其中 ： l 柱箍的距离 l

26、=0.4 mE 弹性模量 E=10000 N/mm2I 面板截面惯性矩 I=416.67 cm4经计算得到:v=0.677 X 12.36 X (0.4 X 1000)A4 - (100 X 10000 X 416.67 X 1000)=0.05 mm 楞的最大允许挠度值 ：v=0.4 X 1000 + 250=1.6 mm竖楞方木最大挠度计算值小于竖楞方木最大允许挠度; 故满足要求 !2、H方向竖楞方木的计算(1) 、方木荷载计算方木荷载计算值 :q=(1.2 X51.52+1.4 X 4)X0.24=16.18 kN/m(2) 、方木抗弯强度计算最大弯矩计算公式：其中： l 柱箍的距离；取

27、 l=0.4 mq 面板荷载计算值 q = 16.18 kN/m经计算得到：M=-0.10 X 16.18 X 0.4A2=-0.26 kN.m竖楞方木强度：其中 : W 方木截面抵抗矩 W = 83.33 cm3M 最大弯矩 M = -0.26 kN.m经计算得到：f=0.26 X 1000 + 83.33=3.12 N/mm2竖楞方木抗弯强度设计值 f = 17 N/mm2 竖楞方木抗弯强度计算值小于竖楞方木抗弯强度设计值; 故满足要求 !(3) 、方木抗剪强度计算最大剪力的计算公式如下其中 :l 柱箍的间距 l=0.4 mq 方木荷载计算值 q=16.18 kN/m经计算得到 : Q=0

28、.6 X16.18 X0.4=3.88 kN截面抗剪强度计算值 :其中 : b 竖楞方木截面宽度 b=50 mmh 竖楞方木截面高度 h=100 mmQ 最大剪力 Q = 3.88 kN经计算得到：T=3 X 3.88 X 1000 + (2 X 50 X 100)=1.16 N/mm2截面抗剪强度设计值 ;T=1.7(N/mm2) 截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值; 故满足要求 !(4) 、方木挠度计算竖楞荷载标准值 q=51.52 X0.24=12.36 kN/m最大挠度计算公式如下 ：其中 ： l 柱箍的距离 l=0.4 mE 弹性模量 E=10000 N/mm2I 面板截面惯性

29、矩 I=416.67 cm4经计算得到:v=0.677 X 12.36 X (0.4 X 1000)A4 - (100 X 10000 X 416.67 X 1000)=0.05 mm 竖楞的最大允许挠度值 ：v=0.4 X 1000 + 250=1.6 mm竖楞方木最大挠度计算值小于竖楞方木最大允许挠度 ; 故满足要求 !柱箍的计算柱箍受竖楞方木传递的集中荷载作用，为受弯构件。1、B 方向柱箍的计算(1) 、荷载计算竖楞方木传递到柱箍的集中荷载：F=(1.2 X 51.52+1.4 X 4) X 0.4 X 0.24=6.47(kN)(2) 、弯矩计算柱箍最大弯矩计算公式：其中 ：l 螺栓间

30、距 ; 取 l=0.48 mF 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载 F = 6.47 kN经计算得到： M=0.175X6.47 X0.48=0.54 kN.m 柱箍抗弯强度计算值 ：其中 ： W 柱箍的净截面抵抗矩 W=500 cm3M 柱箍最大弯矩 M = 0.54 kN.m经计算得到:f=0.54 X 100000 + (500 X 1000)=1.08 N/mm2柱箍抗弯强度设计值 f = 205 N/mm2 计算结果：柱箍抗弯强度计算值小于柱箍抗弯强度设计值; 故满足要求 !(3) 、挠度计算竖楞方木传递到柱箍的集中荷载标准值： F= 51.52 X0.4X0.24=4.95 kN 柱箍挠

31、度设计值计算其中 : I 柱箍的截面惯性矩 I=2500 cm4l 螺栓间距 l=0.48 mE 柱箍的弹性模量 E=206000 N/mm2经计算得到：v=1.146 X (4.95 X 1000 X (0.48 X 1000)A3 - (100 X 206000 X 2500 X 10000)=0 mm柱箍的最大允许挠度值 ：v=0.48 X 1000 + 250=1.92 mm柱箍挠度设计值小于柱箍最大允许挠度 ; 故满足要求 !2、H方向柱箍的计算(1) 、荷载计算竖楞方木传递到柱箍的集中荷载 ：F=(1.2 X51.52+1.4 X4)X0.4X0.24=6.47 kN(2) 、弯矩

32、计算柱箍最大弯矩计算公式：柱箍抗弯强度计算值 ：其中 ： W 柱箍的净截面抵抗矩 ;W=500 cm3M 柱箍最大弯矩 M = 0.54 kN.m经计算得到:f=0.54 X 100000 + (500 X 1000)=1.08 N/mm2柱箍抗弯强度设计值 f = 205 N/mm2柱箍抗弯强度计算值小于柱箍抗弯强度设计值 ; 故满足要求 !(3) 、挠度计算竖楞方木传递到柱箍的集中荷载标准值 F=51.52 X 0.4 X 0.24=4.95 kN 柱箍挠度设计值计算其中 : I 柱箍的截面惯性矩 I=2500 cm4l 螺栓间距 l=0.48 mE 柱箍的弹性模量 E=206000 N/

33、mm2经计算得到： v=4.95 X 1000 X (0.48 X 1000)A3 - (48 X 206000 X 2500 X 10000)=0 mm 柱箍的最大允许挠度值 ：v=0.48 X 1000 + 250=1.92 mm 柱箍挠度设计值小于柱箍最大允许挠度 ; 故满足要求 !对拉螺栓的计算1、B方向对拉螺栓的计算对拉螺栓所受的拉力 :N=(1.2 X51.52+1.4 X4)X0.48X0.4=12.95 kN对拉螺栓强度设计值 N = 17.8 kN2、H方向对拉螺栓的计算对拉螺栓所受的拉力 ：N=（1.2 X 51.52+1.4 X 4） X 0.48 X 0.4=12.95

34、 kN对拉螺栓强度设计值 N = 17.8 kN 对拉螺栓所受的拉力小于对拉螺栓强度设计值 ; 故满足要求 !二、剪力墙依据混凝土浇筑数据及本工程各种墙高（H）计算墙模最大侧 压力均为51.52 KN/m2，代入不同系数，可知本工程基本数据中最大 计算侧压力与墙高在2.9米 5米围无关，与浇筑温度无关。仅与砼的 重力密度、初凝时间及浇筑速度（每段墙分层浇筑，每层浇筑高度不 得大于 2米，每层间隔必须大于 30分钟，不迟于混凝土终凝时间）有 关。墙模外楞钢管与支撑体系竖向连接间距不应大于其步距。 。对于 不同高度的墙，对拉螺栓水平、竖向间距均为 460。地下外墙对拉螺 栓加止水环，其余墙模与柱、

35、梁连接处转角处均应增加 100*100方木 背愣。任何情况下，背楞间距不得大于 240。安装示意图及验算过程 如下：16m厚镜面木工板0 48钢管外楞50x100 方木内楞M14寸拉螺栓0 48钢管外楞M14寸拉螺栓t y50x100方木内楞M14寸拉螺栓M14寸拉螺栓TT50x100方木16m厚镜面木工板除土 0.000以下外墙外增加PVC套管0 48钢管0 48钢管100x100方木咤50x100方木.100x100方木咤剪力墙模板支设示意图回填砂卵石地下二层外墙模支撑示意图墙模板基本参数模板面板材料：木材模板面板厚度；h=16 mm龙骨材料木楞支撑根数n=4根木楞截面宽度 b=50 mm

36、木楞截面高度 h=100 mm次楞（龙骨）间距1=0.24 m外龙骨材料圆形钢管支撑根数n=2根圆形钢管直径 r=48 mm圆形钢管壁厚 e=3 mm外楞间距b=0.46 m穿墙螺栓型号 M14间距B仁0.48 m荷载计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值 :其中：Y c为混凝土重力密度丫 c=24 kN/m3t 新浇混凝土的初凝时间t=2.5 小时v 混凝土的浇筑速度 v=8 m/hB 1外加剂影响系数 B 1=1.2B 2混凝土坍落度影响修正系数B 2=1.15H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝

37、土顶面的总高度H=5 m经计算得到新浇混混凝土侧压力 F1=51.52 kN/m2倾倒（振捣）混凝土时产生的荷载标准值 F2 = 4 kN/m2墙模板面板的计算面板为受弯构件 ,按照受均布荷载三跨连续梁计算, 跨度为楞间距 .1、面板强度验算模板所受的荷载计算值：q=1.2 X 51.52 X 0.46+1.4 X 4X 0.46=31.02 kN/m面板的最大弯矩 :其中:l楞（龙骨）间距；取l=0.24 mq 作用在模板上荷载计算值 q = 31.02 kN/m经计算得到：M=31.02X 0.24A2 - 10=0.18 kN.m面板强度计算值 :其中: W 面板的净截面抵抗矩 W =

38、19.63 cm3M 面板的最大弯距 M = 0.18 kN.m经计算得到：f=0.18 X 1000000 + （19.63 X 1000）=9.17 N/mm2面板的强度设计值 f=15 N/mm2 面板的强度计算值小于面板的强度设计值 ; 故满足要求 !2、挠度计算作用在模板上的荷载标准值：q=51.52 X 0.46=23.7(kN/m)最大挠度计算公式：其中 ： l 楞间距 ,l=0.24(m)；I 面板的截面惯性矩 I = 15.7 cm4E 面板的弹性模量 E = 10000 N/mm2q 作用在模板上荷载标准值 q = 23.7 kN/mmm)经计算得到：v =0.677 X

39、23.7 X (0.24 X 1000)A4 - (100 X 10000 X 15.7 X 10000)=0.34 v 面板的最大允许挠度值 ：v=0.24 X 1000 + 250=0.96(mm).计算结果：面板的最大挠度计算值小于面板的最大允许挠度值; 故满足要求 !墙模板楞的计算楞直接承受模板面板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。1、抗弯强度计算作用在楞的荷载计算值 q=(1.2 X51.52+1.4 X4)X0.24=16.18 kN/m楞的最大弯矩 ：其中： l 外楞间距 ;取 l=0.46 mq 作用在楞的荷载计算值 q = 16.18 kN/m经计算得到： M=

40、16.18X 0.46A2 - 10=16.18 kN.m楞强度计算值 ：其中： W 楞的净截面抵抗矩 W = 333.33 cm3M 楞的最大弯距 M = 0.34 kN.m经计算得到:f=0.34 - (333.33 X 10)=1.02 N/mm2楞强度设计值 f=15 N/mm2楞强度计算值小于楞强度设计值 ; 故满足要求 !2、楞的挠度计算作用在楞上的荷载标准值 q=51.52 X0.24=12.36 kN/m楞的最大挠度其中： l 外楞间距 l=0.46 mE 楞的弹性模量 E=10000 N/mm2I 楞的截面惯性矩 I = 1666.67 cm4q 作用在楞上荷载标准值 q =

41、 12.36 kN/m经计算得到： v=0.677 X 12.36 X (0.46 X 1000)A4 - (100 X 10000 X 1666.67 X 10000)=0.02 mm楞的最大允许挠度值 ：v=0.46 X 1000 + 250=1.84 mm 楞的最大挠度小于楞的最大允许挠度值 ; 故满足要求 !墙模板外楞的计算外楞承受楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。1、外楞强度计算作用在外楞的荷载计算值 P=(1.2 X 51.52+1.4 X4)X0.24X0.46=7.44 kN 外楞的最大弯矩其中 ： l 螺栓间距 ; 取 l=0.48 mP 作用在外楞的荷载计算值

42、P = 7.44 kN经计算得到： M=0.175X7.44 X0.48=0.62 kN.m外楞抗弯强度计算值 ：其中： W 外楞的净截面抵抗矩 W = 8.99 cm3M 外楞的最大弯距 M = 0.62 kN.m经计算得到 f=0.62 X 1000000 + (8.99 X 1000)=68.97 N/mm2 外楞强度设计值 f=205 N/mm2外楞抗弯强度计算值小于外楞强度设计值; 故满足要求 !2、外楞的挠度计算作用在外楞的荷载标准值 ：P=51.52 - 1000 X 0.24 X 0.46=5.69 kN外楞的最大挠度计算值：其中 :l 穿墙螺栓水平间距 ; 取 l=0.48

43、mE 弹性模量 ; 取 E=206000 N/mm2P 作用在外楞的荷载标准值 P = 5.69 kNI 截面惯性矩 I = 21.57 cm4经计算得到：V=1.146 X 5.69 X (0.48 X 1000)A3 - (100 X 206000 X 21.57 X 10000)=0.16 mm外楞的最大允许挠度值v=0.48 X 1000 + 250=1.92 mm外楞的最大挠度计算值小于外楞的最大允许挠度值 ; 故满足要求 !穿墙螺栓的计算其中: F1 新浇混凝土侧压力 F1 = 51.52 kN/mF2 倾倒(振捣)混凝土时产生的荷载标准值 F2 = 4 kN/mB1 穿墙螺栓间距

44、 B1 = 0.48 mb 外楞间距 b = 0.46 m经过计算 : N=(1.2 X51.52+1.4 X4)X0.48X0.46=14.89 kN穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.8 kN 穿墙螺栓所受的最大拉力小于穿墙螺栓的容许拉力值 ; 故满足要求 !三、梁板 根据层高、楼层荷载状况不同，步距，立杆横向、纵向间距应当 做相应调整。所有立杆均为对接，不得搭接。立杆采用直径 48钢管， 壁厚3.5 。立杆上部使用快拆头。下部使用可调底座。每个方向斜撑 间距不大于 6米，以增加桁架整体稳定性。综合梁板计算结果模板脚手架间距如下：负二层： 1000*1000，步距 1200负一层： 1000

45、*1000，步距 15002000。一层以上： 1200*1200，步距 1500 离地300设扫地横杆。 楼板养护支撑采用二次支撑法，间距耕fOO 1200-1500 ( 歩拒2000 - 2IS0探杲垃盂a50 二sJKXrso一、梁梁腹对拉螺杆M14加套管。梁高小于650不加对拉螺栓。螺栓 可固定于梁侧横撑上，横撑个别可以以梁下立杆替代，并加一根短管 以山形卡固定。不能替代的在梁侧横撑上打眼加钢板垫片 （100*100） 固定。梁模板使用16厚镜面木工板。梁底支撑方木：梁高 900设3根100*100方木；梁高850设3根 100*100方木；梁高800设3根100*100方木；梁高75

46、0以下设3根100*50 方木。顺梁长方向。梁底横撑为直径48钢管，壁厚3.5。间距为梁底立杆沿梁长方向 间距。梁底横撑与立杆用双十字扣件连接。梁下立杆纵距（垂直于梁长）：梁高900设4根直径48钢管，壁厚 3.5 ;梁高850-500设3根直径48钢管，壁厚3.5 ;梁高450以下设2根直 径48钢管，壁厚3.5。立杆纵距不得大于1.8倍梁宽。如900高截面取 值0.6米。梁下立杆横距（沿梁长）：梁高800-900取1.5米；750-600取值1.8 米；550以下取值2.1米。梁侧立档间距不得大于450;横挡间距不得大于900。验算只列出了最大截面梁高度（900）和最大梁厚（350）计算过

47、 程：/集宽度方向1中间承重立杆團中省略粱模扳支撑架立面简图梁模板基本参数梁截面宽度；取B=350（mm）;梁截面高度 ; 取 H=900(mm);梁侧模板厚度 ;h=16(mm);立档方木宽度 ; 取 b1=50(mm);立档方木高度 ; 取 h1=100(mm);横撑木截面的宽度 ; 取 b3=50(mm);横撑木截面的高度 ; 取 h3=100(mm);梁侧横撑间距 ; 取 b=900(mm);立档间距 ; 取 a2=0.45(m);对拉穿墙螺栓型号 :M14;螺栓间距 ; 取 L=1.35(m);支架搭设高度 ; 取 L=0.8(m);脚手架步距 ; 取 h1=2.1(m);立杆纵距(

48、垂直梁长); 取 al=0.6(m);立杆的横距(沿梁长); 取 l=1.5(m);梁底支撑方木宽度 ; 取 b=100(mm);梁底支撑方木高度 ; 取 d=100(mm);梁底支撑方木间距 ; 取 a2=0.07(m);梁模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝 土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值 :其中：丫 c为混凝土重力密度；取24(kN/m3);t 新浇混凝土的初凝时间，取 2.5( 小时 )V 混凝土的浇筑速度 ; 取 V=8(m/h) ；B 1外加剂影响系数；取B 1=1.23 2混凝土坍落度影响修正系数。

49、取B2=1.15H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度; 取 H=900(mm)经计算得到 ：F1=21.6(kN/m2)倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2 = 4 kN/m2梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下：1、强度计算计算的最大弯矩其中： l 取梁侧立档间距，取 l=0.45(m)经计算得到：M=-0.10 X 28.37 X 0.45A2=-0.57(kN.m)梁侧模板的强度计算值：其中 : W 截面抵抗矩 W = 38.4 cm3经计算得到：f=0.57 X 1000+ 38.4=14.84 N/mm2 梁侧模板的抗弯强度设计值 ;f=15(N/mm2

50、)梁侧模板的强度计算值小于梁侧模板的强度设计值 ; 故满足要求 !2、抗剪计算 最大剪力的计算公式如下 :其中 :l 梁侧立档间距 ; 取 l=0.45(m)经计算得到最大剪力 Q=0.6X 28.37 X 0.45=7.66 (kN)截面抗剪强度计算值：其中： b 取梁截面高度 ; 取 b=900(mm);h 取梁侧面板厚度 ; 取 h=16(mm)经计算得到： T=3X(7.66 X1000) +(2X900X16)=0.8(N/mm2)截面抗剪强度设计值 ,T=1.5(N/mm2) 截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值 ; 故满足要求 !3、挠度计算梁均布荷载 q=21 .6 X (

51、900 + 1000)=19.44(kN/m)最大挠度计算公式如下 :其中 : l 立档间距 l=0.45 mE 面板弹性模量 E=10000 N/mm2I 面板截面的惯性矩 I=30.72 cm4经计算得到:v=0.677 X 19.44 X (0.45 X 1000)A4 - (100 X 10000 X 30.72 X 10000)=1.76 mmv 梁侧模板的允许挠度 :v=0.45 X 1000+ 250=1.8(mm). 梁侧模板的挠度计算值小于梁侧模板的挠度设计值 ; 故满足要求 !梁侧立档计算梁侧立档为受面板传递荷载作用的受弯构件，按简支梁计算。1、荷载的计算作用在梁侧模板的均

52、布荷载:q= (1.2 X 21.6+1.4 X 4) X 0.45=14.18(kN/m)2、强度计算最大弯矩计算公式 :其中：l横撑间距；取l=900(mm)经计算得到：M=14.18X (900 - 1000)A2 - 8=1.44(kN.m)强度计算值：其中 : W 截面抵抗矩 W = 83.33 cm3经计算得到：f=1.44 X 1000+ 83.33=17.28(N/mm2)木材强度设计值 ;f=15(N/mm2)抗弯强度计算值大于木材强度设计值 ; 故不满足要求 !3、抗剪计算最大剪力计算公式 :其中 :l 横撑间距 ; 取 l=900(mm)经计算得到： Q=14.18X 9

53、00+ 1000+ 2=6.38(kN)抗剪强度计算值 :其中 :b 立档宽度 ; 取 b=50(mm)h 立档高度 ; 取 h=100(mm)经计算得到： T=3X6.38X1000+(2X50X100)=1.91(N/mm2)抗剪强度设计值 ;T=1.5(N/mm2)抗剪强度计算值大于抗剪强度设计值 ; 故不满足要求 !4、挠度计算最大挠度计算公式 :其中 :l 横撑间距 ; 取 l=900(mm)E 底模面板弹性模量 E=10000(N/mm2)I 底模面板截面惯性矩 I=416.67 cm4经计算得到：v =5X 9.72 X 900A4 - ( X 100 X 10000 X 416

54、.67 X 10000)=1.99(mm) 最大允许挠度值 :v=900 + 250=3.6(mm).立档最大挠度小于立档允许挠度 ; 故满足要求 !梁侧横撑计算梁侧横撑为受立档传递集中荷载的受弯构件，按照连续梁计算1、荷载计算：横撑所受集中荷载：F= (1.2 X 21.6+1.4 X 4) X 0.45 X 900 - 1000=12.77(kN)2强度计算最大弯矩计算公式 :其中 :l 螺栓间距 ; 取 l=1.35(m)强度计算值：其中 : W 截面抵抗矩 W = 83.33 cm3经计算得到：f=(4.6 X 1000+ 83.33=55.2(N/mm2)木材强度设计值 ;f=15(

55、N/mm2) 抗弯强度计算值大于木材强度设计值 ; 故不满足要求 !3抗剪计算最大剪力计算公式 :经计算得到 :Q=-1.267 X 12.77=-16.18(kN)抗剪强度计算值 :其中 :b 立档宽度 ; 取 b=50(mm)h 立档高度 ; 取 h=100(mm)经计算得到：T=3X 16.18 X 1000 + (2 X 50 X 100)=4.85(N/mm2)抗剪强度设计值 ;T=1.5(N/mm2)抗剪强度计算值大于抗剪强度设计值 ; 故不满足要求 !4挠度计算横撑所受集中荷载标准值：F=21.6 X 0.45 X 900- 1000=8.75(kN)最大挠度计算公式 :其中 :

56、l 螺栓间距 l=1.35(m)E 横撑木弹性模量 E=10000(N/mm2)I 横撑木截面的惯性矩 I=416.67 cm4经计算得到：v =1.883 X 8.75 X 1000 X (1.35 X 1000)A3 - (100 X 10000 X 416.67 X10000)=9.73(mm)梁侧撑允许挠度：v= X 1000 + 250=5.4(mm).立档最大挠度大于立档允许挠度 ; 故不满足要求对拉螺栓的计算对拉螺栓所受的最大拉力：N=(1.2 X 21.6+1.4 X 4) X 1.35 X 900- 1000=38.3(kN)对拉螺栓最大容许拉力值 ;N=17.8(kN) 穿

57、墙螺栓所受的最大拉力大于穿墙螺栓最大容许拉力值; 故不满足要求 !底模板面板计算面板为均布荷载作用下的受弯构件 .1、荷载计算混凝土自重荷载:P1=24 X 1.5 X 900- 1000=32.4(kN/m) 钢筋自重荷载：P2=2 X 1.5 X 900 - 1000=2.7(kN/m) 施工均布活荷载 :P3=2.5 X 1.5=3.75(kN/m) 振捣荷载 :P4=4 X 1.5=6(kN) 静荷载计算值： q1=1.2 X(32.4+2.7)=42.12(kN/m) 活荷载计算值 q2=1.4 X (3.75+6)=13.65(kN/m)2、抗弯强度计算最大弯矩计算公式 :其中：1

58、方木间距；取l=0.07(m)经计算得到：M=-0.1 X 42.12 X 0.07A2-0.177 X 13.65 X 0.07A2=-0.03(kN.m)面板的强度计算值其中 ： W 截面抵抗矩 W = 14.93 cm3经计算得到:f=0.03 X 1000 + 14.93=2.01(N/mm2) 面板的强度设计值 ;f=15(N/mm2)面板的强度计算值小于面板的强度设计值 ; 故满足要求 !3、抗剪计算最大剪力的计算公式如下 ：其中： l 方木间距 ; 取 l=0.07(m)经计算得到 ：Q=-0.6 X42.12 X 0.07-0.617 X 13.65 X 0.07=-2.36(

59、kN) 截面抗剪强度计算值 ：其中 ：b 梁宽 ; 取 b=350(mm)h 面板厚度 ; 取 h=16(mm)经计算得到：T=3 X (2.36) X 1000 + (2 X 350 X 16)=0.63(N/mm2) 截面抗剪强度设计值 T=1.5(N/mm2) 截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值 ; 故满足要求 !3. 挠度计算静荷载标准值 ：q1=32.4+2.7=35.1(kN/m) 活荷载标准值 ：q2=3.75+6=9.75(kN/m)面板最大挠度计算公式 ：其中： l 方木间距 ; 取 l=0.07(m)E 面板弹性模量 E=10000(N/mm2)I 面板截面惯性矩 I

60、=14.93 cm4经计算得到:v=0.677 X 35.1 X (0.07 X 1000)4 - (100 X 10000 X 14.93 X 10000)+0.990 X9.75 X (0.07 X 1000)A4 - (100 X 10000 X 14.93 X 10000)=0.01(mm)面板最大允许挠度值 ：v=0.07 X 1000 + 250=0.28(mm). 面板最大挠度计算值小于面板最大允许挠度值 ; 故满足要求 !梁底支撑方木的计算作用于支撑木方的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等, 支撑方木按照均布荷载作用下的连续梁计算 .一、荷载计算混凝土自重荷载:N1=24 X (900 - 1000) X 0.07=1.51(kN/m)钢筋自重荷载：N2=2 X (90