圆锥破碎机设计说明书

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1、.wd.1绪论1.1引言随着社会的进步，原材料消耗不断增加，导致富矿资源日益枯竭，矿石品位日趋贫化。以我国冶金矿山为例，铁矿石平均品位31%、锰矿石品位22%。绝大多数的原矿需要破碎和选矿处理后才能成为炉料。破磨作业是选矿的龙头，也是能耗、钢耗的大户。因此，节能、降耗是破磨设备研究的主题，“多碎少磨是节能、降耗的重要措施，其关键问题是降低破碎产品的最终粒度。圆锥破碎机的生产效率高，排料粒度小而均匀，可将矿岩从350mm破碎到10mm以下的不同级别颗粒，可以满足入磨粒度的需要，成为金属矿山选矿厂的主要破碎设备。破碎机的开展与人类社会的进步和科学技术的水平密切相关。随着科学技术的开展，各学科间相互

2、渗透，各行业间相互交流，广泛使用新构造、新材料、新工艺，目前破碎机正向着大型、高效、可靠、节能、降耗和自动化方向开展。1.2历史开展圆锥破碎机诞生于20世纪初叶。弹簧式圆锥破碎机是由美国密尔沃基城西蒙斯Symons兄弟二人研制的，故称之为西蒙斯圆锥破碎机。其构造为主轴插入偏心套，用偏心套驱动动锥衬板，从而使矿岩在破碎腔内不断地遭到挤压和弯曲而破碎。破碎效果差，振动大，弹簧易损坏。用大型螺旋套调整排矿口大小，调整困难，过载保护用弹簧组，可靠性差。多年来，虽然不断改进，结果日趋完善，但其工作原理和 基本构造变化不大。 20世纪40年代末，美国Allis Chalmers公司首先推出底部单缸液压圆锥

3、破碎机，是在旋回式破碎机根基上开展起来的陡锥破碎机。该机采用液压技术，实现了液压调整排矿口和过载保护，简化了破碎机构造，减轻了重量，提高了使用性能。 20世纪50-60年代，法国Dragon公司的子公司Babbitless公司和日本神户制钢等推出上部单缸、周边单缸液压圆锥破碎机。 20世纪70-80年代，美国Allis Chalmers公司在底部单缸液压圆锥破碎机的根基上推出高能液压圆锥破碎机；Nordberg公司推出旋盘式圆锥破碎机，适用于中硬物料的破碎，其给料粒度小，偏心距小，破碎力不大。之后，相继又推出超重型短头圆锥破碎机。该机加大了功率，强化了弹簧并采用合金钢机架，但增加了制造成本。为

4、此，该公司又推出了Omni型圆锥破碎机。Babbitless公司推出BS704UF型超细圆锥破碎机，它采用滚动轴承替代偏心套，由电动机、皮带传动带动动锥摆动，顶部采用单缸液压缸装置来调整排矿口和实现过载保护，给料粒度-10mm,产品粒度-6.3mm占80%。20世纪90年代以来，美国Nordberg公司推出新一代HP系列圆锥破碎机；瑞典Svedala公司推出新的H系列圆锥破碎机；俄罗斯乌拉尔机械研究院和米哈诺贝尔研究设计院开发出新型短头圆锥破碎机，破碎机分上、下两局部，上腔按料层原理破碎物料，下腔为平行区。应用说明：细级别含量较一般圆锥破碎机提高5%-10%，衬板金属消耗降低20%。20世纪5

5、0年代初期，国内圆锥破碎机在仿原苏联的2 100和1 650弹簧圆锥破碎机的根基上，开发的1 200和2 200型弹簧圆锥破碎机。在20世纪70年代开发了1 200、1 750、2 200多缸液压圆锥破碎机和1 200、1 650、2 200底部单缸液压圆锥破碎机。20世纪80年代，沈阳重型机器厂从美国Nordberg公司引进西蒙斯和旋盘式圆锥破碎机设计制造技术，并合作生产该系列圆锥破碎机。20世纪90年代以来，国内一些矿山、石料加工厂和建设工程先后又引进了HP系列圆锥破碎机、G型圆锥破碎机和Omni型圆锥破碎机，均取得了良好应用效果。北京矿冶研究院于1993年与俄罗斯圣彼得堡工程科学院合作成

6、立中外合资北京凯特破碎机。桂林冶金机械厂与圣彼得堡工程科学院共同创办了中俄合资桂林湟新技术开发生产惯性圆锥破碎机。洛阳矿山机械工程设计研究院开发简化构造的惯性圆锥破碎机，东北大学也在研究振动破碎机。随着我国石料加工厂的开展，中小型圆锥破碎机也取得了进展。上海建设路桥机械设备与日本神户制钢合作生产AF型圆锥破碎机；沈阳华杨机械厂推出需蒙斯、旋盘式和HP系列圆锥破碎机；上海龙阳机械厂、上海多灵-沃森机械设备和鞍山矿山机械总厂也都生产中小型圆锥破碎机。目前，我国圆锥破碎机已形成大、中、小型系列，品种规格齐全， 基本满足国内需求。但产品的制造质量，特别是耐磨材料，以及使用可靠性等方面与国外同类产品尚有

7、差距，有待进一步研究、改进。1.3应用效果近来国内外开发的新型高效圆锥破碎机破碎物料应用的范围不断扩大，破碎产品粒度小，破碎效果显著。美国Nordberg公司的MP-1 000型破碎机在Butte选矿厂替代Symons圆锥破碎机，产品粒度-12mm占80%，使磨机生产能力提高37%。波兰柳宾()在锤式破碎机后使用MP型破碎机进展补充破碎使产品粒度降至-14mm占80%，从而提高了磨机生产能力，降低磨矿能耗。鞍钢调军台选矿厂采用HP700型圆锥破碎机。从1997年9月投入运行，中碎机排料粒度-75mm，处理能力790t/h；细碎机排料粒度-12mm占92%，处理能力350t/h ,提高了磨机生产

8、能力，降低了磨机能耗。北京矿冶研究总院和安徽铜陵某有色公司联合攻关用PD90 120型颚式破碎机和GYP1 200型惯性圆锥破碎机，实现两段开路破碎工艺流程，生产能力70-80t/h，从给料-750mm破碎到-8mm，使系统能耗降低20%，磨机处理能力提高25%。2总体方案设计2.1圆锥破碎机的类型根据破碎腔型不同，圆锥破碎机可分为：标准型中碎用、中间型中、细碎用、和短头型细碎用三种型式，其中以标准型和短头型应用最广。我国制造的中细碎圆锥破碎机用汉语拼音字母和动锥的底部直径表示型号，如PYB2200、PYZ2200和PYD2200，其中P破碎机、Y圆锥、B标准型、Z中间型、D短头型、2200动

9、锥底部直径毫米。根据调整排矿口和过负载时的保险方式，圆锥破碎机分为弹簧保险和液压保险两种类型。本设计方案采用的是2100标准弹簧圆锥破碎机，即PYB2100。2.2圆锥破碎机的工作原理 图2.1 圆锥破碎机1 马达； 2传动轴； 3伞齿轮； 4偏心轴套 5主轴； 6动锥； 7定锥； 8球面轴承 D动锥底部直径如图2.1所示，破碎机马达1的动力由传动轴2、伞齿轮圆锥齿轮3带动偏心轴套4而旋转。主轴5插在偏心轴套的锥形孔里，动锥6固装在主轴上并支持在球面轴承8上。随着偏心轴套的旋转，动锥6的中心线OO1以O为顶点绕破碎机中心线OO2作锥面运动。这样，当动锥中心线OO1转到图示位置时，动锥靠近定锥7

10、，那么矿石处于被挤压和破碎状态，而动锥另一面离开定锥，此时被挤碎了的矿石靠自重从两锥体底部排出。圆锥破碎机是随动锥转动连续的进展破碎矿石，所以它比其他破碎机生产率高而工作又比较平稳。 图2.2 2100标准型圆锥破碎机1机架下盖；2止推盘了；3偏心轴套；4直衬套；5机架中心套筒；6大伞齿轮； 7平衡重；8方销；9进水管口；10机架；11球面轴承座；12球面轴承； 13挡油环14衬板；15弹簧；16毛毡密封；17固定环支承环；18弧形齿板；19锁紧螺帽；20制动齿板；21分矿盘；22漏斗；23支承罩；24“U型螺栓；25定锥衬板；26耳环；27注黄油孔；28调整环；29螺栓；30动锥；31领缘；

11、32环形油槽；33排水管口；34传动轴套筒；35小伞齿轮；36排油口；37锥衬套；38主轴；39进油口2.3简述各局部构造及功用图2.2的圆锥破碎机由以下主要局部组成：机架局部；传动轴局部；偏心轴套局部；球面轴承局部；动锥局部；调整环局部。图中的机架局部是整个破碎机的主体，所有局部都装在机架上，它被四个地脚螺栓固定在根基上。传动轴套筒34插入机架中心套筒5中，用螺钉固定。中心套筒里压入直衬套4也叫直铜套。直衬套原来用青铜材料制作，由于尼龙轴承有许多优点，所以，目前很多厂矿已改用尼龙直衬套代替直铜套，使用效果很好。但今后使用尼龙轴承是开展方向。为了防止直衬套上串，在直衬套的上口开两个缺口，装一压

12、板将其压住。传动局部装在机架传动轴套内，它的前端小伞齿轮和偏心轴套上的大伞齿轮相啮合。其另一端借联轴器与电动机相连接。圆锥破碎机传动轴的轴承，有滚动轴承也有滑动轴承。采用滚动轴承的破碎机，有时由于滚动轴承承受很大的冲击力而遭损坏，所以必须采用较好的轴承。偏心轴套局部是由偏心轴套3、大伞齿轮6和锥衬套37组成。锥衬套原来用青铜或用巴比合金制作，现在用尼龙锥衬套的。锥衬套压装在偏心轴套的锥形孔里并在其上部缺口处铸锌加固。大伞齿轮与偏心轴套之间是用键连接。为了平衡动锥30的惯性力和使偏心轴套与直衬套沿全长接触，大伞齿轮齿轮顶部装有平衡重7。偏心轴套被支承在四片止推盘2和机架下盖1上，最下面一片铜盘沿

13、圆周方向有三个爪卡在端盖1的槽中，所以它是不转动的；最上面一片钢的止推盘用销子与偏心轴套相联，能随偏心轴套转动，而中间两片止推盘自由的放在上下两盘中间。这两片中，上面一片是铜的，呈平盘状，下面一片是钢的，外表有径向润滑油沟。原来上面一片铜板由于没有径向限位，在运转中，沿外圈碰损很严重，寿命很短。球面轴承局部有球面轴承座11和球面轴承球面瓦12组成。球面瓦用销子固定在球面轴承座上，其上有回油孔而球面轴承座外圈有档油环13，防止从轴面瓦外缘挤出的油进入防尘水中。球面轴承座上有一圈环形沟槽32是为装防尘水用的。球面轴承座的下部止口与机器上的环形加工面相配合。球面轴承原来也是用青铜材料制作的。现在也有

14、采用尼龙球面轴承的。随着对尼龙轴承的不断地试验改进，此种轴承将会越来越多地被采用。动锥局部由动锥体和主轴38组成，用热压配合装配在一起。动锥的外外表装有锰钢衬板14。为了使它们之间严密贴合，中间铸以锌。上部用锁紧螺帽19锁紧。在锁紧螺帽的顶部装有分矿盘21。为了防止破碎机工作时锁紧螺帽退扣，装有制动齿板20。制动齿板的外齿卡在锁紧螺帽的内齿中，而制动齿板下面的方形键卡在主轴头部的缺口内，以防止主轴与锁紧螺帽的相对运动。矿石从给矿漏斗22落到分矿盘上，随分矿盘不断的幌动，矿石便被均匀地分配到破碎腔里。破碎后的矿石，从两锥体下部落地运输带上。调整环局部也是一个动锥体，其外圆锥外表有锯齿形螺纹，而内

15、部锥体上有七个缺口，定锥衬板25上面相应地有八个耳环26。用“U形螺栓24穿过缺口钩在耳环上，将定锥衬板固定在调整环28上。调整环与固定环17靠锯齿形螺纹联接；借旋转调整环使定锥上升或下降，从而改变破碎机排矿口大小。因调整环是右螺纹，所以向右旋转调整环排矿口便减小；向左旋转调整环，那么排矿口增大。为了防止调整环自动退扣，用弧形齿板18锁紧。为了保护螺纹和使调整环容易转动以及不让灰尘浸入，在固定环17的径向方向上有加注黄油的孔27和在其下端装设有毛毡密封16。固定环也叫支撑环的锥面与机架上部的锥面相配合，固定环沿圆周方向有16组弹簧15，每组有10支，每组用5根螺栓将弹簧压在两托盘之间，靠弹簧的

16、张力把固定环压在机架上。这样，当不能破碎的物料落入破碎腔时能起保险作用。破碎机的传动轴承、止推盘、锥衬套和主轴、直衬套与偏心轴套以及球面轴承的外表是相对运动的摩擦外表。为了保证破碎机正常运转，各摩擦外表必须要很好的进展润滑与防尘。防尘装置：中细碎圆锥破碎机比粗碎圆锥破碎机产生灰尘更加严重，因此要求它有完善的防尘装置。目前弹簧式中细碎圆锥破碎机都是用水封防尘装置。在球面轴承座上有盛水的环形沟槽15，而在动锥上焊有截锥形的领缘34，其下端插入沟槽15的水中，领缘把灰尘挡住，使它落入水槽中，不让灰尘进入破碎机内部。防尘水从进入水管口35进入沟槽，充满后从排水管口36流走，同时把落入水中的灰尘带走。破

17、碎机的润滑：破碎机各摩擦外表都是采用稀油循环润滑。油从中心套筒的端盖上的进油孔37进入偏心轴套的止推盘中，由于止推盘上有放射状的油沟，油流过中心孔时也同时进入各沟槽润滑止推盘；油经止推盘中心孔沿偏心轴套内外外表和主轴上的中心孔上升，同时也润滑各摩擦外表，最后润滑球面轴承和伞齿轮，从伞齿轮上甩下的油顺排油孔38排出。轴承是采用单独的油路给油和排油进展循环润滑。破碎机的保险装置：它是装在机架一圈的16组弹簧。当不能破碎的物料进入破碎机时，定锥与固定环向上抬起，并压缩弹簧，增大动锥与定锥外表间的距离，使不能破碎的物料经排矿口排出，从而保护破碎机不受损坏。之后固定环和调整环借弹簧的张力恢复原位。这样，

18、能在一定程度上保证破碎机的安全。3圆锥破碎机的构造参数和工作参数的选择与计算3.1构造参数3.1.1给矿口宽度与排矿口宽度给矿口宽度，给矿粒度D系根据选矿流程决定。排矿口宽度应该有一个调整范围，以供破碎各种硬度矿石的需要。2100标准圆锥破碎机用于中碎，最大给矿粒度初选260mm，即最大给矿口宽度B初选312325mm.图3.1 圆锥破碎机的啮角和平行带对于不同硬度的矿石，其排矿的过大颗粒系数dmax是产品的最大粒度，e是排矿口宽度不同。对于中碎用圆锥破碎机来说，破碎硬矿石时Z=2.4；中硬矿石Z=1.9软矿石Z=1.6。确定中碎用圆锥破碎机的排矿口宽度时，必须考虑产品中过大颗粒对细碎破碎机给

19、矿粒度的影响，因为中碎用破碎机一般不设检查筛分。3.1.2啮角由文献5，4-1可知，圆锥破碎机的啮角仍需满足以下要求：3.1式中、破碎锥与固定锥的锥面倾斜角。破碎锥轴线与机器中心线的夹角一般，。矿石与衬板之间的摩擦角。设计时，通常取。中碎用圆锥破碎机取；在不断增加构造尺寸的情况下，尽量增大，这样可以提高机器的生产率。本设计中采用的3.1.3破碎机的摆动行程 图3.2 破碎锥的摆动行程破碎锥的摆动行程s排矿口平面内的破碎锥轴线的摆动行程由图3.2所示的几何关系计算得：3.2式中 r 破碎锥轴线在排矿口平面内的偏向距；H 破碎锥下边缘到球面中心O点的高度。mm破碎锥下部A点的行程为： 3.3式中

20、L 破碎锥母线长度。mm3.1.4平行碎矿区l为了保证破碎机的产品到达一定的细度和均匀度，圆锥破碎机的破碎腔下部必须设有平行碎矿区。在平行碎矿区内物料至少要受一次检查性破碎。由文献5，4-4可知，对于标准型圆锥破碎，平行碎矿区的长度可按下式确定： 3.4式中D是破碎锥的底部直径。mm取为170毫米。3.2工作参数3.2.1破碎锥的摆动次数圆锥破碎机破碎锥的倾角较小，在破碎锥下部还有不同长度的平行碎矿区，故破碎了的矿石几乎没有可能自由下落，多半靠矿石自重沿破碎锥斜面而排出，因此，圆锥破碎机破碎锥的摆动次数是根据它的排矿特点来进展设计的。 图3.3 矿石在破碎锥上所受的力图3.3表示已破碎的矿石从

21、平行碎矿区的始点滑到末点时所受的力。矿石重力分力、摩擦力和离心惯性力P。但是，惯性力P随时间而改变自己的方向，在破碎锥摆动一次的时间内，它对矿石下滑的影响平均为零，因此可以不考虑。由图3.3知矿石沿破碎锥平行碎矿区下滑时产生的加速度按下式确定：故式中f矿石与破碎锥外表的摩擦系数，一般f=0.250.35；g重力加速度，g=9.81m/s。假定矿石以等加速度在破碎锥摆动一次的时间t秒内滑过平行碎矿区长度l厘米，故那么次/分 3.5公式3.5系指标准型圆锥破碎机而言。上述理论计算公式系根据全部矿石都按自由下滑的条件来考虑，事实上必有一局部矿石呈现跳跃式运动，不能保证矿石在平行区内受12次破碎，可能

22、造成产品粒度过大。因此，适当地提高按上述公式计算的圆锥破碎机的转速可提高10%,既可以增加矿石在破碎腔内特别是在平行区内的受冲击次数，使合格产品粒度增多，破碎机本身产量增加，同时，还可以减少闭路碎矿作业中的矿石循环量和对筛面的磨损，而且有利于提上下段破碎或磨碎设备的产量。但是转速也不能过高，以免过分增加破碎矿石时的离心力，反而影响矿石下滑速度，影响排矿和产量。由文献5，4-6可知，圆锥破碎机实际有利转速可以用以下经历公式计算：次/分3.6式中 D破碎锥底部直径，米。次/分3.2.2生产率圆锥破碎机的生产率与矿石性质可碎性、比重、节理、粒度组成等、机器的类型、规格、以及破碎机操作条件破碎笔、负荷

23、系数、给瓯矿均匀程度等因素有关，同时还与破碎机在选矿工艺流程中的配置情况有关。目前还没有把所有这些因素全部包括进去的理论计算方法，一般多采用经历公式进展概略计算，并根据实际条件加以校正。由文献5，4-7可知，在开路破碎时，圆锥破碎机的生产率按下式计算：吨/小时3.7式中 K矿石的可碎性系数，查表得K=1.0； K破碎比的修正系数，查表由插值法得K=1.131.23；单位排矿口宽度的生产能力，查表由插值法得=12.6713.67； 排矿口宽度，e=60； 矿石的松散比重，取=0.94。吨/小时吨/小时由文献5，4-8可知，在闭路破碎时，圆锥破碎机的生产能力按闭路通过矿量来计算：吨/小时3.8式中

24、 Q开路时破碎机的生产能力，顿/小时； K闭路时平面给矿粒度变细的系数，标准型取K=1.34。 吨/小时所以此圆锥破碎机的生产能力为500800吨/小时。3.2.3电动机功率由文献5，4-9可知，圆锥破碎机的电动机功率可按以下经历公式计算： 3.9式中 D破碎锥底部直径，米。KW查表得实际选用的电动机功率为200KW。3.3圆锥破碎机的运动学圆锥破碎机具有在空间摆动的破碎锥。破碎锥的轴线与机器中心线相交于O点，其夹角为。破碎机运转时，破碎锥轴线对机器中心线作圆锥面运动，其锥顶为球面轴承O。O点在破碎锥的运动过程中始终保持静止。因此，破碎锥的运动可视为刚体绕定点的转动。由于破碎锥支承装置的构造特

25、点，破碎锥不仅随偏心轴套的偏心孔绕机器的中心线作旋转运动，而且还绕自己的轴线旋转。 图3.4 破碎锥的角速度向量图因此破碎锥的运动是由两种旋转运动组成：进给运动或牵连运动破碎锥绕机器中心线作旋转运动；自转运动或相对运动破碎锥绕自己的轴线作旋转运动。破碎锥的这种复杂运动称为规那么运动。这种运动可以归结为破碎锥绕瞬时轴线旋转的角速度向量是进给角速度向量和自转角速度向量的几何和，即按平行四边形法那么而相加。角速度向量的所在线与物体的转动轴相重合，角速度向量的方向由右螺旋规那么决定。破碎锥的进动角速度向量、自转角速度向量和绝对角速度向量在坐标轴上ox和oz上的投影为： 310解上列联立方程组得： 图3

26、.5 与角的关系曲线 3.11式中为瞬时轴线与机器中心线之间的夹角。当和为定值时，那么的函数关系如图3.5。从图中可以看出，当时，有最小值：3.12当时，那么有最大值：3.13破碎机在空载运转时和又载运转时，破碎锥的瞬时轴线位置是不同的。破碎机在空载运转时，由于安装或制造的质量，或球面轴承和偏心轴套内孔的润滑等情况的变化，可能出现两种极限情况：图3.6 空载时破碎锥的角速度 向量图1当时，那么，即破碎锥的瞬时轴线与破碎机的中心线重合，也就是瞬时轴线的最终位置。这种情况说明破碎锥与偏心轴套一起转动。产生的原因那么是由于安装或制造的误差，造成破碎锥主轴与偏心轴套内孔局部接触，或因润滑不好、轴与偏心

27、轴套内孔之间的间隙过小而使主轴被偏心轴套抱住。这种情况是绝对不允许的。2当时，说明安装质量和制造质量以及润滑都很好。根据平行四边形法那么可以求得的大小和方向。从图3.6中可以看出，由于，故为等腰三角形，因此， 3.14所以，圆锥破碎机的。的大小可由下式确定：3.15根据以上分析，破碎机空载时，破碎锥的绝对角速度的转动方向始终与偏心轴套的回转方向一样。根据实践，破碎机正常运转时，破碎锥的绝对转数为转/分，即。 图3.7 有载时破碎锥的速度计算图破碎机有载运转时，矿石对破碎锥外表的摩擦力大大地超过了作用在破碎锥的上部支承点和偏心轴套内孔对破碎锥的摩擦力，因此，破碎锥就以通过球迷中心和破碎锥与矿石的

28、接触点的连线为瞬时轴线由于接触点是变化的，可以近似的区破碎锥的母线位瞬时轴线沿位于破碎腔内的矿石层作无滑动的滚动。滚动的角速度可由破碎锥轴线上的B点绕以破碎锥母线位瞬时轴线转动时的速度来确定。轴上的B点以角速度绕瞬时轴线转动，故B点的速度为：式中c为B点至瞬时轴线破碎锥的母线的垂距。轴上的B点又以角速度绕oz轴转动，故B点的速度亦为：式中为B点之oz轴的垂距。因此，那么知： 即3.16式中负号表示的转动方向与的转动方向相反。根据破碎机的构造尺寸，通常，。破碎机又载运转时，。破碎机的绝对角速度的转动方向与偏心轴套的转动方向相反。3.4圆锥破碎机的动力学 图3.8 牵连惯性力对ox,oy,oz轴的

29、力矩圆锥破碎机的破碎锥和偏心轴套的质心都不再其回转中心线上，故在运转过程中，必然要产生惯性力和对固定点o的惯性力矩。它们作用于机架上时，那么为一种周期性的动载荷，因而引起机架的振动和偏心轴套的偏斜，严重影响机器的正常运转。因此，必须研究产生的惯性力和惯性力矩的大小和方向，以便采取措施消除其有害的影响。3.4.1破碎锥的惯性力和惯性力矩 根据圆锥破碎机的运动学分析，圆锥破碎机的破碎锥是作规那么运动。为使破碎锥作规那么运动，必须在其上加一具有一定大小和方向的固定点o的外力力矩，反过来说，在迫使破碎锥作这种运动时，在破碎锥上将作用有与外力力矩大小相等方向相反的惯性力矩。作用在破碎锥上的惯性力矩可以用

30、下述方法确定。以固定点o为原点，取定坐标系oxyz,是oz轴即角速度向量的方向与破碎机中心线重合图3.8；取动坐标系，使轴即相对角速度向量的方向与破碎锥的轴线重合，并且使轴位于oz轴与轴构成的垂直平面内，那么轴垂直于该平面。从轴的正向一端看去，由到转到一个角的方向是正的转向，即反时针的方向。将破碎锥分成许多垂直并对称于轴的薄圆片。另表示任一薄圆片上的质点，其绝对加速度为： 3.17式中 牵连加速度，；为至oz轴的垂距；相对加速度，；为至轴的垂距；哥式加速度，；为的相对加速度。设为质点的质量，那么加于质点的质量，那么加于质点上的惯性力为： 3.18下面就分别确定牵连惯性力、相对惯性力、哥式惯性力

31、对、轴的力矩。（1） 牵连惯性力对、轴的力矩将质点的牵连力沿定坐标轴ox、oy分解为： 3.19因此，那么可写出质点系的牵连惯性力的分力对、轴的力矩为：沿坐标轴方向的力矩向量为正： 3.20由图3.8可知： 3.21将公式3.21分别代入公式3.20中得：因为破碎锥对称于，所以破碎锥对于轴的离心转动惯量。式中，和分别为至，轴的距离，所以和分别为破碎锥对和轴的转动惯量。式中，。2相对惯性力对、轴的力矩 相对角速度为常数，故相对加速度只有向心加速度。因破碎锥对称与轴，所以破碎锥内每两个对称质点的相对惯性力总是大小相等，方向相反。它们互相抵消，因而对与任何轴的力矩为零。3哥式加速度对、轴的力矩将移到

32、处，并沿和轴分解为和，其值为：和组成的平面与坐标面平行，因此，哥式加速度沿和轴的分量为图3.9：其方向沿线的离心方向。 图3. 9 哥氏惯性力对ox,oy,oz轴的力矩 图3.10 哥氏惯性力对ox,oy,oz轴的力矩其方向垂直于平面而与轴反向。因此，对应于哥式加速度分量的惯性力为：3.22都通过轴，而且破碎锥内每两个对称质点的这种惯性力彼此平衡，因而整个破碎锥的这种惯性力也成平衡，故其对于任何轴的力矩皆为零。而的方向与轴一致。与对称的质点的惯性力具有同样大小，但方向相反。因此，这两个质点的惯性力组成一个力偶，作用面平行于坐标面，力偶矩等于：整个破碎锥的哥式惯性力由在平行平面内的这些力偶组成，

33、它们对于、轴得力矩为： 3.23 因破碎锥对轴是对称的，故式中代表一对质点的质量。因此可知：由上述可知，各惯性力对、轴的力矩之和为： 3.24为了计算破碎锥的转动惯量和，可把破碎锥及其心轴分成许多简单形状的单元体图3.10，由下式分别求出每个单元体的转动惯量和，然后取其总合即为和。转动惯量的计算公式如下： 3.25 式中 每个单元体的质量；破碎锥及其心轴材料的比重，吨/米；重力加速度，米/秒；及破碎锥的轴线到相应单元体的边缘的距离，米；及破碎锥的悬挂点到单元体的边缘的距离，米。破碎锥绕破碎机中心线以等角速度回转时，根据质心运动定理，破损锥的惯性力为： 图3.10 破碎锥转动惯量近似确定法3.2

34、6式中 破碎锥的质量；破碎锥的质心到破碎机中心线的距离。破碎锥的惯性力作用线到固定点o的距离为：3.27 通过公式初步估算一下：m惯性力位于水平方向，不通过破碎锥的质心。3.4.2偏心轴套的惯性力由于偏心轴套的质心不在其回转轴线上，因此，它在旋转中也产生惯性力，其值等于偏心轴套内锥孔所包容的质量，以一样的角速度绕同一轴线旋转时产生的惯性力，但方向相反。惯性力的大小和作用点的位置可用积分方法确定：3.283.29式中 偏心孔体的微分惯性力；偏心孔体的微分体积；偏心轴套的比重；的重心到回转轴线的距离； 图3.11 偏心轴套的惯性力从偏心轴套的上平面到作用线的距离； 图3.12 偏心轴套的惯性力从偏

35、心轴套的上平面到的合力作用线的距离。偏心轴套的各几何尺寸见图3.11。根据图可以写出：将、和值代入公式和公式中，积分得： 3.30 3.31Nm3.5偏心局部的运动状态圆锥破碎机动锥的运动是由电动机经传动轴、小伞齿轮、大伞齿轮与偏心轴套固联在一起驱动主轴，使动锥轴线以O为顶点，绕破碎机中心线作锥面运动。同时，动锥还绕本身轴线自转。这样的运动叫旋回运动。所以，圆锥破碎机又称为旋回破碎机。 偏心局部的运动状态 图3.12 动锥上的作用力 所谓偏向局部的运动状态是指：孔载荷有载时注重在锥衬套里和偏心轴套在直衬套支靠在哪一边的问题。破碎机偏心部件的运动状态是由作用力大小、方向和着力点所决定。为了找到偏

36、心局部的运动状态，就必须求出动锥对O点的力矩方程。空载时，作用在动锥上的力有：锥的自重G，动锥的惯性力，平衡重的惯性力，偏心轴套的惯性力和其它作用力。为了简化，动锥自重G和其它作用力可省略不计，求得对球面中心点O的力矩方程式为：圆锥破碎机的主轴和偏心轴套支靠在哪一边，根据上公式可有三种情况：1) 当时，也就是没有平衡重或平衡重较小时，破碎机主轴和偏心轴套的薄边靠在直衬套的左侧。2) 当时，也就是有平衡重并平衡重较大时，破碎机主轴靠在偏心轴套的薄边，而偏心轴套靠在直衬套的右边。3) 当时，也就是使动锥惯性力完全平衡，实际上这是不可能的。当破碎机又载时，不管哪种情况在破碎力的作用下，动锥主轴俄偏心

37、轴套都靠在直衬套的右侧。 (a) (b) (c) 图3.13 破碎机偏心部件的运动状态破碎机由空载转到有载由于有间隙的存在，必然产生冲击。由于第二种偏心部件运动状态，它的冲程间隙较第一种偏心部件运动状态的笑，所以产生冲击载荷较小；产品粒度也较整齐和比较小，但直衬套受力较大。选矿厂细碎圆锥破碎机，力求有较小的排矿口，能得到更小的粒度的产品。因此细碎破碎机必须采用第二种偏心部件的运动状态，也就是在偏心轴套的大伞齿轮上方装有平衡重并使，从而又能减弱惯性力和惯性立即对机场的振动和对机器运转的有害作用，到达破碎机平衡的目的。我所设计的2100标准圆锥破碎机的偏心局部就是这种运动状态的，即空载时，主轴靠在

38、偏心轴套的薄边，偏心轴套用厚边压在直衬套上；有载时，主轴靠在偏心轴套的厚边而偏心轴套还是用厚边压在直衬套上。大伞齿轮的运动状态圆锥破碎机运转时，由于偏心轴套与直衬套与直衬套中间有较大的间隙而且偏心轴套的厚边总是压向直衬套，所以大伞齿轮不是绕它本身的中心线OO旋转而是直衬套间隙2C之半为半径绕破碎机中心线作圆周运动。一对伞齿轮正常啮合时，必须是两锥顶交于一点并且节线相重合。大伞齿轮这种特殊的运动状态，不可防止的破坏了一对伞齿轮的正确啮合条件。因此，在破碎机正常工作中，在齿轮和传动轴上产生很大的冲击载荷和在齿面上产生附加的磨损。所以，这种破碎机伞齿轮磨损特别严重，寿命很短。偏心局部的间隙所谓偏心部

39、件的间隙是指直衬套与偏心轴套，主轴与锥衬套之间的间隙。 图3.13 大伞齿轮的运动状态 1直衬套2偏心轴套3大伞齿轮为了使破碎机运转时，在各摩擦外表形成可靠的润滑油膜，为了补偿偏心部件制造和装配的误差以及为了防止偏心部件热膨胀和变形卡住，偏向部件各摩擦外表之间必须留有适宜的间隙。间隙太小容易发热产生抱轴现象；间隙太大降低机器使用寿命和产生冲击与振动。4电动机的选择及轴的计算4.1主电动机的选择及传动比的分配4.1.1电动机的选择根据工作要求及工作条件，选用破碎机专用电动机，又根据式3-9选择JSQ1410-10型电动机，额定功率P0=200kw,同步转速n0=590r/min.4.1.2传动比

40、的分配根据2100标准圆锥破碎机的实际工作的空偏心轴转数nw=243r/min,得： 4.14.2传动装置的运动和动力参数的选择和计算0轴电动机轴：KW 4.2r/min 4.3Nmm 4.41轴小齿轮轴：KW 4.5r/min4.6Nmm 4.72轴筒体KW 4.8r/min4.9 Nmm4.104.3传动零件的设计计算4.3.1齿轮的计算1初步计算1材料选择由文献1表可知，选择小齿轮的材料为40Cr(调质，硬度为280HBS，大齿轮的材料为45钢调质，硬度为240HBS.选齿轮精度为7级。2节锥角的计算 4.11 4.12 4.13由文献2表可知， 4.14式中，齿顶高系数，。取小齿轮齿数

41、， 4.15 取大齿轮齿数。3根据工作条件的要求，大端模数为mm 4.164齿轮分度圆的直径mm 4.17mm 4.185锥距mm4.19 6齿轮齿顶、齿根圆直径由文献3表可知，齿顶高mm 4.20 齿顶圆直径mm 4.21mm 4.22 齿根高mm 4.23 齿轮基圆直径mm4.24mm 4.257齿宽由文献2表可知，mm 4.268节圆周速度m/s 4.274.3.2齿轮的校核校核齿面接触疲劳强度1接触应力的计算由文献4表可知，齿面接触应力计算公式，即 4.28 确定公式内的各计算数值 计算载荷系数电动机驱动，载荷平稳，由文献4表可知，取平均分度圆直径 mm平均分度圆圆周速度 m/s由文献

42、4图a可知，按，得；由文献4图b可知，按，齿轮悬臂布置，；由文献4表可知，； 由文献1表可知，弹性系数； 节点区域系数 计算得，MPa（2） 接触疲劳强度的许用应力由文献4表可知，许用接触应力计算公式，即 4.29确定公式内的各计算数值小齿轮的接触疲劳强度极限MPa 最小安全系数 由文献1，10-13可知，计算应力循环系数由文献1图10-19可知，查得接触疲劳寿命系数，尺寸系数 工作硬化系数，按 润滑油膜影响系数，计算得，MPa3由于MPaMPa，故安全。校核齿根弯曲疲劳强度1齿根应力的计算由文献4表可知，弯曲应力计算公式，即 4.30确定公式内的各计算数值 由文献1表可知， 由文献1表可知，

43、 计算得，MPa2弯曲强度的齿根许用应力由文献4表可知，齿根许用应力计算公式，即 4.31确定公式内的各计算数值弯曲疲劳极限MPa 齿轮的应力修正系数 弯曲强度的最小安全系数 弯曲疲劳寿命系数， 弯曲疲劳的尺寸系数计算得，3由于MPaMpa，故安全。4.3.3传动轴的设计计算1初步确定轴的直径mm 4.32根据工作条件，取mm2传动轴受力分析N 4.33 N 4.34 N 4.35图4.1 传动轴的受力简图3绘制传动轴的受力简图，如以下列图，求支座反力垂直面支反力：由，得： 4.36N由，得：N 4.37水平面支反力：由，得： 4.38N由，得：N 4.39 4作弯矩图：垂直面弯矩图：C点Nm

44、m 4.40水平面弯矩图：C点Nmm 4.41合成弯矩图：C点Nmm4.425作转矩T图：Nmm 6校核轴的强度：按弯扭合成应力校核轴的强度校核轴上承受最大弯矩和扭矩的截面即不安全截面C的强度。由文献1，15-5可知，取，轴的计算应力MPa 4.43选定轴的材料为45钢，调质处理，由文献1表可知，MPa。因此，故安全。7准确校核轴的疲劳强度判断不安全截面从应力集中对轴的疲劳强度的影响来看，截面IV和V引起的应力集中最严重，而V受的弯矩较大；从受载的情况来看，截面C的应力最大，但应力集中不大，故C面不用校核。只需校核截面V。截面V左侧抗弯截面系数mm4.44抗扭截面系数 mm 4.45截面V左侧

45、的弯矩M为Mpa 4.46截面V上的扭矩T为 MPa截面上的弯曲应力 Mpa 4.47截面上的扭转切应力MPa4.48轴的材料为45钢，调质处理。由文献1表可知，MPa，MPa，MPa。由文献1附表可知，用插入法求出，轴按精车加工，由文献1附图可知，外表质量系数为：轴未经外表强化处理，固得综合系数为 4.49由文献1，可知，碳钢的特性系数 取 取所以轴在截面V左侧的安全系数为 4.50 4.51 4.52故该轴在截面V左侧的强度是足够的。截面V右侧抗弯截面系数 mm抗扭截面系数 mm截面V左侧的弯矩M为MPa截面V上的扭矩T为 MPa 截面上的弯曲应力 MPa截面上的扭转切应力 MPa截面上由

46、于轴肩而形成的理论应力集中系数及按文献1附表查取。因，又由文献1附图可得轴的材料的敏感系数为，故有效应力集中系数按文献1，附为 4.53由文献1附图可得轴的截面形状系数为由文献1附图可得轴的材料的敏感扭转剪切尺寸系数为综合系数为所以轴在截面V左侧的安全系数为故该轴在截面V左侧的强度是足够的。4.3.4滚动轴承的选择和寿命验算1滚动轴承的选择滚动轴承为双列圆锥滚子轴承350324B，由文献2表得KN，KN，。2寿命验算 轴承所受支反力合力N 4.54对于双列圆锥滚子轴承，派生轴向力互相抵消。 ，N由文献2表得，N 4.56按轴承B的受力大小验算h 4.57h=年由于破碎机的冲击力较大，必须选择较

47、大寿命的轴承，又由于破碎机的冲击力，轴承并不能到达所计算的寿命。经审核后，此轴承合格。小结以上是我在东鞍山烧结厂实习后，参阅各文献，对圆锥破碎机进展的设计及计算的全过程。通过本次毕业设计，使我对所学知识有机地串联在一起，在了解圆锥破碎机的根基上，理论结合实际，充分运用所学，同时也使我对CAD以及Word等计算机软件操作更加熟练。在此次设计中，难免有一定的缺乏，请各位教师细心指正。致谢感谢在实习期间为我耐心指导的王月明师傅、段部长。 几个月来，王锐昌教师在学习上给予我诸多关键性的指导和帮助，他渊博的学识，严谨的治学方法和对科学研究的认真态度使我获益匪浅，这将成为我今后学习和工作中的一笔珍贵财富。

48、在这里，再次对王教师表示最诚挚的谢意。感谢我同组的同学们和室友们，在设计过程中给予我的关心与帮助。参考文献1濮良贵，纪名刚.机械设计M.北京：高等教育出版社，2001.2成大先.机械设计手册M.北京：化学工业教育出版社，2002.3孙恒，陈作模.机械原理M.北京：高等教育出版社，2004.4孙志礼.机械设计M.沈阳：东北大学出版社，2002.5周恩浦.矿山机械选矿机械局部M.北京：冶金工业出版社，1978.6忻尚正.矿山机械M.北京：冶金工业出版社，1980.7郎宝贤.圆锥破碎机的操作与检修M.北京：冶金工业出版社，1981.8曹中一.破碎粉磨机械使用维修M.北京：机械工业出版社，1991.9

49、Yu liangzhong.Journal of Wuhan University of TechnologyJ.China Academic Journal Electromic House,1997.附录A自动磨碎机以及散装流体材料对其的影响摘要：在不同阶段的形状、状态和运动的情况下，采用的液体和散装材料主体松软材料，对自动磨碎机以及散装流体材料的影响所做的调查。散装材料磨碎机应用的根基上，一种新型的循环流体状态自生磨碎机已经开展起来了，自生磨碎机的实验结果与4R雷德蒙工厂的实验结果通过比较，及其高准确地获得了更小的微粒。在对散装材料磨碎方面，这种新开展起来的自动研磨机是被证明成功的。关键

50、词：散装材料的状态，自磨机，新工厂1、 介绍粉碎除了在大多数粉碎机的磨碎过程或是压缩机在散装材料运动中被压碎的过程，只有在很少的一些设备例如轧辊机和挤压机粉碎时采用的材料才是固定的或可以说是比较固定的。因此，在深刻领会流体材料在研磨过程中的特性后，一种关于流体状态的散装材料自动磨碎机的新的设想被提出来了。2、 散装材料的流体状态2.1流体散装材料在机械学的分支介质机械学中，散装材料同样被叫做主体松软材料，它是相互关联的固体微粒的集合体，在这里，每一个单独的微粒都代表着固体的特性，并且是主体松软材料的骨骼。然而，肉眼可见的方面分析，它同样代表流体和流体的一些特性。（a） 与流体一样，散装材料不能

51、保持固定的形状；（b） 散装材料和流体都不能承受拉力但可以承受压力。散装材料与流体的不同点是散装材料可以承受较小的正切力，而流体不能，这是由于在散装材料里存在内部摩擦内部摩擦角。也就是说，如果用外部条件施加在散装材料上用以减轻或削减内部摩擦角，散装材料将被流体化。举例来说，把一些如水和胶体材料的介质参加到散装材料中或是在外部施加特殊的力谐振力等在散装材料上，散装材料将会被流体化。2.2散装材料状态的影响因素如上所述，影响散装材料状态最主要的因素是其内部存在摩擦角。摩擦角越小，散装材料的状态越容易得到。具体说来，影响因素包括：（a） 散装材料单独微粒体的块状程度。微粒的块状程度越大，散装材料的状

52、态越难得到。（b） 散装材料单元体的重量。单元体的重量越大，散装材料的状态越难得到。（c） 散装材料的疏松多孔性程度。散装材料越疏松，散装材料的状态越容易得到。（d） 散装材料的潮湿程度。当湿度超过临界值时，散装材料开场流动，然而，对于某些散装材料，在湿度方面附加的东西反过来也带来摩擦角影响因素并且导致散装材料不易流动。（e） 微粒的形态和外表粗糙程度。内部的摩擦角与散装材料微粒的形态和粗糙程度有着密切的关系。（f） 对于理想状态的散装材料，实际状态的散装材料更难流动。2.3散装材料流体状态的分类散装材料流体状态根据是否有承载能量的介质可分类为：单阶段流动。但散装材料中没有承载能量的介质，又或

53、者是有介质，如水和空气，但不能起到承载能量作的介质，这样的流动形式都被认为是单阶段流动。双阶段流动。当散装材料中存在大量的能量承载介质，散装材料的微粒是悬浮的或是接近悬浮的，这样的流动形式被认为是双阶段流动。散装材料的流动速度对于自磨来说是主要参数。根据其速度，流体的状态可分为：（a） 最低速度(9m/s)；（b） 低速(9100m/s)；（c） 中速(20100m/s)；（d） 高速(100200m/s)；（e） 超高速(2501000m/s)。当流动速度在最低速度范围内时，自磨的效率是非常低的，作为自动磨碎机来说这种速度几乎不能作为参数。低速经常被拿来作为水平圆柱磨碎机的参数。介质的速度经

54、常被选来作为纵向离心磨碎机的参数，并且极细粉碎中采用高速和超高速。3流体磨碎机的分析3.1自磨形式的分类流体的自磨形式可以分为：（a） 自磨的冲击。在这种形式下，微粒互相碰撞并且减小；（b） 自磨的分层。微粒互相撞击互相削减，发生微粒分层、减少的现象；（c） 自磨的疲劳破裂。在高频率交替脉冲的重压下，材料因疲劳而导致破裂；疲劳破裂的自磨过程，用脆性材料被研磨的方式，可以使较硬的材料被研磨。3.2自动磨碎机的分析各种各样的散装材料流动形式都是由以下两种流动形式组成：直线流动和旋转流动。实际上，独立的流动形式常出现在自磨机上，在一些情况下，两种流动形式在离心自磨机中合成。因此，为了研究散装自磨机，

55、把自磨机的这两种流动形式分开来研究。而且，流动时不同的阶段和状态会带来不同的自磨形式。因此，散装材料的阶段和状态也必须考虑进去。3.2.1直线流动a单直线流动。自磨的形式是微粒的撞击和分层。纵向冲击自磨机的原理是：一个高速的旋转离心圆盘产生的巨大的离心力场，带动散装材料产生高速直线喷雾，喷雾互相撞击，并且微粒停留在圆筒壁上。同时，不同大小和形态导致喷雾微粒在速度上的不同，致使微粒撞击和分层，但是磨损和分层的程度是有限的。b双直线流动。与流体的流动形式相似，双直线流动同样包括层流和乱流。在层流区域流动是稳定的，微粒的速度在同一层上是一样的，而不同层上的速度不同。不同层上的微粒产生摩擦。然而，总所周知，层流区域的速度是非常慢的，因此层流自磨的程度是有限的。研磨主要发生在乱流区域，因为在这个区域发生高速流动和强烈骚动。乱流中产生强烈的微粒撞击，形成撞击粉碎。如果几条喷雾相交，交织的微粒会强烈的碰撞和冲击。速度越高，自磨得效率越高。如，气流自磨机以固体、气体双直线流动的自磨下工作。3.2.2旋转流动旋转流动是在如密闭管