回转窑设计方案和对策手册

《回转窑设计方案和对策手册》由会员分享，可在线阅读，更多相关《回转窑设计方案和对策手册（17页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、回转窑的设计一、窑型和长径比1 .窑型所谓窑型是指筒体各段直径的变化。按筒体形状有以下几种窑型：(1)直筒型：制造安装方便，物料在窑移动速度较均匀一致，操作控制较易掌握，同时窑体 砌造及维护较方便；(2)热端扩大型：加大单位时间燃烧的燃料量及传热量，在原窑直径偏小的情况下，扩大热 端将相应提高产量，适用于烧成温度高的物料；(3)冷端扩大型：便于安装热交换器，增大枯燥受热面，加速料浆水分蒸发，降低热耗及细 尘飞损，适用于处理蒸发量大、烘干困难的物料；(4)两端扩大型(哑铃型)：中间的填充系数提高，使物料流动的时机减少，还可以节约局部 钢材；还有单独扩大烧成带或分解带的大肚窑，这种窑型易挂窑皮，

2、在枯燥带及烧成带能力足够时，可以显著提高产量。但这种窑型操作不便。总之，不管扩大哪一带，必须保持预烧能力和烧结能力趋于平衡。只有在生产窑上，经 过生产实践和充分调查研究(包括必要的热工测定和计算)，发现某一带确为热工上的薄弱环 节，在这种特定条件下将该带扩大，才会得出较明显的效果。目前国外开展趋势仍以直筒型窑为主，而且尺寸向大型方面开展。其他有色金属工业用 回转窑(复原、挥发、硫化精矿焙烧、氯化焙烧、离析、烧结转化等)多采用较短的直筒窑。2 .长径比要得长径比有两种表示方法：一是筒体长度L与筒体公称直径 D之比；另一是筒体长度L与窑的平均有效直径 D均之比。L/D便于计算，L/D均反映要的热工

3、特点更加确切， 为了区别起见，称L/D均为有效长径比。窑的长径比是根据窑的用途、喂料方式及加热方法来确定的。根据我国生产实践的不 完全统计，各类窑的长径比示于表1中。长径比太大，窑尾废气温度低，蒸发预热能力降低，对枯燥不利；长径比太小，那么窑尾温度高，热 效率低。同类窑的长径比与窑的规格有关，小窑取下限，大窑取上限。表1各类窑的长径比窑的名称公称长径比有效长径比氧化铝熟料窑(喷入法)20252227氧化铝焙烧窑202321.524碳素燃烧窑13.5191724干法和半干法水泥窑1115湿法水泥窑3042单筒冷却机812铅锌挥发窑141716.718.3铜离析窑1516氯化焙烧窑1217.7二、

4、回转窑的生产率回转窑生产是一个综合热工过程，其生产率受多方面因素影响。分析其在规律性，可以建立以下几个方面的数量关系。1 .按窑物料流通能力：G=0.785D 均2X4 X粉X科 吨/小时式中：G 单位生产率，吨/小时；D均 窑的平均有效径，米；物料在窑的平均填充系数，一般为 0.040.12 。各类窑的填充系数见表2。丫料一一 物料堆比重，吨/米；某些物料的堆比重见表3;料一一物料轴向移动速度， 米/小时；其值取决于窑运转情况，可按式(12)、式(13)及式(14)计算或测定。表2各类窑的平均填充系数窑名称平均填充系数少铜离析窑0.060.08铅锌挥发窑0.040.08氧化焙烧窑0.040.

5、07氯化焙烧窑0.040.07氧化铝熟料窑0.060.08氧化铝焙烧窑0.060.08表3某些物料的堆比重物料名称堆比重锌浸出渣1.61.65锌浸出残渣与 50%焦粉混合料1.21.3铅鼓风炉水碎渣与 50%焦粉混合料1.41.5氯化铜矿1.16锌沸腾焙烧细尘1.80硫化银精矿1.61.8硫化镇焙砂1.22.0氧化铝和干氢氧化铝1.0减石灰铝土矿干生料1.2臧石灰铝土矿熟料1.31.42 .按物料反响时间有些工艺过程要求物料有一定的高温持续时间，以完成物理化学反响。假设通过实验或生产实践得知物料必须在窑停留的时间，那么G=0.785 XL/ D 均 2 X 少 X料 吨/小时(2)式中：L 窑

6、长(或某带长度)，米；t 物料在窑或某带停留时间，小时；其 他符号同前。3 .按正常排烟能力为了控制窑灰带出的循环量，往往选择一个适宜的窑尾排气速度围。G=2826 XD 均干 2X 4)X(1-少干)/V0 X(1+ 日尾) 吨/小日(3)式中：V0 每吨产品的窑气量，标米3/吨；t尾烟气离窑温度，C ; 气体体积膨胀系数，3=1/273 ;d 窑尾排气速度， m/s ，一般38m/s;少干一一枯燥带物料填充系数；D均干一一枯燥带平均有效径，米。4 .按供热能力G=K XBQ低X/q料吨/小时(4)式中：B燃料消耗量，公斤/小时或标米3/小时；Q低一一燃料低发热量，千卡/公斤或千卡/标米3;

7、K系数，对铝厂用窑预热二次空气时，K=1.11.15;不预热时，K=1.0 ;r窑的热效率，一般为 5565% ;q料一一 每吨产品必须消耗的有效热，千卡 /吨。q 料=G 干料+A)(q 吸+C X 高+600w/100-w)M03 千卡/吨式中：G干料一一每公斤产品理论消耗干生料量(不包括水分)，公斤/公斤；每公斤产品不可返回的飞尘损失，公斤/公斤q吸每公斤产品吸热反响吸热量（除去放热反响放热量，千卡/公斤；C x t高一一将物料加热到最高温度（烧成带）所需物理热，千卡/公斤；W湿生料中所含水分， 。5.按窑传热能力 ：G=m为料 或 G=Qi加料i千卡/小时 （5）式中：UQ一一窑各带对

8、物料的总给热量，千卡 /小时；Qi 一一 窑某一工作带中对物料的传热量，千卡 /小时；q料 物料必须在窑吸收的总有效热量，千卡 /吨；q料i 物料在某一工作带必须吸收的有效热量，千卡/吨。所谓有效热量指的是不考虑非生产性消耗和热损失的热量。回转窑传热过程比拟复杂，各工作带传热方式也不尽一样。在枯燥带，气体温度较低，传 热以对流为主。另外，窑壁及热交换装置对物料也有传导作用，因传导的计算较繁杂，而辐射的份量又不大，为简化计算，往往将两种热交换综合在对流给热系数之中，用一个经历公式表示： Q干=“干汗 干X血干式中：“干一一 枯燥带给热系数，千卡/米2 .小 时.C,根据热交换装置类型不同，有各种

9、经历公式，如在挂链条情况下：（式中30为窑全断面的平均流速， Nm/S） ; F干一一枯燥带中总传热面积窑的衬外表 +热交换 装置总外表，m2 ;At干一一 枯燥带两端炉气与物料温度差的对数平均值，C。图1回转窑传示意图其他带，对物料裸露外表的传热可近似按火焰炉传热公式计算；对与窑衬接祛的物料外表，窑衬外表将通过辐射与传导向物料传热，但随着窑衬温度升高及物料颗粒变粗由粉料变成小球进而烧结成块，其间传导作用将越来越小，传热量按下式计算：Qi = a NX At F 弦 X C 壁料（T 壁 /100）4-（T 料/100）4 XF 弧式中：E综合给热系政，等于a对+ a辐，千卡/米2 .小时.C

10、; a对炉气对物料的对流给热系数，千卡 /米2 .小时.C;a辐一一炉气及窑壁对物料的辐射给热系数，千卡 /米2 .小时.C。o=C 气料壁（T1/100）4-（T2/100）4/t 气-t 料式中： C气料壁=4.88 e料（F壁/F弦+1- e气）/ e料+ e气（1- e料）1- &气/ e气+F壁/F弦千米/小时式中：e料，e气一一物料及炉气的黑度；F壁/F弦二兀D-L弧/L弦At 一 该带炉气与物料的平均温度差，C,取始末两端温差的对数平均值：At= At - At 7ln（ At / At） C其中：At、At 始端及末端的气与料的温度差，C;当用与At 之值相差不大（不超过一倍）

11、时，可用算术平均值，即：At=1/2（四+At）C式（7）中第二项系考虑窑衬遮蔽外表与接触物料弧形外表间的辐射（视为两平行外表组成的封闭体系），式中有关参数确定如下：C壁料=4.88 +1/ e壁+1/ e料-1千卡/米2.小时.K4式中：e壁一一窑壁黑度；另外T壁为窑衬遮蔽外表在该带的平均温度，K ;考虑到与物料接触过程中的温度降低，此值可近似取以下平均值：T壁=1/2 T料+T 壁其中未遮蔽的窑壁外表温度T壁可近似按火焰炉炉墙外表温度公式确定：式中符号意义及单位同前。附F弦、F弧、F壁的计算：计算出各带的填充系数廿W=4G汽兀D2均X oMx科）（a）计算物料填充的弓形面积：f料=WXtR

12、2（b）计算物料填充中心角。：因f料=0.5 x R2 x（tt 180 0-sin 0）联解（b）、（c）两式得：2兀*=兀180 0-sin 0参考弓形几何尺寸表，由f填卡2之值可查出对应的。值，其中间值可按试算逼近法求出。求弦长及弧长：L弦=D均Kin自2 米；L弧=。360 X兀） 均 米；L壁=兀D均 N- 0 360）米求面积：F弦=L弦XL带m2 ; F弧=L弧XL带m2 ; F壁=L壁XL带m2 ;式中L带为各相应带的窑长，米。以上五个方面确立的生产率关系式是确定窑体尺寸、运转参数及操作条件的理论依据。热工设计的任务就是综合五个方面的关系，合理确定各参数，使上述各式反映出的生产

13、能力到达平衡（即设计的生产能力水平）。生产中必然由于某一参数的波动或突破，引起原来平衡的破坏，再经过操作中对有关参数的调整，使到达新的水平上的平衡（实际生产能力）。6.按经历公式在计算窑的实际生产能力时，往往用一些具体化了的简化公式。在具体条件一样时， 这些简化公式能简明、准确地反映生产率与其中12个参数的关系。（1）回转窑产能与筒体尺寸之间关系：G=K XD1.5均XL吨/小时式中：D均一一窑的平均有效径，米；L窑的有效长度，米；K一一经历系数，受多方面因素的影响。根据我国生产实践的统计，各类窑的数据列于表4中。表4经历系数K窑类K值铅锌挥发窑0.050.07铜矿离析窑0.050.07氧化铝

14、焙烧窑0.070.08(有热交换器时氧化铝熟料窑0.0550.065(无热交换器时0.0710.074(有热交换器时0.090.10(热端扩大时 )湿法水泥长窑0.0280.032干法水泥窑0.0480.056(2)按单位面积产能计算：G=GF汗勺000吨/日式中：F窑的有效外表积，m2;GF 窑的单位外表积产能，公斤 /米2.小时。根据我国生产实践统计：铅锌挥发窑：GF=2330 公斤/米2.小时；氧化铝熟料窑 GF=4148 公斤/米2 .小时；氧化铝焙烧窑：GF=3340 公斤/米2.小时；单筒冷却机：GF=120公斤/米2.小时。(3)按单位容积产能计算：G=GV淤V吨/日式中：V 窑

15、的工作容积，米 3； Gv 窑的单位容积产量，吨/日.米3。根据我国生产实践的不完全统计,Gv的数值推荐如下:氧化铝熟料窑：Gv=1.31.5 吨/日.米3;氧化铝焙烧窑：Gv=1.41.6 吨/日米3;铅锌挥发窑： Gv=1.01.2吨/日.米3。应该指出，按经历公式计算，虽然简单也较准确，但它是统计某一时期的某些厂具体窑的产量得出来的，随着窑型及运转情况的变化和生产技术水平的提高，式中的经历数据就会有某种程度的差异。三运转参数确实定1 .转速（n）确实定回转窑转速对窑物料活性外表、物料停留时间、物料轴向移动速度、物料的混合程度以及窑的填充系数等都有密切关系。窑的转动起到翻动物料的作用，在一

16、定条件下，提高转速可以强化物料与气流间的热交换。近来趋向 放平快转，国某氧化铝熟料窑的转速到达4.5转/分。但转速太大，那么物料在窑停留时间短，反响不完全，产品质量不能保证，设备维修困难；转速大小，会降低窑的生产率。根据我国生产实践，各类回转窑的常用转速n（转/分）推荐如下，供选用时参考。表5回转窑常用转速n窑类常用转速n值铅锌挥发窑0.06670.75离析窑0.81.2黄铁矿烧渣球团焙烧窑0.51.3氧化焙烧窑24.5氧化铝熟料窑1.833氧化铝焙烧窑1.712.74碳素窑1.12.1水泥窑0.51.842 .斜度（i）确实定回转窑的斜度i 一般指窑轴线升高与窑长的比值，习惯上取窑倾角 3的

17、正弦sin 3 , 一般围为25% 。斜度过高会影响窑体在托轮上的稳定性。对于物料流动性强的窑，如氧化铝焙烧窑，斜度不宜过大，取 22.5% ;水泥及氧化 铝熟料窑通常采用34% ;铅锌挥发窑多采用5% ;氧化及氯化焙烧窑多用23% 。斜度与转速的关系密切，选择时应满足以下关系式：nxi =G Kin a （1.48 D3均x少x 丫料） 式中：G单位生产率，吨/小时；D均窑的平均有效径，米； n窑的转速， 转/分；i 窑的斜度，% ;物料在窑的填充系数；丫料一一物料在窑的堆比重，吨/米3（见表4）;-窑物料的自然堆角（安息角），度。某些物料在窑的自然堆角（安息角）如下：有色重金属烧结窑：灯5

18、060 ;有色重 金属焙烧 窑：a=3240 。铅锌挥发窑：后5060 ;氧化铝熟料窑：a= 3545 ;氧化铝焙烧窑：=3033 ;贫铁矿磁化焙烧窑：a= 3640 。3 .物料在窑轴向移动速度四料和停留时间T窑物料轴向移动速度3料与很多因素，特别是与物料的状态有关。虽然对窑物料移动速度3料做过各种研究，得出了不少的经历公式，但各个公式不是普遍适用的，有其局限性。下面推荐几个常用的公式。(1) 3料=5.78D 均 X 3侪式中：D均一一窑的平均有效径，米； 一窑的倾斜角，度； m 窑的转速，转/分。(2)料=3.24 XD 均 X nMY24+ 叫式中：i一一窑的斜度， ; 一一一物料在窑

19、的自然堆角(安息角)，度；(3)料=2.32 XD 均 x n Xisin a Sin3 自2 汽 +sin ) 米 / 小时式中：窑物料填充中心角，见图 2 ,度；式中其它符号同前。在窑各种热交换装置影响区，粗略计算时，可在3料公式中乘入校正系数K1,其近似数值如下：扬料抄板K1=0.8290.808;格子式热交换器K1=0.610.99;花环挂链K1=0.6590.067;单头垂挂链K1=0.5940.84。在挡料圈或隔板影响围还要乘以系数：K2 = 2H+(Hh+h)0.5式中：H一一出口挡料圈作用围外的料层高度，米，即弓形鼓面的矢高；h 一出口挡料圈高度，米。出口挡料圈的作用围为100

20、h/i米，其中i为窑的斜度，。当窑体长度L及物料轴向移动速度 3料的情况下，停留时间。可按下式求出：营L + co料小时或(分)重有色冶金回转窑物料在窑停留时间介于12小时。4.物料在窑填充系数少某一截面上的填充率少等于物料层的截面与整个截面面积之比。某一段窑长的平均填充率等于该段窑长装填物料占有体积与该段窑的有效容积之比。少二f料Y兀4XD2均)或 少=4Gm YtD2均* 由*料)式中：f料i物料层所占弓形面积，米 2; Gm物料流通量，吨/小时。在窑的出口处及冷却机，Gm等于窑产量，在窑的入口处，Gm等于原料最；喷入法的氧化铝熟料窑应按干生料量近似估算，Gm = 1.4G （G为窑的小时

21、产能，吨/小时）；氧化铝焙烧窑的湿氧氧化铝量 Gm（1.71.87）G（当水分为1018% 时）；在窑的中部，Gm可取窑出、入口平土值；D均一一窑的某处、某段或全窑长的平均有效径，米。其他符号意义同前。填充率是筒体及传动功率计算的依据之一，它对传动功率的影响甚大，需通过生产实践和必要的测定摸清各项操作条件对填充率的影响，从而确定填充率的准确值。四、回转窑筒体尺寸的计算1 .窑体直径计算（1）从控制窑灰循环量的观点，选定窑尾排烟速度cot,由公式（3）得：D=188 XV0 %1+ 仅尾）+ A）X（1-少干）0.5 米式中：cot 窑尾在实际温度下的排气速度，米/秒，一般3 8米/秒，对细料多

22、取2.55米/秒。近来有些氧化铝厂，为了强化窑的枯燥能力，有意加大窑灰循环量，在这种情况下应适当提高流速，多取 6 8米/秒。（2） 按物料流通能力，即由公式 及 （4）, 可得 ：D=0.82XGKina （0-sin明寸nM x 少xt水科 Sin3自21/3米式中符号同前。由于影响物料流通能力的因素较多，求出的直径有一定误差，故式（8）仅能作为验算参考。 上面公式决定的直径 D均为有效径，加上窑衬厚度，即得筒体直径为：D m=D+2 8 米。 式中：一窑衬厚度，一般为 0.15 0.25 米。2.窑体长度计算对一般高温烧结及焙烧窑，都按物料进展的物理一化学变化将窑分成假设干工作带。首先分

23、别确定各带长度，然后可得全窑长度，再从构造、单位生产率及物料停留时间等参数进展验算校正。枯燥带：L干=G干料GX（W/100-W） X1000 论785D2 千X W 米式中：G干料一一每公斤产品的理论干生料消耗量，公斤 /公斤；C 窑小时产量，吨 /小时;W生料含水员， ;AW 枯燥带枯燥强度，公斤水/米3.小时，随该带热交换装置的型式及窑尾气 体温度与流速的不同而异，一般在65190 之间对于直筒型或冷端扩大型氧化铝熟料窑，料浆水分 40% ,窑尾气体温度 200 500 C 时，220260 公斤水/米3.小时。 但实际上出枯燥带的球料还含有水分10% 土另外，这里包括了局部料浆在立烟道

24、与旋风器之间蒸发的水分量。故枯燥带的实际枯燥强度要比上述数值小。枯燥带长度虽然可用上式计算，但对于氧化铝熟料窑（喷入法）一般认为枯燥带长度就是窑尾刮料器的长度。（2）预热带及分解带 根据分段热平衡确定各带物料所需热景q料i千卡/吨；根据分段热平衡确定各带界面物料及窑气温度； 由公式（5）及 ，可彳#: Li = GXq料寸“2凶玄+C壁料（T壁/100）4-（T 料/100）4L 弧 米。式中符号及单位同前。（3）烧结带假设烧结带物料吸热较大时，也必须按式（11）计算长度。但对一般过程，物料在该带吸热不多，主要是完成物料中的物理化学变化及晶形转变，故主要应保证物料在这一带的停留时间。按公式（1

25、4）, （13）或（14）计算出该带物料的轴线移动速度3料，米/秒，式中物料堆角a相应取烧结带数值。根据实验或工厂生产经历，确定物料必须在烧结带停留的时间。烧结(小时)后，那么L烧结=3料X烧结米。(4)冷却带高湿产品离开烧结带后应将自身的热量传给喷入窑的燃料与空气，使后者加热到着火温度，故这一带的长度取决于： 燃烧器伸入窑的长度；混合物喷出的流速；空气预热的温度。一般烧结及焙烧窑中：L冷却=58米附:按烧结烧带概念计算烧结带及冷却带长度的方法烧结带长与冷却带长度之和称为燃烧段长：L燃=L烧结+L冷却根据经历，燃烧段长度有如下公式：对湿法烧结窑：L燃=(45)D 米对干法加料烧结窑：L燃=(3

26、4)D 米根据物料必须在烧结带及冷却带停留的时间，分别确定烧结带及冷却带长度。以料燃代表燃烧段物料轴线运动速度，其值等于：料/=L燃M。烧+。冷) 米/小时L烧结=料燃X烧 米；L冷却=3料燃X冷 米 这一方法的优点在于能确保物料在烧结及冷却带的停留时间，但的经历公式有一定局限性， 仅可作前一种方法的补充。(5)窑总长的验算根据前几项的计算，可得窑总长：L=L干+L预+L分解+L烧结+L冷却另外还可参考综合性经历指标 单位面积产能 C ,验算窑长：L=318 3FG均式中符号及单位 参看式(9)。3.窑体尺寸的经历计算法 (1)确定窑的生产率：根据设计的生产规模，通过冶金计算确定窑的生产率G,

27、吨/小时或吨/日。(2)选定同类生产窑的单位容积产量Gv ,吨/米3.日，或单位面积产量Gf ,公斤/米2.小时。参考公式(10)或公式(9)。(3)算出窑的总容积或总面积 (V/FV=G/Gv m3F=1000G/GFm3;(4)选定窑白直径 D,或选定窑尾烟气流速尾，用公式(17)求D尾。(5)求窑长并验算长径比L/DL=F/ tD当L与D求出后，再求长径比 L/D ,与表(1)比拟，然后确定直径和长度尺寸。五、窑热交换器在一些湿法喂料的窑中，水蒸发所需的热量占很大比重，这局部热量的交换集中在枯燥 带和预热带，致使回转窑的预烧能力小于烧成能力。为了增强枯燥和预热带的预烧能力，提高窑的产能，

28、目前在氧化铝熟料窑及焙烧窑、氧化铜离析窑及水泥窑上均安装有热交换器。1 .热交换器的型式 ：主要有蜂窝式(3)和格板式(4)。蜂窝式格数多，常用于热交换 在 枯燥、预热带起主要作用的氧化铝焙烧窑上。格数少的格式常用于氧化铝熟料窑及水泥窑上。图4格板式换热器热交换器截面的格数，对于 2.5 4米氧化铝焙烧窑，可为 3055格，同心圆筒 23个，用6 8毫米厚钢板制成，每排长1.5米，排与排问留 膨胀间隙。格子板式一 般为6l 0 格，用1 6 20 毫米厚钢板或较薄钢板，以筋板加强刚性，每排长 0.8 1 米。2 .热交换器面积与位置根据我国生产实践经历，对于氧化铝焙烧窑可按：F器：F窑=11.

29、2来确定；对于氧化铝熟料窑可按 F器：F窑=0.160.23来确定。式中符号：F器一一热交换器的传热 面积，米2（按钢板双面计）；F窑一一窑的外表积，米2。我国氧化铝焙烧窑及氧化铝熟料窑的热交换器传热面积列于下表，供选用时参考。2名网格黑坤内丧西鹏1不，热交挽器仲热：.i1怏一捷纲城承而计）新卡3.心/58,3.处$6.5匕构化450500铭 蜡 使420我日3.05/2.加评5.九54f6,169S7EJ&2QX7,2j加112化#4/5.05/5.6x72.4占曙铝料d l*3 X万号/X724B07175面,6 3.0次S/3R5吐沃5638H4潴“36U.2 3 X72 J7917C关于热交器的位置， 氧化铝焙烧窑的热交换器紧接推料螺旋,热交换器长1018米以热端气流温度不超过750 800 C为宜。氧化铝熟料窑的热交换器那么在刮料器之前，距窑尾约12 13 米，热交换器本身长 91 1米，其中格子板长 5 7米，格子板前设扬料板，其长 3 4米。3 .材料对热交换器材料的主要要耐热，在高温下抗氧化，此外还应耐磨损，在高温下具有足够的强度与刚度。靠热端应采用铭镒氮钢或耐热铝铁。为了节省耐热钢材，一般只在靠热端的几节用耐热钢或耐热铝铁制造，其余各节用普通钢材制造。