隧道窑说明书

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1、1设计任务书及原始资料11.1景德镇陶瓷学院毕业设计（论文）任务书 11.2原始数据32主要尺寸的确定错误！未定义书签。2.1棚板和立柱的选用 错误！未定义书签。2.2 装车方法及窑车车面尺寸 错误！未定义书签。2.3窑长及各带长 错误！未定义书签。3 工作系统的确定 错误！未定义书签。4窑体材料的确定84.1窑墙错误！未定义书签。4.2窑顶错误！未定义书签。5燃烧计算115.1燃烧所需空气量 115.2燃烧产生烟气量 115.3燃烧温度116物料平衡计算127热平衡计算137.1 预料带、烧成带热平衡计算 137.2 冷却带热平衡计算 179工程材料概算2110 后记2311参考文献241设

2、计任务书及原始资料1.1景德镇陶瓷学院毕业设计（论文）任务书09年 1月8 日院（系）热能动力工程专业热能与动力工程班级热工05学生姓名郑小涛指导教师周露亮题目年产10万件陶瓷缸液化石油气隧道窑设计主要研究内谷和设计技术参数：1产品名称及规格：陶瓷缸，规格： 580800产品质量为66kg2、产量：10万件/年；3、年工作日：330天；4、燃料：液化石油气；5、烧成合格率：90%;6、坯体入窑水分：0.5%;7、烧成周期：19小时；全氧化气氛&烧成温度：1300C,9、坯料组成：Si02AL2O3CaOMgOFeOK2ONa20TQ2灼失65.720.040.320.230.343.120.2

3、04.94.8基本要求（含成果要求）：1、认真思考，独立完成；2、编写详细设计说明书，含设计计算、材料概算等并要求应用计算机计算、处理和分析。说明书采用学院规定的统一格式，一律用A4纸打印；3、绘制窑炉设计部分图纸；4、全部AutoCAD制作的图纸，要求视图关系正确、尺寸标注完整，图纸中阿拉 伯数字和汉字的书写等必须符合相关国标；工作进度计划:1、第14周:2、第56周:3、第78周:4、第910周5、第 1114 周6、第15周：7、第 16 周:毕业实习，收集相关资料； 查找资料，确定方案； 进行初步设计计算； :详细计算并设计草图； U：完成全部图纸； 编制设计说明书； 整理全部材料，准

4、备答辩。1.2原始数据 入窑水分 0.5% 线收缩率10%产品合格率90%烧成周期19小时最高烧成温度1300 E气氛制度全氧化气氛制品陶瓷缸1.2.8 燃料液化石油气 QDw=22000KCal/Nm3年工作日330天/年气象资料夏季气压：749mmHg夏季最高温度：36 C冬季最低温度：-7 C烧成工艺确定(见图(1-1)烧成温度曲线)20 1050 C6.84小时预热带10501300 C5.64小时烧成带1300 / 1300C1.20小时烧成带1300 / 700 C3.04小时冷却带700500 C0.76小时冷却带50080 C1.52小时冷却图(1-1)烧成温度曲线140010

5、00800600烧成曲线120040020006.8417.481912.4813.6816.72烧成时间/h2主要尺寸的确定2.1进窑坯体的尺寸产品规格： 580800线收缩率10%进窑坯体的直径 =产品直径十(1-烧成收缩率)=580/ (1-10%) =644.4mm 进窑坯体的高度h=产品高度十(1-烧成收缩率)=800/ (1-10%) =888.9mm 进窑坯体的规格忙44.4 888.9mm2.2棚板和立柱的选用由于考虑到采用的燃料为液化石油气，进过净化处理不会污染制品；烧制的产品为 陶瓷缸，采用裸烧方式即可满足要求。选用棚板的材料是堇青石-莫来石，立柱的采用的是碳化硅空心方立柱

6、，其体积密度为 2.0g/cm3。棚板尺寸：640 600 50mm立柱高：597mm 2.3装车方法及窑车车面尺寸装车方法为了装车方便，并使窑内温度均匀，快速烧成，采用单层装车的办法，即窑车只放 一层制品。在窑的长度方向上设3块棚板，宽度方向设3块棚板。棚板间的间隙在长度 方向上为30 mm，在宽度方向上为30 mm。根据装车方法确定窑车车面尺寸为：1990020mm。窑车窑内容车数30辆，则推车时间：1900/30=38 min/车；推车速度：60/38=1.6车/小时。窑车架高233mm,窑车衬面用四层65mm的轻质高铝砖，灰缝3mm最上面铺2层 70mm耐火纤维毯。窑车总高为：233+

7、68X 4=505mm。确定窑截面的尺寸根据窑车和制品的尺寸，窑内宽（预、冷）B取2160mm,为改善传热，烧成带加宽140mm,则烧成带内宽为2160+140=2300mm。窑内侧墙高（窑车装在面至拱脚）根 据制品最大尺寸（并保留空隙）定为 1182mm。拱心角a取30,贝U拱高?=0.08B=0.08 x 2300=183mm。为了避免火焰直接冲击制品，在车面与棚板间留火道，其高度为200mm高的火道。 窑车车面上窑墙高设计 由窑车棚板面至窑顶设计尺寸：预热带：1140mm 烧成带：1365mm 冷却带：1135mm2.4窑长及各带长窑长的确定每车装载制品数为9件窑长L=生产任务（件/年）

8、年工作日（日/年）24（ h/日）烧成时间（h）成品率 装窑密度（件/m窑长）100000 19=330 2459.8 m0.9 9/2.02窑内容车数：n=59.8/2.02=29.6辆，取30辆。则窑车有效长为：302.02=60.6m,最终确定窑长为60m全窑不设进车和出车室，所以总车数 30+30=60辆。各带长度的确定根据烧成曲线：预热带长=（预热时间X总长）/总烧成时间=21.6m烧成带长=（烧成时间X总长）/总烧成时间=21.6m冷却带长=（冷却时间x总长）/总烧成时间=16.8m全窑高窑全高（轨面至窑顶）：预热带、冷却带为1140+529+200+230+214=2313mm烧

9、成 带为 1541+529+512+218=2800mm=3工作系统的确定3.1排烟系统为了更好的利用烟气的热量能，采用准分散排烟的方式。在预热带18节设7对排烟口，烟气由各排烟口经窑墙内水平烟道进入窑内垂直烟管，经各个排烟分管汇总到 排烟总管由排烟机抽出，一部分送干燥房，其余从烟囱排入大气。3.2气幕的设定1号车位窑头设封闭气幕。考虑到烟气温度不是很高，故窑顶采用三根风管，中间 一根风管抽出烟气，两边的打入冷风，出风与进车方向成45度角；窑二侧墙内竖插管道，管壁开孔与进车方向成45度角。封闭气幕的风源为外界空气。在16节搭18节设急冷气幕，冷风由窑墙两边的急冷风支管经19对急冷风口打入， 气

10、体喷出方向与窑内气体流动方向成90窑尾设置一道窑尾快冷风气幕，同时也作为窑尾封闭气幕，窑顶采用钢板风盒。3.3燃烧系统在预热带至烧成带的7-15节相错布置对26烧嘴；在第7节后端至第九节窑车的车 台面下每800mm布置一支烧嘴；在第10接车台面下每600mm布置一支烧嘴；在11至 15节窑车车台面及窑墙上部每600mm布置一支烧嘴，每节4对烧嘴。助燃风全部为缓 冷带抽出的热风。3.4冷却系统急冷段为了缩短烧成时间，提高制品质量，坯体在 700。以前应该急冷。采用直接急冷方 式，在窑墙的两侧上下设置19对喷风嘴，上9个下10个，急冷风支管直径d=48mm， 直接向窑内喷入冷风。缓冷段缓冷采用间壁

11、冷却的形式，在19后段至22节前段设置中空墙为间壁冷却。间壁才 用S =2.5mm耐热不锈钢板。并设置12对抽热口。快冷段在22节后段至24前段分上下两排设置16对快冷喷风口，气源为外界空气。并在 顶部设置抽热口，由抽热风机送至干燥室和坯房。3.5观火孔在每个烧嘴对面设置一个观火孔，直径为40mm以方便观察火焰的效果和烧嘴的工 作情况。3.6其它结构在预热带第6节末端设置一对漏沙槽，为了利于处理窑炉出现的事故，故全窑在15节末端设置一对事故处理口。测温孔：全窑共设置16个测温口，在第2、4、6、8 10、18、20、24各放置一支K型热电偶，12、13、15节窑体上下个放置1支R型热电偶10节

12、也放置一支R型。4窑体材料的确定4.1确定窑体的材料及厚度。以下各层材料及厚度汇总如下表：表4 1各层材料及厚度汇总表（mm）窑体位置16节1925节材质最高使用温度导热系数厚度窑顶内衬聚轻高铝砖1450 r0.4150mm保温1050 C保温毯1050 r0.0440mm79节内衬聚轻高铝砖1450 r0.4230mm保温1260 r保温毯1260 r0.120mm保温1050 C保温毯1050 r0.0420mm1018节内衬JM26莫来石砖1400r0.33230mm保温1260 r保温毯1260 r0.120mm保温1050 r保温毯1050 r0.0420mm内衬珍珠岩1000 r0

13、.5280mm保温1050 r保温毯1050 r0.0420mm窑体位置16节窑墙内衬聚轻高铝砖1450 r0.4230mm保温1050 r纤维毡1050 r0.1540mm保温1050 r纤维毡1050 r0.1550mm保温1050 r纤维毡1050 r0.1570mm79节内衬聚轻高铝砖1450 r0.4230mm内衬漂珠砖1670C0.3065mm保温1260 r保温毯1260 r0.125mm保温1260 C保温板1260 C0.120mm保温1050 C纤维毡1050C0.1550mm1016节内衬JM26莫来石砖1400C0.33230mm内衬聚轻高铝砖1450 C0.4115m

14、m保温1260 C保温毯1260 C0.125mm保温1050 C保温毯1050 C0.0425mm保温1050 C纤维毡1050C0.1550mm1718节内衬JM26莫来石砖1400C0.33230mm保温1260 C保温毯1260 C0.120mm保温1260 C保温板1260 C0.150mm保温1050 C纤维毡1050C0.1555mm1925节内衬聚轻高铝砖1450 C0.4230mm保温1050 C纤维毡1050C0.1550mm保温1050 C纤维毡1050C0.1585mm4.2校验选材的合理性选取烧成带最高问的为例进行校验 计算依据选择材料校核计算，首先确定所用的材料是否

15、符合允许的最高温度。各材料的使用 温度都低于耐火度，都可以使用。陶瓷窑炉的散热包括以下三个传热过程：高温流体与平壁内表面之间的对流传热和辐射传热；平壁内部的导热；平壁外表面与低温流体之间的对流传热和辐射传热。由于在这种情况下的综合传热计算很难准确获得高温流体的温度以及高温流体与 平壁内表面的对流辐射传热系数。因此，在实际的窑炉的计算中，例如窑炉壁散热损失 计算中，通常采用下列公式进行计算：对流辐射换热系数计算公式：a =Aw( t3-ta)0.25+ 4.56 t34/100- ta4/100/( t3-ta)窑墙计算中Aw取2.56，窑顶计算中Aw取3.26，窑底计算中Aw取2.1.2最大热

16、流量：q=a (t3-t a)=14X( 80-20) =840 W/m(5-1)(5-2)(5-3)导热公式：q=(t1- t3)/( S 1/ 入 1 + S 2/X 2)5燃烧计算5.1燃烧所需空气量该窑采用的燃料为液化石油气，查工业窑炉手册11液化石油气低发热量Q低=90110MJ/m3 ,在本设计中取平均热值 QDw=22000KCal/Nm3 即 Qdw=920003kJ/Nm理论需氧量理论空气量丫： = 1.12Q|二1.1292 103 = 24.61卅/亦4186.8 L 4186.8因为是气体燃料，取空气过剩系数a=1.1则实际空气量：Va=aVa=1.1 )24.61=2

17、7.07 Nm3/Nm3 5.2燃烧产生烟气量理论烟气量理论烟气量 V Q92 104.5 =26.47 m3/m394186.84186.8实际烟气量0033Vg=Vg0+ (a-1) Va0=26.47+(1.1-1.0) 24.61=28.93 Nm3/Nm35.3燃烧温度计算理论燃烧温度th = ( Qdw +VaCata+CfTf) / ( VC )查表在t=1900C时的烟气比热为 C=1.67 kJ/(Nm3?C),在室温20C时空气比热为Ca=1.30 kJ/(Nm3?C)，液化石油气的比热为 Cf=3.0kJ/(Nm3?C)，代入公式得t=(92000+37.07 1.30

18、送0+3.0 20)/ (28093).67) =1920C相对误差为：(1920-1900) /1920=0.52%X1=10180.92 H0=37462.4 (kJ/h)棚板、立柱带入显热 Q2每小时入窑棚板、立柱质量Gb=320kg/h入窑棚板、立柱温度t1=40C ,则此时棚板、立柱的比热 C1=0.851 kJ/ ( kg?C)贝U:Q2=GbXC2Xt2=320X).851 40=10892.8 (kJ/h)燃料带入的化学显热Qf3Qd=92000 kJ/ Nm入窑液化石油气温度：tf=20C ,此时液化石油气平均比热cf=3.0 kJ/(Nm3 C)贝U: Qf=x(Qd+Cf

19、4f)=x(92000+3.0 24)=92060 x(kJ/h)助燃空气带入显热 Qa全部助燃空气作为一次空气，燃料燃烧所需空气量已求得：33Va=27.07x Nm / Nm助燃空气温度ta=200C，此时空气平均比热ca=1.30 kJ/(Nmc)贝U:Qa= VaXdaXta =27.07x 銘30 送00=7038.2x (kJ/h)从预热带不严密处漏入空气带入显热Qb取预热带烟气中的空气过剩系数 ag=2.5,已求出理论空气量 Va=24.61Nm3/ Nm3烧成带燃料燃烧时空气过剩系数 af=1.10VaZ=xX (ag-af) Wa0=x(2.5-1.1) 246仁34.454

20、x(Nm3/h)漏入空气温度为ta/=20C此时 Ca=1.30 kJ/(Nm C)贝U:Qa/= Va/XCa/ Xta【34.454x X30 X0=895.80x ( kJ/h)气幕带入显热Qm气幕包括封闭气幕和搅拌气幕，封闭气幕只设在窑头，不计其带入显热。不设搅拌 气幕Qm=0(kJ/h)热支出产品带出显热Q3出烧成带产品质量：G3=960 Kg出烧成带产品温度：t3=1300 C查手册11,此时产品平均比热：C3=1.20 kJ/(kg?C)贝U:Q3=G3 XC3Xt3=960 1300 X.20=1497600 (kJ/h)棚板、立柱带出显热Q4棚板、立柱质量：G4=320 kg

21、/h出烧成带棚板、立柱温度：t4=1300C此时棚板、立柱的平均比热：C4=0.84+0.000264t=0.84+0.000264 1300=1.18 kJ/(kg C )贝U: Q4= G40X4=320X1.168 1300=490880 ( kJ/h)7.123烟气带走显热Qg烟气中包括燃烧生成的烟气，预热带不严密处漏入空气外，还有用于气幕的空气。 用于气幕的空气的体积Vm=0 (Nm75080 q4=丄 0=327.63 W/mH 工二丄二 0.23 . 0.065 . 0.02 . 0.025 . 0.05-2-3450.220.30.10.10.15Qb=382.86 3.07

22、7.2+327.63 2為6 7.2 2=20540.49 (kJ/h) 900-1300 C 长 14.4 米，平均温度 1100 C/h)离窑烟气体积：Vg=Vg+ (直-1) X/ax+Vm烟气温度为250 E此时烟气比热Cg=1.44 kJ/( Nm3 -C )贝U:Qg = VgCgXg = 28.93+(2.5-1) 2461x+0 X44 X50= 22818.24x (kJ/h)窑顶、窑墙散热Q5根据各段材料不同，并考虑温度范围不能太大，将预热带和烧成带分成三段计算窑墙平均高度(2310+2800) /2=2565mm窑顶平均宽度(2940+3200) /2=3070mm310

23、-800.115 0.040.220.0420-600 C 长14.4米，平均温度310 C ,外壁温度80 C310-800.23 0.04 0.05 0.070.22 0.15 0.15 0.15=136.7 W/m=109.00 W/mQa=136.7 X.07 X4.4+109 X.56 X4.4 X=14079.58 (kJ/h)600-900 C 长7.2米，平均温度750 C1 -1750 - 80-=382.86 W/mU 二 0.23 0.02 0.021230.220.10.041 _t01100-802-0=497.56 W/m“3450.230.020.020.080.

24、02i-2-3450.330.10.040.520.04t, -t01100-80q6=1 U= =419 75W/mq 1、23450.230.1150.0250.0250.05_ + _ + _ + _ + _ + + + +1-2-3450.330.220.10.040.15Qc=497.56 3.07 14.4+419.75 2爲6 X4.4 送=52943.46 (kJ/h)Q5=Qa+ Qb + Qc =14079.58+20540.49+52943.46=87563.53( kJ/h)窑车积蓄和散失之热Q6取经验数据，占热收入的20%。物化反应耗热Q7自由水的质量Gw=10 kg

25、/h烟气离窑的温度tg=250C。制品中AL2O3含量为22.5%则可得：Q7=Qw+Qr=10 X (2490+1.93 250) +43.29 2100 0.225=50179.53 (kJ/h)其他热损失Q8取经验数据，占热收入的5%。列出热平衡方程由热平衡方程：热收入=热支出，有Q1+Q2+Qf+Qa+Qb+Qm=Q3+Q4+Qg+Q5+Q6+Q7+Q8解得 x= 39.88 Nm3/h单位燃耗：39.88/960=0.0415 (标准立方米/千克瓷)单位热耗：0.0415 92000=3821.83千焦/千克瓷)预热带、烧成带热平衡表预热带、烧成带热平衡表如表7-1所示。表7-1预热

26、带、烧成带热平衡表热收入热支出项目(kJ/h)(%)项目(kJ/h)(%)坯体带入显热37462.40.93产品带走显热149760037.02燃料化学显热367135290.96烟气带走显热909991.422.50助燃空气显热280683.46.95窑墙、窑顶带走显热87563.52.16漏入空气显热35724.50.89物化反应耗热50179.51.24棚板、立柱带入显热10892.80.27棚板、立柱带出显热49088012.13气幕显热00窑车积、散热807223.219.96其它热损失201805.84.99总计4036115.9100总计4045243.41007.2冷却带热平衡

27、计算计算基准：基准温度 0C时间基准1小时Du热平衡示意图7-2QsQ4G3 Qh Q15 Qj Q门图7-2冷却带热平衡框图热收入项目：制品带入显热Q3此项热量即为预热、烧成带产品带出显热Q3=1497600 (kJ/h)棚板、立柱带入显热Q4此项热量即为预热、烧成带棚板、立柱带出显热Q4=490880 (kJ/h)721.3窑车带入显热Q9预热带、烧成带窑车散失之热占积、散热的5%,而95%的积热进入冷却带。贝U: Q9=0.95 06=807223.2 区.95=766862.04 (kJ/h)急冷风与窑尾风带入显热Q10设窑尾风风量为Vx,般急冷风量为窑尾风量的(1/2-1/4),本设

28、计取急冷风是窑尾 风的1/2,则急冷风与窑尾风的总风量为：1.5Vx。3空气的温度ta=20C,此时空气的平均比热ca=1.30 kJ/(Nm -C).贝 U： Q10=VaXCaXa=1.5Vx X1.30 10=39Vx (kJ/h)热支出项目：产品带出显热Q11出窑产品质量G11=960 kg出窑产品温度t11=80C, 产品比热 C11=0.896kJ/(kg C)Qn=G11 XCnt11=96080 0.896=68812.8 (kJ/h)棚板、立柱带出显热Q12出窑棚板、立柱质量G12=320 kg/h出窑棚板、立柱温度t12=80C,棚板、立柱比热C12=0.861 kJ/ (

29、kg C)Q12= G12 XC12 Xt12=320.861 0=22041.6 (kJ/h)窑车带走和车下散失之热Q13此项热量占窑车带入显热的55%。Q13=0.55 9=0.55 66862.04=421774.12( kJ/h)窑顶、窑墙散热Q14根据各处的材料，并考虑温度范围不能太大，将窑墙分两段计算其向外散热1300-800 C 长4.8米，平均温度1050 Ch -to1050-8000.23 0.02 0.02 0.08=473.17 W/m2q2=1120.330.10.10.150.330.10.04 0.52 0.041050-8000.23 0.02 0.05 0.0

30、552=551.14W/m440-800.15 0.04+0.22 0.04Qa=473.17 3.07 崔8+551.14 2.56 4.8 送=20472.45 kJ/h 800-80 C 长16.8米，平均温度440 C440-800.23 0.05 0.085+0.22 0.150.15=196.2 W/m=169.67W/mQb=196.2 3.07 X6.8+169.67 2為6 16.8 2=24713.54 (kJ/h)Q15= Qa +Qb =20472.45+24713.54=45186.0 (kJ/h)从窑道内抽出热空气带走显热 Q16假设抽出热空气平均温度ta=300C

31、，查得Ca=1.32 kJ/(Nm3C),该窑不用冷却带热 空气做二次空气，冷却带鼓入风量全部用于气幕，体积为Va=1.5Vx Nm3。漏出空气忽略不 记.贝U: Q16=Va CaXa=1.5Vx 300 X1.32=594Vx ( kJ/h)它热损失Q17按占冷却带热收入总量的10%计算。热平衡方程式列出热平衡方程式热收入=热支出，即：Q3+Q4+Q9+Q10=Q11+Q12+Q13+Q14+Q16+Q170.90 (2646777.6+1452107.1+553296.81+39 V)=129167.36+70257.6+304313.25+100467.77+594Vx小3得：Vx =

32、3438.9 Nm /h所以：窑尾风量3438.9 Nm3/h急冷风量1719.5 Nm3/h抽送热空气风量5158.4 Nm3/h冷却带热平衡表冷却带热平衡表如表7-2所示表7-2冷却带热平衡表热收入热支出项目(kJ/H)(%)项目(kJ/H)(%)产品带入显热149760051.83产品带出显热68812.82.38棚板、立柱带入显 热49088016.99棚板、立柱带出显 热22041.60.76窑车带入显热76686226.54窑体散热421774.114.60急冷、窑尾风带入显热134117.14.64窑车带走和向车下散失显热45186.01.56抽热风带走显热2042706.670

33、.70其它散热288945.910合计2889459.1100合计28894071008.3烧嘴的选用由于全窑共有52个烧嘴，且每小时燃料的消耗量为39.88m3,考虑每个烧嘴的燃烧能力和烧嘴燃烧的稳定性，取安全系数 1.5,所以每个烧嘴的燃烧能力为339.88 1.5/52=1.15Nm3/h则每个烧嘴的热负荷为1.15 92000=105800 kJ/h查工业炉设计手册P192,选用低压涡流式液化石油气烧嘴，其燃烧能力V=10 Nm3/h9工程材料概算确定了窑墙的材料及厚度，决定了窑的结构后，可进行窑体所需材料的概算。通过 材料概算可以预备资金，预购材料，使窑炉工作不致盲目。V=l XBX

34、h9.1 聚轻高铝砖(230X150X97mm )在1 6节及19 25节窑顶砌有厚度150m m,所以砌有聚轻高铝砖的窑顶体积为V1 =0.15 X2.94 13X2.4=13.76 m3共需聚轻高铝砖13.76/(0.150 230 &097) =4112 块。在7 9节窑顶砌有厚度230mm聚轻高铝砖，所以砌有聚轻高铝砖窑顶体积为V2=0.23 2.94 324=4.87 m3共需聚轻高铝砖4.87/ (0.150 0.230 0.097) =1456 块在1 9及19 25两侧窑墙砌有厚度230mm聚轻高铝砖，所以砌有聚轻高铝砖窑抢体积为V3 =0.23 1.34 2 X16 2.4=

35、 23.67m3共需聚轻高铝砖23.67/ (0.150 0.230 0.097) =7073 块总共需聚轻高铝砖 4112+1456+7073=12641块9.2 JM26 刚玉砖(230 97 155/156mm)所砌长度为9 X2.4=21.6m,所以3V =0.23 2.3 21.6 = 11.43m共需JM26刚玉砖11.43/ (0.155 0.230 0.097) =3306 块9.3 JM26 刚玉砖(230 X 114 X 65mm )所砌长度为9 X 2.4=21.6m,所以V =0.23 2.3 21.6 h1.43m共需 JM26 刚玉砖 11.43/ (0.155 0

36、.230 0.097) =3306 块9.4陶瓷棉共需陶瓷棉体积1 1 53811 73V 0.2682 67.320.2682 28.56 = 20.5m32 2 2 210 后记本次论文是在指导老师认真指导和同学的帮助下完成的，我非常感谢我的指导老师周露亮老师在我毕业设计中给予的关心与帮助，虽然他很忙，但只要我有问题他仍然会 在百忙之中抽出时间给我指导。周老师治学非常严谨，对工作认真负责，对学生很热情， 但要求也很严格等等所有这些都深刻的影响着我，我很幸运有这样一位指导老师，使我 能顺利的完成我的毕业设计。我在毕业设计中不仅学到了丰富的专业知识还培养了我认 真负责的态度。为我以后走的更远更

37、好打下了基础。同时，我也要感谢每一位在大学中 帮助过我的师长和同学。谢谢你们给我的帮助，同时，我也会像你们帮助我一样，去帮 助别人。非常感谢我的父母，在我的学习和生活中，是你们给我前进的动力，是你们不辞辛 苦的供我上学，才使我有今天的学业。谢谢你们，愿父母永远健康平安。由于时间比较仓促以及本人的知识和实践有限， 提出的一些看法和观点必然是处于 初级阶段，其中难免会有很多错误，所有这些还请各位专家、老师及其所有的读者给予 指正，本人将不胜感激！11参考文献1 冯青，汪和平毕业设计指导书景德镇陶瓷学院2 韩昭沧.燃料及燃烧（第2版）.冶金业出工版社，1994年10月.P18563 李家驹.日用陶瓷

38、工艺学.武汉工业大学出版社，1992年7月.P3433454 冯青，胡国林.窑炉砌筑与安装.景德镇陶瓷学院.P6469 杨世铭传热学，第2版，高等教育出版社，1987年10月.P32387 沈慧贤，胡 道.硅算盐热工工程.武汉工业大学出版社，1991年12月.P4654848 孙 研.通风机选型实用手册.机械业出工版社，2000年1月.P147149, P781783,P8058079 董均果实用材料手册冶金业出工版社，机械业出工版社，2000年9月.P186187,P12214, P31332110 陈帆现代陶瓷工业技术装备.北京.中国建材工业出版社.1999年.P293811 中国硅酸盐学会陶瓷分会建筑卫生陶瓷专业委员会现代建筑卫生陶瓷工程师手册.北京.中国建材工业出版社.1998年.P10618712 陈勇、王从厚、吴鸣气体膜分离技术与应用.北京.化学工业出版社.2003年.P21626813 邱立信工程热力学第二版.北京.中国建陶工业出版社.1979年.P135156