6轴-六自由度机械手设计(六自由度液压机械手设计)【含CAD图纸和文档说明书】
六自由度机械手结构设计 摘 要 随着人类活动领域的进一步扩大 人们对非制造业用机械手的研究空前活跃起 来 对机械手智能化和多样化的要求也越来越高 需要机械手具有对外感知能力以 及局部的自己规划能力等 而通用机械手也在向机构灵巧 动作准确可靠 反应快 重量轻 刚度好 便于装卸与维修等方向快速发展 此机械手采用全液压驱动方式 采用球坐标形式 自由度数为六 分别为 Z 方 向的升降运动 绕 Z 方向的回转运动 手臂的仰俯运动 X 方向的伸缩运动 手腕 的仰俯运动 绕 X 方向的回转运动 主要完成手部结构 腕部结构 臂部结构和机 身机构的设计 各部分缸体的结构位置的设计计算 各自由度运动的实现 具体结 构设计过程中用了大量时间对机械手各部分进行了校核 在机构满足设计参数的条 件下 使结构设计尽量优化 关键词 机械手 通用 自由度 液压驱动 球坐标 Abstract With fields of human activity going further the research on application of the manipulator in non manufacturing sector has been rising largely The requirements to manipulator of intelligent and diversification are increasingly higher and higher to meet people s demand which need manipulator with capability of external perception and local planning And universal manipulator also has developed rapidly towards the direction of dexterous mechanism accurate and reliable movements rapid reaction light weight high stiffness And the universal manipulator can easy to load and unload and to be repaired easily The number of freedom degree manipulator which using the approach of hydraulic driven using spherical coordinates forms is six which include Z direction of the movement the rotary movement around Z direction the swing movement of arms X direction of the stretching exercise swing movement of the wrist the rotary movement around X direction Structure of the hand wrist arm are caculated and designed The checking for each part of the manipulator costs much time during process of specific structural design In the condition of meeting the requirement of parameters the structure is optimized as far as possible Keywords Manipulator Universal Freedom degree Hydraulic I 目 录 第 1 章 绪论 1 1 1 选题的背景和目的及意义 1 1 2 国内外研究状况和研究成果 1 1 3 课题的研究方法 2 1 4 本文研究内容 3 第 2 章 总体设计方案 4 2 1 总体设计要求 4 2 2 运动分析简介 4 2 2 1 机器人运动方程的表示 4 2 2 2 构件坐标系的确定 5 2 3 机械手的组成 6 2 4 设计路线与方案 6 2 4 1 设计步骤 6 2 4 2 研究方法和措施 7 2 5 本章小结 7 第 3 章 手部结构的设计和计算 8 3 1 手部设计 8 3 2 钳爪式手指定位误差的分析 9 3 3 手部夹紧油缸的设计 11 3 4 油缸壁厚的计算 12 3 5 活塞杆的计算和校核 13 3 6 本章小结 13 第 4 章 腕部结构的设计和计算 14 4 1 腕部回转油缸的设计 14 4 2 腕部摆动油缸的设计 16 II 4 3 本章小结 19 第 5 章 小臂的设计和计算 20 5 1 小臂结构的设计和伸缩油缸的计算 20 5 2 活塞杆强度和刚度的校核 23 5 3 导向杆的强度校核 24 5 4 本章小结 25 第 6 章 俯仰缸的设计和计算 26 6 1 俯仰结构的设计和计算 26 6 2 缸盖螺钉的强度校核 28 6 3 本章小结 29 第 7 章 大臂的结构设计和计算 30 7 1 大臂回转缸的设计计算 30 7 2 油缸定片连接螺钉的校核 33 7 3 机械手大臂升降缸的设计和计算 34 7 4 机械手的不自锁的条件 36 7 5 本章小结 37 结 论 38 参考文献 39 致 谢 40 III IV 1 第 1 章 绪论 1 1 选题的背景和目的及意义 制造相似自己的机器人是人类长期以来的梦想 在不相同的历史阶段 首先是 在神话 小说中曾出现各种拟人的想象物 现代实体机器的诞生大约可以追溯到二十世纪五十年代 当时由于核工业的兴 起 为了处理放射性材料采用了机械手 不久 控制论 信息论等重大学科相继问 世 所有这些科学的技术成果都为机器人技术的诞生和发展莫定了根本基础 现实世界里的机器人并不没有像小说作品里描述的那样神通广大 与真人形似 到以假乱真地步 就目前水平而言 机器人一般是不具有人的形态的 即使那些用 于娱乐的似人机器人 其智能的程度也远不能和人相比 大多数的机器人是用于生 产活动 以提高工作效率和产品质量的 所以从这层意义上来说 机器人其实是一 个通用的自动化装置 机器人是一种具有可编程的 通用 有操作或移动能力的自动化机器 机器人的诞生和应用是社会发展的最终需要 机器人又是在现代生产和科学技 术发展的基础上出现的 新一代的机器人已经在工业生产 资源开发 排险和救灾 社会服务和军事技术中发挥越来越大的作用 机器人已经得到广泛的应用 由于工 业机器人与其他设备组成的生产线已经成百上千倍地提高了企业劳动的生产率 提 高了产品的质量 缩短了产品更新和换代的周期 机器人的出现和发展已经使传统 的工业生产的面貌发生了翻天覆地的变化 使人类的生产方式从手工的作业 机械 化 自动化跨入了智能化的新时代 1 2 国内外研究状况和研究成果 随着机器人技术的飞速发展 多种类型的机器人己相继问世 机器人可以按用 途 结构 驱动方法 智能水平等观点进行分类 不管怎样分类 机器人的基本结构都是一样的 机器人是由臂 连杆 关节和 末端执行装置 连接工具 构成 机器人的关节连接了两个相邻的刚体 即连杆 关 节提供连杆之间的相对运动 关节即运动副 一些形状和大小不同的机器人 可能 有着相同的几何模型 仅几何参数不同 并有相同的运动学分析结果 多关节机械 手臂 顾名思义 关节多而长 关节越多 手臂的重量就越大 运动学分析就越复 杂 随之而来的问题还有掼性的加大 过冲量的增大而引起动力学分析的复杂化 以及连杆之间的平衡问题等 随着科学技术的进步 我国工业生产的自动化程度有了一个突飞猛进的发展 2 在实际的生产过程中实现工件的装卸 转向 输送或操持焊枪 喷枪 扳手等工具 进行特定环境下的加工 装配等作业逐步实现自动化 已愈来愈引起人们的重视 实现生产过程的自动化成为国内外学者研究的热点之一 本文设计的机械手为液压驱动 此机械手的坐标形式采用球坐标式 其手臂 的运动由一个直线运动和两个回转运动所组成 即沿 x 轴的伸缩 绕 Y 轴的仰俯和 绕 Z 轴的回转 这种机械手的手臂的仰俯运动能抓取地面上的物体 为了使手部 能适应被抓物体方位的要求 常常设有手腕上下摆动 使其手部保持水平位置或其 他状态 此坐标式的机械手动作灵活 占地面积小 工作范围大等特点 它适用于 沿伸缩方向传动的形式 但结构复杂 按设计要求 使机械手能够实现预定的功能 模仿人的手臂和手腕运动 需要六个自由度 自由度指描述物体运动所需要的独立 坐标数 自由度的多少反映机器运动的复杂程度 多关节手臂的优良性能是其它传统的机器人所不能比拟的 然而对它的研究碰 到了许多工程上的困难 尤其是手臂的重量问题 关节多而长的机械手臂由于庞大 的重量而难以在实践中推广应用 而重量问题中的瓶颈问题是驱动单元问题 从过 去经验来看 形状记忆合金 磁动的伸缩 气动伸缩驱动单元的应用范围非常有限 驱动主体还需是电机 但电机的重量又是一个有待解决的问题 电机的安装位置以 及其数量则是其直接的影响因素 在多指机器人手的应用方面 由于多指机器人手通常小于所安装的机器人本体 所以可以提高机器人的整体精度 但是多手指的使用使整个系统的复杂性增加 并 且由于带有多指机器人手的机器人的自由度很多 因此使得运动学和动力学分析复 杂化 同时由于自由度的增加将使抓取规划工作变得困难 1 3 课题的研究方法 如前所述 多关节机械手臂的研究领域包括多关节机械手臂的运动学和动力学 问题 在研究中所遇到的困难就是机械手臂重量的问题 由于机械本体的结构大大 的简化 所以使多关节机械手臂的运动学及动力学分的析得以简化 从而使机械手 臂更加容易控制 本文重点在于多关节的机械手臂的机构设计 解决手臂重的问题 并且 对手臂各关节处的定位及各臂在运动中的平衡问题提出了全新的解决方法 本机械手采用全液压控制及驱动 之所以采用液压 主要是考虑到结构简单 便于制造 有利于降低成本 整体设计中采用 3 个回转缸 2 个伸缩缸和一个俯仰 伸缩缸 3 个回转油缸实现了 2 个腕部回转和一个大臂回转 2 个伸缩缸分别实现 大臂和小臂的伸缩运动 本课题所研究的内容正是基于以上的问题 希望能够通过理论分析和研究 设 计出一种新型的多关节式机械手臂 力求结构简单 驱动器 即液压元件 数量控制 在最少 3 1 4 本文研究内容 本文将在下面对关节式通用机械手进行全面 系统的分析和讨论以实现模仿人 手动作 按给定的程序 轨迹和要求实现自动抓取 搬运和操作的装置 在生产中 使用机械手可以提高生产的自动化水平以及劳动生产率 可以减少工人的工作强度 保证产品的质量优良 实现安全生产 尤其在高压 高温 低温 低压 易爆 粉 尘 有毒气体和放射性等恶劣的环境中 用机械手代替人进行正常的工作 意义更 为的重大 本机械手仰俯结构这样处理有以下几个好处 首先改善了机械重心偏离回转轴 太长的弊病 其次 实现同样的仰俯角度时 直线缸比回转缸更容易控制 在此 由于回转油缸的驱动力是紧靠在回转油缸的动片提供的 而直线缸由于导杆的作用 提供同样的驱动力矩 要比回转缸容易些 最后从振动的角度看 采用直线缸要比 采用回转缸的振动系数要小 从而增加了稳定性 4 第 2 章 总体设计方案 2 1 总体设计要求 本文设计的机械手为液压驱动 此机械手的坐标形式采用球坐标式 其手臂的 运动由一个直线运动和两个回转运动所组成 即沿 x 轴的伸缩 绕 Y 轴的仰俯和绕 Z 轴的回转 这种机械手的手臂的仰俯运动能抓取地面上的物体 为了使手部能适 应被抓物体方位的要求 常常设有手腕上下摆动 使其手部保持水平位置或其他状 态 此坐标式的机械手动作灵活 占地面积小 工作范围大等特点 它适用于沿伸 缩方向传动的形式 但结构复杂 按设计要求 使机械手能够实现预定的功能 模 仿人的手臂和手腕运动 需要六个自由度 自由度指描述物体运动所需要的独立坐 标数 自由度的多少反映机器运动的复杂程度 此机械手采用六个自由度 大 臂 回 转 腕 部 摆 动 正 负 90腕 部 转 动 正 负小 臂 水 平 伸 缩50m大 臂 升 降 2手 臂 仰 俯3 图 2 1 机械手运动结构示意图 1 Z 方向的升降运动 2 绕 Z 方向的回转运动 3 手臂的仰俯运动 上仰为30 下俯30 4 X 方向的伸缩运动 5 手腕的仰俯运动 6 绕 X 方向的回转运动 2 2 运动分析简介 2 2 1 机器人运动方程的表示 机器人机构可以认为是由一系列的关节连接起来的连杆机构组成 把构件的坐 5 标系嵌入机器人的每一个连杆结构中 可以方便正确的描述一个连杆与下一个连杆 之间所在的关系 齐次的变换是描述这些坐标系之间的相对位置与方向的一种通用 方法 把齐次变换记为 A 矩阵 一个 A 矩阵仅仅是描述连杆构件坐标系之间相对平 移与旋转的齐次坐标变换 描述第 i 个连杆相对于第 i 1 连杆的位姿 对于本课题的 六个自山度机器人 则第六个连杆相对于基座的位姿可用以下式表示 Tn A1A2A3A4A5A6 2 1 2 2 2 构件坐标系的确定 为了描述连杆与连杆之间的数学关系 Denavit 和 Hertenberg 提出了为关节链中 的杆件建立主附一体的坐标系的矩阵方法 即 D H 法 其运动坐标系如图 2 2 所示 X1Y122Z12Z044X3YZ3Z565XY4 图 2 2 机械手 D H 运动坐标系简图 0 机座坐标 1 大臂升降缸坐标 2 大臂回转缸坐标 3 小比伸缩缸坐标 4 手臂俯仰缸坐标 5 腕部摆动缸坐标 6 腕部回转缸坐标 该机械手的设计自由度为 6 个 旨在使其运动灵活 当某方向的运动不宜过大 时 为满足运动要求可通过与其相关的自由度来补充 这更有利于机械手的稳定 此机械手还可以通过更换手抓 从事诸如喷涂 焊接等工作 6 本机械手采用全液压控制及驱动 之所以采用液压 主要是考虑到结构简单 便于制造 有利于降低成本 整体设计中采用 3 个回转缸 2 个伸缩缸和一个俯仰 伸缩缸 3 个回转油缸实现了 2 个腕部回转和一个大臂回转 2 个伸缩缸分别实现 大臂和小臂的伸缩运动 2 3 机械手的组成 工业机械手是由执行机构 驱动机构和控制部分所组成 各部分关系如图2 3 图2 3 工业机械手各部分关系图 1 执行机构 执行机构包括抓取部分 手部 腕部 臂部和行走机构等运动 部件所组成 1 手部 直接与工件接触的部分 一般是回转型或平移型 传动机构形式 多 样 常用的有 滑槽杠杆式 连杆杠杆式 弹簧式等 2 腕部 是联接手部和手臂的部件 并可用来调整被抓取物体的方位 3 臂部 手臂是支撑被抓物体 手部 腕部的重要部件 手臂的作用是带 动手指去抓取物件 并按预定要求将其搬运到给定位置 该设计的手臂有三个自由 度 采用关节式坐标 绕横轴旋转 上下摆动和左右摆动 关节坐标式具有较大的 工作空间和操作灵活性 机械臂的结构性容易进行优化 便于提高机械手的动态操 作性能 2 行走机构 有的工业机械手带有行走机构 3 驱动机构 有气动 液动 电动和机械式四种形式 4 控制系统 有点位控制和连续控制两种方式 5 机身 它是整个工业机械手的基础 7 2 4 设计路线与方案 2 4 1 设计步骤 1 查阅相关的资料 2 确定研究路线和方案构思 3 结构与运动学分析 4 根据所给的技术参数进行计算 5 按所给规格 范围 性能进行分析 强度与运动学校核 6 绘制装配图草图 7 绘制总装图及零件图等 8 总结问题进行分析和解决 2 4 2 研究方法和措施 使用现在机械设计方法和液压传动技术进行设计 采用关节式坐标 六个自由 度 可以绕横 纵轴转动和上下左右摆动 以及Z向升降和X 向伸缩运动 2 5 本章小结 本章介绍了工业机械手的组成 规格参数 设计路线等内容 这种设计的机械 手组成全面 配置合理 能达到一定的使用要求 8 第 3 章 手部结构的设计和计算 3 1 手部设计 机械手是模仿着人手的部分动作 按给定的程序 轨迹和要求实现自动抓取 搬运或操作的自动装置 生产中应用机械手可以提高生产的自动化水平和劳动生产 率 工业机械手的手部是用来直接握持工件的部位 既直接与工件接触的部分 具 有模仿人手的动作的功能 由于被握持弓箭到形状 尺寸大小 轻重和材料性能 表面状况等不同 所以工业机械手的结构三多种多样的 此机械手的手的手爪采用 回转型外夹式 手爪为两指 手部设计时应考虑以下几个问题 1 应具有足够的握力 2 手指间应具有一定的开闭角 3 应保证棒料的准确定位 4 应考虑手指的通用性 考虑以上因素本机械手采用滑槽式手部结构 这种手指的优点表现在结构简单 形状小 工作灵活 其结构如图 3 1 所示 驱动杆向下推动手指夹紧 向上拉时则 手指张开 此结构传动比较双支点结构小 但开闭范围较大 图 3 1 滑槽式手部结构示意图 3 1 22cosbNP 工件的夹取方式采用 手指水平位置夹垂直位置放置的工件时 9 3 2 0 5sinNGf f 摩擦系数 钢对钢 f 0 1 3 3 22 sicosbPc 为了考虑工件在传送过程中产生的惯性力 振动以及传力机构效应的影响 其 实际的驱动力 P 实际应按以下式计算既 3 4 12K 实 际 式中 手部的机械效率 一般取 0 85 0 95 这里取 0 9 K1 安全系数 一般取 1 2 2 这里取 K1 1 2 K2 工作情况系数 重要是考虑惯性力的影响 3 5 21 Kag g 重力加速度 g 9 8kg s a 工件运动时的最大加速度 a 4 9kg s K 2 1 5 所以 3 6 1220 5sincosbPGcf 实 际 3 2 钳爪式手指定位误差的分析 采用结构简单的回转型手指则在抓取不同的直径的工件的时候 必定带来定位 误差 如图 3 2 所示 图 3 2 手指定位误差示意图 手指回转中心的与工件轴心的位置间距离 X 如 X1 X2 随被抓取工件的半径 R 的变化而变化 因而对手指的定位精度有影响 当选用合理的手指尺寸及参数时 可以使手指的定位误差控制在较小的范围内 10 22222cos1 in sinsinABCABABXllRl 3 7 当 时有最小值 XmincoABRl 3 8 silmi 而且 X 的变化是以 R0 分界为左右对称的 若工件的半径 3 9 0ABR linco 由变 化到 时 X 值的最大变化量既定位误差 用 表示 当 R0 maxRmin 时 max 3 10 22max1ax cosinsiinABABABlll 3 11 22mini isRlll 取其中的较大者 如图 3 3 误 差 图 3 3 定位误差分析图 分析图可知 R0 处于在 和 中间时maxinR 时最小 i2 由前述 知 可得到最佳偏转角 sincolAB 3 12 1sincpcABRl 式中 平均半径 取 为 2 5 倍 cpRABl 11 50237 cpR 37 5 2 5 94 mmABl 取 V 型手指的夹角为 1 1coscos0 4629 inpABl 计算定位误差 1 30 mm 2 mm 22maxax sinsini50509494 46290 876nccAB ABRlll 现取 b 83 mm c 30 mm mm 3 ABl283 si1 50cos309P 实 际 593 0 kg 2cm 3 3 手部夹紧油缸的设计 手部夹紧油缸采用单作用弹簧复位缸 弹 工封 图 3 4 单作用弹簧复位油缸示意图 如图 3 4 所示 作用在活塞上的总机械载荷 P 3 12 P 工 封 弹 式中 工作阻力 kg P工 件 缸密封装置处的摩擦阻力 kg 封 弹簧的反作用力 kg 弹 12 kg 3 13 43 8GdPLSDZ 弹 2cm 式中 L 活塞的行程 cm S 弹簧预压缩量 cm G 弹簧材料的剪切模量 对于钢材 G 8 1 kg 5102c d 弹簧钢丝直径 cm D 弹簧中径 cm Z 弹簧的有效圈数 取 d 0 6 cm D 3 6 cm Z 取 3 P 0 28 0 5 D 8 4 15mm kg 5438 10 622 75 弹 2cm 当油缸工作的压力不大于 100 活塞直径为油缸直径的一半时 活塞和kg 活塞杆采用 O 形密封时 0 03P 3 14 封 P 作用在活塞杆上的推力 kg 2c P 718 8 234 8 0 03P 求得 P 982 6 kg 2cm kg 3 15 24Dp 2cm 式中 P 为油缸的工作压力 kg 取 P 35 kg cm 5 97p 取 D 6 3 cm 取 d 2 8 cm D 为油缸内径 d 为活塞杆的直径 经计 算取油缸的长度为 l 40mm 流量的计算 226 354 6 71LQt 升 分 t 为活塞移动行程的时间 3 4 油缸壁厚的计算 油缸的内径 D 确定后 由强度条件计算所需的最小的油缸壁厚 依据材料力 学的薄壁筒公式 油缸的壁厚 可用下式计算 cm 3 16 2 pD 计 13 式中 计算压力 其值比油缸的最大工作压力 P 大 20 30 即p计 1 2 1 3 P p计 3 17 D 为油缸内径 cm 油缸材料的许用应力 kg 2cm 3 18 bn 其中 为油缸材料的抗拉强度 kg n 为安全系数 一般取 n 3 5 b 2c 600 kg 铸铁 2cm cm 1 23 5 06 86 现取 0 8 cm 3 5 活塞杆的计算和校核 取活塞杆的长度为 50mm 小于 15 28 420 mm 所以具有足够的稳定性 不必 校核其稳定性 只需按强度校核 3 19 2 4Pd 3 20 bn 活塞杆材料的许用压力 kg 2cm 活塞杆材料的抗拉强度 kg n 为安全系数 一般取 n 不小于 1 4 b 活塞杆材料一般用碳钢 1000 1200 kg b 2 kg kg 25936 84 c103 2cm 所以强度合格 3 6 本章小结 本章介绍了通用关节式机械手手部各部分的计算与分析 分别为钳爪式手指定 位 误差 手部夹紧油缸 油缸壁厚 活塞杆等结构 并进行了计算与校核 在使用中 14 能满足要求 第 4 章 腕部结构的设计和计算 4 1 腕部回转油缸的设计 工业机械手的手腕部件设置在手部和臂部之间 它的主要作用是在臂部运动的 基础上进一步改变和调整手部在空间的方位 以扩大机械手动作的范围 使机械手 变的更加灵巧 适应能力更强 多自由度的腕部 在空间的灵活度越好 但是活动 度越多 结构越加复杂 技术难度也越大 为实现腕部的回转与仰俯运动 此处采 取装有轴线互相垂直的回转油缸的双腕部结构 其设计和计算如下 驱动手腕回转运动时的驱动力必须克服手腕启动时的所产生的惯性力矩 手腕 的转轴与支承孔处的摩擦力矩 动片与缸径 定片 端盖等处密封装置的摩擦阻力 矩及由于转动件的重心与转动轴线不重合所产生的偏重的力矩 手腕转动时所需的 驱动力矩可按以下公式计算 4 1 M 驱 偏 摩 惯 式中 驱动手转动的驱动力矩 kg cm 驱 惯性力矩 kg cm 惯 参与转动的零部件的重量 包括工件 手部 手腕回转缸的动片 偏 对转动轴线所产生的偏重力矩 kg cm 手腕转动轴与支承孔处的摩擦阻力矩 kg cm M摩 设手指夹在棒料的重心位置 故 0 摩擦阻力矩 0 1 设手指以M偏 M摩 驱 及夹紧油缸等等效为一个圆柱件 长度为 290mm 质量为 5 0 28 0 49 5 77 kg 估 取为 6 kg 可求得 D 58 mm kg223110 8 6710 2844ml 为夹紧油缸活塞杆的质量 kg2232 5 49l 为转动油缸直径的质量 估取 5 kg 手部结构的质量 m手 算取工件的长度 15 m1230 2 7814l m223 0 5 l 若手腕转动的角速度为 启动过程所转过的角度为 则 kg 4 2 21 MJ 惯 式中 J 参与手腕转动的部件对转动轴线的转动惯量 工件对手腕转动的转动惯量 1 2220 3 1 3 05 86mlR 工 2kgm 2 11J工 2260 9 152kg 设启动过程所转过的角度为 20 等速转动角速度 100 s 计算惯性 力矩用如下公式 2 100 1752 865 6kgm123 5NMJ 工惯 所以 337240cM 驱 驱 驱 确定转轴的最小尺寸 4 3 0 tWd 抗扭截面系数 tW 4 4 t 所以 30 2 Md 要求 轴的材料选用 45 号钢 查得 40 50 MPa m33 617 20 50 24d 取 d 40mm 之所以取这么大主要是考虑到结构的要求 回转油缸内径的计算按如下公式 16 4 5 28MDdbp 式中 M 作用在动片 即输出轴 上的外载力矩 kg cm p 回转油缸的工作压力 取 p 35 2kgcm 2kgcm d 输出轴与动片连接处的直径 cm b 动片的宽度 cm 为减小动片与输出轴的连接螺钉所受的载荷及动 片的悬伸长度 选择动片宽度 即油缸长度 可按 2b D d 2 选用 cm 初取 b 5cm D 回转油缸的内径 cm 取 D 9 cm281408 9753 流量的计算 2 23 5 4 50 2 13 40bdQ 升 分 3816 7 D 升 分 油缸的内径 D 确定后 由强度条件计算所需的最小的油缸壁厚 依据材料力 学的薄壁筒公式 油缸的壁厚 可用下式计算 4 6 2 pD 计 式中 计算压力 其值比油缸的最大工作压力 P 大 20 30 即p计 1 2 1 3 P p计 4 7 D 为油缸内径 cm 油缸材料的许用应力 kg 2cm 4 8 bn 其中 为油缸材料的抗拉强度 kg 600 kg 铸铁 b 2c 2cm n 为安全系数 一般取 n 3 5 mm 1 23 9 4510 360 现取 10 mm 17 4 2 腕部摆动油缸的设计 驱动手腕摆动运动采用单叶片回转油缸 摆动时的驱动力必须克服手腕启动 时的所产生的惯性力矩 手腕的转轴与支承孔处的摩擦力矩 动片与缸径 定片 端盖等处密封装置的摩擦阻力矩以及由于转动件的重心与转动轴线不重合所产生的 偏重矩 根据图 4 1 有 手腕转动时所需的驱动力矩可按以下公式 4 9 M 驱 偏 摩 惯 式同公式 4 1 图 4 1 夹紧油缸结构简图 设手指夹在棒料的重心位置 故 0 M偏 摩擦阻力矩 0 1 M摩 驱 估算 l 360mm 132 5 mm 277 mm 1e2e 设手指以及夹紧油缸等等效为一个圆柱件 长度为 360 mm 质量为 5 0 28 4 9 28 kg 可求得 D 65 mm kg2232211 7 80 15 0 9 4 044mlRr 回 杆 手指回转油缸的质量 回 cm12 27 361 450eml 回 手 工 件回 手 工 件 e 为摆动油缸偏离重心的距离 所以克服偏心力矩 29 31 4 910 6kg cm 9 11 kg mM偏 Ge 若手腕摆动的角速度为 启动过程所转过的角度为 则 kg 4 10 21 J 惯 工 件 18 式中 参与手腕的部件对转动轴线的转动惯量 1J 工件对手腕转动的转动惯量 工 件 则 2 2221 90 36 3 0 36 5 9 71mlR 2kgm 20 6J工 kgm 设启动过程所转过的角度为 20 等速转动角速度 50 s 计算惯性力矩用如下公式 2 21 500 75 0 175 6 3 MJ 工惯 kgm 9 1M 驱 驱 偏 摩 惯 得 4kgmc 驱 确定转轴的最小直径 4 11 316tWd 抗扭截面系数 t 4 12 tM 所以 4 13 30 2 d 要求 4 14 轴的材料选 45 号钢 查得 40 50 Mpa m 33 6140 240 2 Md 查表取 d 25 mm 摆动油缸内径的计算 4 15 28Ddbp 式中 M 作用在动片 即输出轴 上的外载力矩 kg p 回转油缸的工作压力 取 p 80 2kgcm 2kgc d 输出轴与动片连接处的直径 cm b 动片的宽度 cm 为减小动片与输出轴的连接螺钉所受的载荷及动 片的悬伸长度 选择动片宽度 即油缸长度 可按 2b D d 2 选用 cm 初取 b 5cm D 回转油缸的内径 19 cm28140 5 8D 查表取 D 6 3 cm 流量的计算 2 23 36 5 00 1751 4 44bdQ 升 分 油缸的内径 D 确定后 由强度条件计算所需的最小的油缸壁厚 依据材料力 学的薄壁筒公式 油缸的壁厚 可用下式计算 cm 4 16 2 p 计 式中 计算压力 其值比油缸的最大工作压力 P 大 20 30 即p计 1 2 1 3 P p计 D 为油缸内径 cm 油缸材料的许用应力 kg 2cm 4 17 bn 2 其中 为油缸材料的抗拉强度 kg n 为安全系数 一般取 n 3 5 b c 600 kg 铸铁 2 cm 1 3 806 15 64 现取 16 mm 4 3 本章小结 本章介绍了通用关节式机械手腕部各部分的计算与分析 分别为腕部回转油 缸 腕部摆动油缸等结构 并进行了计算与校核 在使用中能满足要求 20 第 5 章 小臂的设计和计算 5 1 小臂结构的设计和伸缩油缸的计算 手臂部件是机械手的主要执行部件 它的作用是支撑腕部和手部并带动他们作空间 运动 臂部运动的目的 一般是把手部送达空间运动范围内的任意点上 此处为实 现沿 X 轴伸缩的自由度要求 小臂的驱动机构设计成双作用油缸 臂部结构采用悬 臂梁用无缝钢管作为导向杆 用钢板作为支撑板 这样大大提高臂的刚度 对大大 减轻了手臂的自重 而且空心的内部还可以布置驱动装置或者油管路 有利于机构 紧凑 臂部的变形不仅与自身刚度有关 而且同支撑距离有很大的关系 其结构如 图 5 1 回封 1封 2封 3封 3导导 导导总 图 5 1 小臂示意图 手臂作水平伸缩时所需的驱动力 P驱 5 1 P 驱 工 导 回 封 惯 式中 0 水平伸缩时P工 导向装置的摩擦阻力矩导 21 这种结构在启动时导向处的摩擦阻力矩较大 导向装置的结构采用双向导杆 其导向截面形状是圆柱截面 结构如图 这里取水平极限位置即小臂完全伸出时 初定活塞杆长为 550mm 直径 D 28 mm 则杆的质量 kg223110 8 5710 4544mdl 杆 先估取导向杆的质量为 5kg 500 5 3 2 6 204 517 64L 工 回 mm358 74 21 5 2 2 LaLaPabRaGG 导 导 导 总 总 式中 a 导向杆的支撑长度 cm 当量摩擦系数 圆柱面 1 27 1 57 取 1 5 摩擦系数对于静摩擦且无润滑 钢对铸铁取 0 18 0 3 0 25 L 手臂参与运动零部件的总质量重心到支撑前端的距离 cm 参与运动的零件的总重 含工件的重量 kg G总 kg 22784 504 150 139 8LaP 导 总 密封装置处的摩擦阻力 封 在压力油液驱动活塞运动时 各密封装置处摩擦阻力之和为 P封 5 3 123PP 封 封 封 封 当油缸的工作压力不大于 100kg 活塞杆的直径为活塞油缸直径的一半采cm 用 o 型密封圈时 0 03 5 4 12封 封 驱 伸缩油管处的摩擦阻力 为 3P封 5 5 3pdl 封 式中 密封圈与配合面的摩擦系数 主要与密封圈的形式 材料及之配合接触 的零件材料和油液压力有 关 对于 0 型圈 当油液压力 P15 28 420mm228615 4Ad 2m 5 11 Ji 5 12 46d c 式中 A 活塞杆横截面的面积和 D 活塞杆横截面的直径 I 为活塞杆横截面的惯性半径 cm J 活塞杆横截面对中性轴的惯性矩 4cm cm 2874i 5 13 li 式中 活塞杆的计算柔度 柔度系数 l 活塞杆计算长度 cm 长度折算系数 亦称约束影响系数 一端固定一端铰支时 0 7 所以 0 75li 246931206 sab 式中 特定的柔度值 2 为活塞杆的流动极限 查表 a 4690kg b 26 2kg s 2cm2c 对于 的压杆 只会因强度不足而破坏 并不会失稳 故对短压杆只进 2 行强度计算 24 5 14 24Pd 式中 P 活塞杆上所受的总机械载荷 kg d 活塞杆的直径 kg 2216 3 84 Pd2cm 5 15 bn 活塞杆材料的许用压力 kg 2c 活塞杆材料的抗拉强度 kg b n 为安全系数 一般取 n 不小于 1 4 活塞杆材料一般用碳钢 1000 1200 kg b 2cm 则 kg 103 2c 5 3 导向杆的强度校核 当导向杆伸出到最大状态时 如果强度足够也就满足要求 此时的受力根据力 平衡公式 N1 N2 G g 2 0 N1 150 G g L 2 L 手臂参与运动零部件的总质量重心到支撑前端的距离 前边以算出 L 784 5mm G 42 14 求得 N 1 1080N N2 1286 5N 受力如图 5 2 m 25 图 5 2 导向杆弯矩图 由图知最大弯曲正应力发生在 c 处 由正应力条件 Pa633108 594102zMDW 式中 为抗弯截面系数 zW 由查表 170MPa 所以强度满足条件 5 4 本章小结 本章介绍了通用关节式机械手小臂各部分的计算与分析 分别为伸缩油缸 活 塞杆和导向杆等结构 并进行了计算与校核 在使用中能满足要求 26 第 6 章 俯仰缸的设计和计算 6 1 俯仰结构的设计和计算 此机械手的仰俯结构此机械手的手臂俯仰运动 采用活塞缸与连杆机构联用来 实现的 手臂俯仰运动用的活塞缸位于手臂的正下方 其活塞杆和手臂用铰链连接 缸体采用尾部耳环与立柱连接 驱动力矩的计算如图 6 1 有 驱动手臂仰俯的驱动力矩 应克服手臂等部件的重量对回转轴线所产生的偏重 力矩和手臂子在起动时所产生的惯性力矩以及各回转副处摩擦阻力矩 一般因手 臂座与立柱连接轴处有滚动轴承 其摩擦阻力矩较小 在铰链处的配合直径较小 相对转动的转角亦小 故摩擦阻力矩亦很小 均可忽略不计 则力矩平衡方程式可 简化成 6 1 M 驱 惯 偏 kgcm 式中 手臂作俯仰运动 在起动时的惯性力矩 惯 c 手臂等部件的重量对回转轴线的偏重力矩 当手臂上仰时偏 kg 为正 下俯为负 6 2 G 总偏 估算支撑板的质量 kg3333701250617 80 19 支 549 95 032 42MGm 工 回偏 35 9 kg 计算起动惯性力矩 惯 若机械手的等速转动角速度为 起动时间为 t 则起动惯性力矩公式为 6 3 1 MJt 工惯 kgm 式中 参与手腕的部件对转动轴线的转动惯量 1J 27 工件对手腕转动的转动惯量 J工 件 22142 0 0 41 4130 5 14 59 32 2kgm 59 工 2kgm 设机械手的等速转动角速度为 25 s 起动时间为 t 0 4s 则 1 50 7 0 175 9 3 0 4 MJt 工惯 kg 驱动力矩 453 98 驱 惯 偏 kgc 下俯角 上 仰 角 图 6 1 腕部受力示意图 当手臂于水平成仰角 和俯角 时 则作用在活塞上的驱动力与手臂仰角 有1 2 关 手臂上仰时公式取加号 并且在计算摆动时主要考虑上仰时的情况 只要是上 仰条件满足 下俯一定能满足 当手臂处于仰角 状态时 1 6 3 111coss inMPbatg 驱 式中 a b c 为机械手的手臂的结构尺寸 cm P 作用在铰接油缸活塞上的驱动力 kg 驱动手臂仰俯的驱动力矩 M驱 kgm 设 b 0 21m a 0 21m 30 c 0 41m 1 所以 1 11180 92cos3 21cos0 2cos 0 s 4ininPbatgtg 驱 28 kg 432 8 2cm 确定油缸的结构尺寸 6 4 24PDdp 驱 式中 p 油缸的工作压力 2c d 活塞的直径 cm D 油缸内径 cm 选取 p 35 d 0 5D 2m cm443 8 65Pp 查表取 D 5cm 油缸的内径 D 确定后 由强度条件计算所需的最小的油缸壁厚 依据材料力 学的薄壁筒公式 油缸的壁厚 可用下式计算 6 5 2 pD 计 式中 计算压力 其值比油缸的最大工作压力 P 大 20 30 即 p计 1 2 1 3 P 6 6 p计 D 为油缸内径 cm 油缸材料的许用应力 kg 2cm 6 7 bn 其中 为油缸材料的抗拉强度 kg b 2c n 为安全系数 一般取 n 3 5 600 kg 铸铁 2 cm 1 23 0 5 76 取 12mm 活塞杆稳定性的校核 L 300mm 15 25 375mm 所以满足 6 2 缸盖螺钉的强度校核 油缸内的工作压力较大 为了保证连接的紧密性 缸盖共用 4 个 M6 螺钉 6 8 sn 29 6 9 24DpPQZ 6 10 0s 式中 p 为油缸的工作压力 2cm Z 为螺钉的数目 分别为工作载荷 危险剖面承受的拉力 和剩余锁紧力 Q0s 为了紧密连接 k 6 11 sQ k 1 5 1 8 现选取 k 1 5 则 kg 202 53 476s 螺钉的强度条件为 02 21 31 3769 06 44QdS 2kg cm 式中 S 为螺钉的螺距 6 12 sn 式中 为许用拉应力 为螺钉材料的流动极限 s n 为安全系数 一般 n 1 2 1 5 取 n 1 5 螺钉的材料选用 45 号钢 3600 s 2cm 所以 2360 18kg c 5s 所以 强度足够 6 3 本章小结 本章介绍了俯仰缸各部分的计算与分析 分别为俯仰结构和缸盖螺钉的结构 并进 行了计算与校核 在使用中能满足要求 30 第 7 章 大臂的结构设计和计算 7 1 大臂回转缸的设计计算 机械手的大臂即机身是支撑手臂的部件 又是带动其运动的部件 主要是实现 臂部的升降 回转 仰俯等运动的机构 由于采用驱动装置 传动装置 导向装置 的不同 机身的结构布局也不同 此处采用回转缸置于升降缸之上导向杆布置在活 塞缸内部的机身结构 手臂回转所需驱动力矩 采用回转油缸实现手臂回转运动 驱动手臂回转的力矩 应该与手臂起动时所产生的惯性力矩 以及各密封装M驱 M惯 置处的摩擦阻力矩 回转油缸的压力矩相平衡 轴承处的摩擦力矩忽略不计 封 则有 7 1 驱 回惯 封 kgcm 图 7 1 手臂受力分析 式中 密封装置处的摩擦力矩 如图 7 1 M封 7 2 12M 封 封 封 31 动片外径与油缸壁密封装置处的摩擦阻力矩 1M封 动片侧面与缸体的密封摩擦阻力矩 2封 7 3 11bpR 封 7 4 1 2Mrr 封 取 b 0 08m 0 006m R 0 06m r 0 03 0 5 1 12 485 2 封 封 封 kgcm 手臂起动时所产生的惯性力矩 惯 7 5 00Jt 惯 式中 回转缸的动片的角速度变化量 在起动的过程中 弧度 秒 起动的时间 t 手臂回转部件 包括工件 对回转轴的转动惯量 0JJ 板 工 件 其 他222220 14 5041 3 30 5 15 8 3 ml 30 8 2kg 设等角速度 40 s 起动时间为 t 1s 则 kg m00 40J 1753 821 6Mt 惯 回转油缸的回油腔的背反压力回 kg cm 7 6 D222 dbbbppRrpDd 回 回 回 回 式中 回转油腔压力 一般取 0 2P 0 2 35 7 kg p回 回 cm kg m228 7167 58M 回 回 所以驱动力矩 kg m 34 驱 回惯 封 摆动油缸内径的计算 7 7 28MDdbp 32 式中 M 作用在动片 即输出轴 上的外载力矩 kg P 回转油缸的工作压力 取 P 35 2kgcm 2kgcm d 输出轴与动片连接处的直径 cm b 动片的宽度 cm 为减小动片与输出轴的连接螺钉所受的载荷及动片的 悬伸长度 选择动片宽度 即油缸长度 可按 2b D d 2 选用 cm 初取 b 8 cm D 回转油缸的内径 cm2834 5106 58 查表取 D 12 cm 流量的计算 2 23 38 16 500 754 44bDdQ 升 分 油缸的内径 D 确定后 由强度条件计算所需的最小的油缸壁厚 依据材料力 学的薄壁筒公式 油缸的壁厚 可用下式计算 7 8 2 pD 计 式中 计算压力 其值比油缸的最大工作压力 P 大 20 30 即p计 1 2 1 3 P 7 9 p计 D 油缸内径 cm 油缸材料的许用应力 kg kg 其中 为油缸材 2cm bn 2cmb 料的抗拉强度 kg 2c N 安全系数 一般取 n 3 5 600 kg 铸铁 2 cm 1 3 1 637602 现根据结构需要取 25 mm 选择键并校核强度 转轴的直径为 60mm 选键为 键高 h 键宽 b 11 18 mm 选取长度为 50mm 假定载荷在键的工作面上均 匀分布 普通平键连接的强度条件为 7 10 3210 pTkld 式中 T 传递的转矩 N m k 键与轮毂槽的接触高度 k 0 5h mm l 键的工作长度 单位为 mm 33 圆头平键 l l b mm d 转轴的直径 mm 许用的积压应力 MPa 代入数据 p 3321024 598106 8 Tkld MPa 查表 键的材料选用钢有轻微冲击时 100 120 MPa 故键的强度满足要求 p 7 2 油缸定片连接螺钉的校核 摩 摩 图 7 2 定片与固定轴的螺钉连接方式 定片与固定轴的用螺钉连接方式如图 7 2 所示 联接螺钉一般为偶数 对称的安 装 并用两销定位 其作用是 使定片与固定轴的配合紧密接触不留间隙 当油腔 通过压力油时 定片受油压的作用产生一个合成液压力矩 克服输出轴上所受的外 载荷力矩反作用在动片上 由于螺钉的连接作用 使被联接表面不能产生相对的滑 动 为此 在安装时必须拧紧螺钉 以便在被联接件的配合表面间产生摩擦力以传 递动力 依定片所受的力矩的平衡条件有 7 11 sln 2 82bdpDdMQZf 摩 即得 kg 7 12 2 4QZf 式中 Q 每个螺钉的预加锁紧力 kg b 动片的宽度 cm 这里 b 8cm p 回转油缸的工作压力 kg 这里 p 35 kg 2cm2cm D 动片的外径 即回转油缸的内径 cm 这里 D 12cm d 动片与轴配合处的直径 cm f 被联接件配合面间的 摩擦系数 钢对钢取 f 0 15 Z 螺钉的数目 这里 Z 8 将以上的数据带入公式 kg2 2835 16 05440 bpQDdf 34 选 M8 的螺钉 则小径 d D 1 0825P 7 13 P 为螺距 P 1 25mm d 6 647mm 螺钉的强度 221 3 10539 66474Qd 2kg cm 要求 l 式中 许用拉应力 l 螺钉材料的流动极限 kg 取材料为 40cr s 2c 6500 9000 n 为安全系数 n 1 2 2 52m 所以 条件满足 650 43 1 sln 2kg c 7 3 机械手大臂升降缸的设计和计算 对于悬臂式的机械手起传动件 导向杆和定位件的布置合理 以减少对升降支 撑轴线的偏心矩 防止卡死现象 也就是自锁 手臂上升是靠油缸作用在活塞上的 推力而实现的 它除克服惯性力 摩擦阻力 背压造成的阻力外 还需克服手臂 手腕 手部和被抓物件的质量 其驱动力的计算公式为 7 14 PPG 驱 工 回 总惯 封 7 15 42 1GG 总 支 撑 板 水 平 伸 缩 油 缸 仰 俯 油 缸 本 身 缸 体 回 转 油 缸 7 16 vgt 总惯 kg32 217 810 740 5 08 3 64m 仰 俯 油 缸 kg 1 1G 回 转 油 缸 kg32217 810 4 0 37 6 4本 身 缸 体 所以 42 GG 总 支 撑 板 水 平 伸 缩 油 缸 仰 俯 油 缸 本 身 缸 体 回 转 油 缸 kg 6 382 6 14 32 大臂起动时受到的平均惯性力 可近似为 P惯 35 7 17 GvPgt 总惯 式中 参与运动的零件的总质量 kg 包括被抓工件的质量 G总 速度的变化量 m s 0 12m sv v 起动过程的时间 s 0 01st t g 重力加速度 g 9 8 2 ms 则 kg14 3201498vPt 总惯 工作阻力 20kg 由前边的计算取 工 工 0 03P封 驱 0 05回 工 带入公式 kg1402 320 514 32PG 驱 工 驱 回 总惯 封 8 确定油缸的结构尺寸 7 18 2PDdp 驱 式中 p 油缸的工作压力 kg 2cm d 活塞的直径 cm D 油缸内径 cm 选取 p 10kg d 7cm 2 cm244879 310PDp 驱 查表取 D 10cm 流量的计算 221 65 4040VQ 升 分 油缸的内径 D 确定后 由强度条件计算所需的最小的油缸壁厚 依据材料力 学的薄壁筒公式 油缸的壁厚 可用下式计算 cm 7 19 2 pD 计 式中 计算压力 其值比油缸的最大工作压力 p 大 20 30 即 p计 1 2 1 3 p 7 20 计 D 油缸内径 cm 油缸材料的许用应力 36 7 21 bn 2cm 油缸材料的抗拉强度 b n 安全系数 一般取 n 3 5 600 kg 铸铁 2c cm 1 23 810 24 66 根据结构取 15mm 7 4 机械手的不自锁的条件 偏重力矩 偏重力矩即手臂及其上所支撑的全部件的重量 作用在各自重心上 对手臂回转轴的静力矩 用 表示 手臂前伸时则偏重力矩为最大 因手臂在12R 总重量 G 的作用下 有一顺时针方向倾斜的趋势 而导套却阻止手臂这种趋势 导 套对立柱的作用力 如图 7 3 根据立柱的力平衡有 12 7 22 0 xF 7 23 12R 7 24 Am 7 25 1hG 7 26 所谓不自锁的条件就是升降立柱能在导套内自由下滑 从力的观点分析必须使 7 27 121GFRfGfh 所以 2hf 式中 f 为摩擦系数 一般钢对铁的滑动摩擦系数为 0 1 但考虑到还有其他的 摩擦副作用 如升降的导向装置摩擦面 升降缸壁和活塞 活塞杆和缸盖 f 值可 按较大的数值考虑 故取 f 0 15 37 图 7 3 升降立柱的力分析 为偏重力臂即手臂等部件总重量的重心到立轴轴线间的距离 厘米 1504138 50 3152 7 64niGx 工 mm5 280 37 2 096 6 所以 mm 300mm 所以不会自锁 1598hf 7 5 本章小结 本章介绍了通用关节式机械手大臂各部分的计算与分析 分别为大臂回转缸 油 缸定片联接螺钉 大臂伸降缸的结构和机械手的不自锁的条件 进行了计算与校核 在使用中能满足要求 38 结 论 目前国际机器人界都在加大研究力度 进行机械手的共性技术的研究 并朝着 智能化和多元化方向发展 主要研究的内容集中在以下几个方面 机械手的优化设计技术 探索新的轻质高强度材料 进一步提高负载的自重比 机械手控制技术 重点在于研究开放式 模块化的控制系统 人机交界面更加 友好 语言 图形编程的界面正在研究之中 机械手控制器的标准化与网络化 除 了编程技术进一步提高在线编程的可操作性之外 离线编程的实用化也将成为研究 重点 多传感器系统 为了进一步提高机械手的智能与适应性 使用多传感器是其问 题解决的根本 其研究热点在于可行有效的多传感器信息交融算法 机械手结构灵巧 控制系统越来越小 两者正朝着一体化的方向发展 随着科技发展和实际应用的需要 现在各类型的移动机器人普遍加装了机械手 以使其成为一种多功能 高度自动化的作业平台 在实际应用中有着不可估量的作 用 伴随着机器人的发展 通用机械手也在向高传动精度 高效率 广调速范围 结构小巧以及过载能力强等方向快速发展 由于使用场所和各种作业要求的不同 工业机械手的机械结构形式也各不相同 技术复杂程
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