家具隔板支撑座级进模设计【含CAD图纸+文档】
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附 录 一、冲压工序卡标 记产品名称冲压工艺规程卡制件名称年产量第 页产品图号LXJ-00-00制件图号10万件共 页材料牌号及技术要求11Q325毛坯形状及尺寸下料板材50010001mm裁 成3510001mm工序序号工序名称工具名称及图号设 备校验要 求备 注1冲侧刃和工艺孔 级进模250KN压力机按草图校验2拉深 级进模250KN压力机按草图校验3切边级进模250KN压力机按草图校验4弯曲冲侧刃级进模250KN压力机按草图校验5落料级进模250KN压力机按草图校验编制审核会签刘雪健标记处数更改文件号签字日期标记处数更改文件号签字日期2弥散强化铜合金在性能和微观结构上的冷轧效应郭明星,汪明朴,申坤,曹铃飞,雷若姗,李树梅1.中国长沙中南大学材料科学与工程学院,4100832.日本东京文京区东京大学工程学院,11386562007年9月6日收到,2007年11月19日接受文摘 单向和双向轧制的氧化铝弥散强化铜合金,通过不同试验条件,研究它的力学性能和微观结构,进行的试验有拉伸试验,光学显微镜、透射电子显微镜和扫描电子显微镜下的观察。对单向轧制的氧化铝弥散强化铜合金,不管是在冷轧还是在退火条件下,纵向方向上的强度和伸长率都比横向上的高。一旦纵向裂缝出现在他们的应力应变曲线中,在横向拉伸曲线里,完整的裂纹可以看到之前整体应力水平会突然下降。冷连轧可以大大提高氧化铝弥散强化铜合金的各向异性力学性能。 而且在双向轧制的氧化铝弥散强化铜合金应力应变曲线中没有出现整体应力水平的突然下降现象。并且对微观结构和拉伸断裂的区别也进行了分析。为了比较不同方向上拉伸断裂的差异,对氧化铝弥散强化铜合金进行了单向轧制的纵向和横向断裂模型。关键词:弥散强化铜合金 单向轧制 连轧 退火 断裂行为1. 简介纯铜具有较高的电导率和热电导率,但是强度在室温和高温条件下偏低,并且,氧化铝弥散强化铜合金(ADSC)具有优良的耐高温性能和足够高的导电导热性1-2。因此,后者已被广泛应用于触点、导线、电极、真空技术部件和高温电导体和原子能反应堆1,3-4。氧化铝弥散强化铜合金通常是由内部氧化法生产1,5,其中包括铜合金里的氧气弥散和成形氧化物。内部氧化是个扩散控制的过程,完整的内部氧化所需的时间取决于样本的大小。总之,内部氧化时间应尽可能短,这样可避免由于氧化铝颗粒大小的增加和减小导致的颗粒强化效应6。因此,选择合适的内氧化工艺参数对氧化铝弥散强化铜合金是非常重要。通过内氧化的一种商业氧化铝弥散强化铜合金生产方法在目前来讲是可用的1,然而,内部氧化的过程存在一个缺点,就是不能通过压热锭完成致密化,而必须用热挤压、热轧或冷轧等方法。要较好地表征氧化铝弥散强化铜合金的合金,工作的许多重点是其制备方法和再结晶行为7-11。而他们的冷加工行为报道很少,特别是在不同的方向上对氧化铝弥散强化铜合金的断裂属性和微观结构的影响。因此这篇文章是对氧化铝弥散强化铜合金在不同条件下的断裂行为和机理进行的分析。2 实验实验用的氧化铝弥散强化铜合金(0.05格A1(质量弥数),0.23A1203(体积弥数)是由简单的内氧化法得到的。制备程序如下:铜,铝(0.05质量弥数)。感应熔炼合金氮雾化混合铜合金铝和氧化剂-在1000内氧化1小时900下氢气还原1小时真空热压(950下3小时,27 M Pa,1.3310-2帕)在930下热挤压(挤压比50:1)。氧化铝弥散强化铜合金的合金板材的标本由电火花加工成厚度为近似10mm。然后几块在室温下单向冷轧压下80。其他在室温温度冷连轧轧制90。冷轧板是在氢气炉中900等温退火1小时。纵向和横向定义的样品如图1所示。板条型拉伸试样从冷轧和退火板加工得到,Uniaxia1拉伸试验在INSTRON力学性能测试机上进行,拉伸速率为2 mm/分钟。用5毫升氯化铁溶液、25毫升盐酸和100毫升蒸馏水的混合物,经腐蚀后板材形态和其他固有的微观结构特征被揭示出来。抛光和蚀刻金相标本在NEOPHOT- 2 1金相显微镜下进行研究。图1 纵向和横向的定义的方向样本:(a)单向轧制;(b)串联滚动变形拉伸试样的断裂表面检查是在控制电压下20千伏的北京中科科仪-2800扫描电子式显微镜进行的。透射电子显微镜(TEM)的材料的观察是在在200千伏下的TECNAIG透射电子显微镜上进行的。薄铜箔样品的电解是在平衡溶度为30的硝酸酒精混合物的双喷仪器中进行的。3. 结果与讨论3.1机械性能图2显示了不同条件下单向轧制下氧化铝弥散强化铜合金的应力应变曲线的不同之处。可以看出,在两个方向上冷轧合金的强化效果比退火合金的高,而延伸率则更低。不管是冷轧合金还是退火合金纵向上的强度和伸长率均比横向上的高。氧化铝弥散强化铜合金长/宽 (长是拉伸强度,宽是横向强化)的数值,退火的比冷轧的低(表1)。此外,从图2也可以看出,一旦纵向应力应变曲线中出现断裂,整体应力水平会突然减少,出现了两次断裂现象。对于这一现象可能的原因将在后面讨论。与此相反,单向轧制的氧化铝弥散强化铜合金在三个方向上(0。 45。 和90。方向)的强度和延伸率的区别很小(图3),特别是在冷轧条件下。这表明,通过连轧能大大减少氧化铝弥散强化铜合金的各向异性。在900oC退火后,三个方向上的强度都有所减少,但是他们的伸长率大大提高(图3)。退火后该机械各向异性增加,纵向方向上(0。方向)的强度降低值最小。冷轧合金更高的强度主要是由于氧化铝作用的增强相,阻碍晶界位错的运动,自然而然,位错密度的增加进一步增加了氧化铝弥散强化铜合金的强度。在退火过程中位错之间的作用导致强度的下降。众所周知,机械性能主要与它的微观结构有关。因此,上述出现的拉伸断裂的不同主要是微观结构的不同引起的。表1 不同条件下氧化铝弥散强化铜合金的强度和延伸率的对比图2 在不同条件下冷轧氧化铝弥散强化铜合金的应力应变曲线1冷轧(0。)2退火(0。)3冷轧(90。)4退火(90。)图3 单向轧制氧化铝弥散强化铜合金在不同条件下的应力应变曲线1冷轧(45。)2冷轧(90。)3冷轧(0。)4退火(0。),5退火(45。);6退火(90。)3.2 金相组织图4显示了单向轧制氧化铝弥散强化铜合金的金相显微组织,在冷轧标本的平行于轧制方向上,可以观察到高度拉长纤维结构,并且纤维的长宽比很高(图4(a)。由于该氧化铝弥散强化铜合金中铝的含量较低(约0.23,体积弥数),它对Cu- 0.23Al(体积弥数)合金恢复和再结晶的抑制作用不强,因此大量的不同大小的再结晶经历在退火后生成,然而,长纤维的结构依然存在(图4(b)。在图5中可以看到不同条件下的单向轧制氧化铝弥散强化铜合金的金相显微组织。从中可以看到,纤维结构并不存在于冷轧氧化铝弥散强化铜合金的基质中,并且它的变形围观组织更加均匀。然而,在900退火后交叉配置纤维结构会出现如图5(b)中箭头方向所示现象,并且在金相显微镜下看不到再结晶的晶粒,这有可能是由于单向轧制使弥散颗粒分布的更加均匀,这同时也能抑制再结晶的进行。3.3透射显微组织 在冷轧过程中,弥散的氧化铝纳米颗粒能增加位错密度,也可以改变晶粒三维结构。这主要依赖于颗粒间的间距和颗粒的大小。从图6,我们可以看到单向轧制氧化铝弥散强化铜合金在不同条件下的透射显微组织。经过冷轧后,在晶粒和晶界中可以看到细长的位错胞结构。同时,经过900下退火后的冷轧显微结构会有很明显的改变(图6(b)。更大和更长的再结晶晶粒会形成,然而,在这些再结晶晶粒中可以看到很多氧化铝粒子纠缠脱位。颗粒合金的再结晶过程是由许多因素决定的,包括颗粒尺寸、颗粒间间距、冷轧方式,其中颗粒间间距是最重要的。对氧化铝弥散强化铜合金(铝合金的含量只有0.23%,体积弥数),虽然颗粒尺寸更小,但颗粒间的间距(大概20-40nm)却更大。弥散的氧化铝颗粒可以钉扎亚晶界和位错。因此,经过900退火后不同尺寸的再结晶晶粒会形成。图4 不同条件下单向轧制氧化铝弥散强化铜合金金相显微组织(a)冷轧80;(b)在900退火图5 在不同条件下连轧氧化铝弥散强化铜合金的金相显微组织:(a)冷轧9O;(b)在900下退火图6 不同条件下单向轧制氧化铝弥散强化铜合金的透射显微组织(a)冷轧80%;(b)900下退火图7 不同条件下串联轧制氧化铝弥散强化铜合金的透射显微组织(a) 冷轧90%;(b)900下退火图7显示了不同条件下串联轧制氧化铝弥散强化铜合金的透射显微组织。可以看到,单向轧制的氧化铝弥散强化铜合金的透射显微组织完全不一样。在冷连轧合金图像中看不到严重的位错缠结线和位错胞,还有许多互相交错的拉长晶粒(图7(a)。从图7(b)中可以看到,脱位晶胞中,胞壁比较薄的晶胞会明显被拉长,并且位错密度比单向冷轧的明显要低。这表明,串联轧制可能有利于彼此之间的脱位反映。经过900退火后,结晶晶粒出现,也会相互交叉,这表明再结晶晶粒的增长有方向特征。这可能是串联轧制氧化铝弥散强化铜合金退火以后各向异性会增加的主要原因。3.4扫描电镜断裂 为了解释不同条件下氧化铝弥散强化铜合金有不同的应力应变曲线,这篇文章只弥析冷轧条件下典型的裂纹。在氧化铝弥散强化铜合金中不同尺寸的浅凹陷可以被观测到(图8(a),这表明冷轧合金仍然具有很好的延展性。在图8(b)和(c)中显示了冷轧合金的横向裂纹,可以看到在边缘和中心部弥的图像是不同的(图8(b)。在高倍放大的A位置图像中类似细长纤维的显微结构能被观测到,并且在上面没压痕(图8(b)。通过比较上面的应力应变曲线和显微结构,可以得到如下一个详细的分析。铜基体在内部氧化的过程中产生大尺寸的氧化铝颗粒是不可避免的,这些氧化铝颗粒主要分布于纤维组织和晶界中,从而导致相邻两个纤维的强化作用变低。如果横向拉伸垂直于纤维排列方向,其断裂行为就相当特别。裂缝会首先在纤维边缘产生,随后,裂纹会继续沿着纤维边缘扩大,直到纤维端部,就好像是纤维“分裂”。如果不止一个纤维在同一时间分裂,在拉伸过程中横向拉伸中会突然下降,降值会随着“分裂”纤维数量的增加而增加。最后,横向拉伸曲线中,在完全裂纹可以看到之前,会出现整体应力水平突然下降的现象(图2)。随着进一步的拉伸,拉应力会继续增加,直到完全断裂。因此会有“两次断裂”现象出现(图2)。然而,由于纵向拉伸载荷平行于纤维排列方向,有更少的纤维界限是垂直于拉伸方向的,整条应力水平会突然降低,因此在纵向拉伸曲线中“两次断裂”的现象无法观察到。 由于串联冷轧合金在三个方向上的拉伸断裂是相似的,这可以用来解释氧化铝弥散强化铜合金的力学各向异性会因串连轧而减少的现象。图8只表示了一种裂纹,这裂纹与单向冷轧铝弥散强化铜合金的纵向拉伸裂纹相似。图8 在不同条件下氧化铝弥散强化铜合金冷轧拉伸断口形貌:(a)单向冷轧(0o方向);(b)单向冷轧(90o方向);(c)图8(b)中A处放大;(d)冷连轧(0o方向)。3.5 拉伸断裂模型 为了分析Cu-0.23%Al2O3 (体积弥数)在不同条件下拉伸断裂行为,在图9展示了纵向和横向拉伸的两个模型。在图9,黑圆点代表氧化铝颗粒,拉长的能带结构代表冷轧过程中形成的纤维结构,r是粒子半径,d和h是颗粒间的纵向间距和横向间距。像上面提到的,纵向拉伸载荷平行于纤维边界排列方向,所以在纤维边界不容易形成裂纹。但是由于铜基体和氧化铝颗粒之间性质的巨大差异,裂纹将会首先在基体上形成,氧化铝颗粒从基体中形成,然后裂纹在加载方向上增长合并成空隙(图9A(c)。最后空洞合并成为一行,完整的裂纹也就产生了(图9A(d)。可以看到氧化铝弥散强化铜合金于普通含弥散强化相的普通金属基复合材料的纵向拉伸断裂过程有许多相似的地方(12-14)。这个模型也可以解释串轧氧化铝弥散强化铜合金在三个方向上的裂纹形成过程。因为氧化铝弥散强化铜合金没用纤维结构,纤维边缘在拉伸裂纹的形成过程中可以忽略,在模型中拉长的结构应该被删除。 同样,整个横向拉伸断裂机制可以在如图9B中看到,其完全不同于纵向方向上的。首先,裂缝在基质/粒子界面中形成(图9B(b)。由于拉伸方向垂直于纤维边界的排列方向,裂纹很容易在纤维边界形成(图9B(c)。这些裂纹在进一步的扩大中会迅速扩展到纤维的尖端(图9B(d);然而,这些裂纹是在基质中形成的,在粒子基面很难形成和长大。当纤维边缘裂纹的数量达到一定水平的时候,就会发生整体应力突然下降的现象。最后,在横向拉伸曲线中就会看到“两次断裂”的现象。图9 单向冷轧氧化铝弥散强化铜合金拉伸断裂模型:(a)纵向方向;(b)横向方向4 结论1) 对单向冷轧氧化铝弥散强化铜合金,在纵向和横向方向之间的机械各向异性最严重,其拉伸断裂行为也特别,特别是在横向方向。2) 该实验中适当的连轧技术能大大减少机械性能的各向异性。在相同的条件下串轧氧化铝弥散强化铜合金与连轧合金的微观结构有明显的不同之处。参考文献:(1) NADKARNI A VDispersion strengthened copper properties and applicationsJ1Metallurgica1 Soc 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实习的内容天津市蓟县民庆模具厂是天津市建丰液压机械有限公司全资子公司,天津市建丰液压机械制造有限责任公司坐落于天津市蓟县开发区,地处京、津、唐中心三角地带,交通便利,人文地理条件优越。该公司资金技术实力雄厚,生产设备先进,检测设备齐全,拥有一批高水平的专业科研人员,具有新产品的开发研制能力,不断引进国内外先进的技术和经营管理经验,率先通过ISO9001:2000国际质量管理体系认证,对第一道生产检验工序就严格把关,确保产品质量的可靠性。公司经过多年的开发创新,已经研制出自己的品牌产品几十种,如:半自动化设备JP-QT1500C型、2000A型;自动化设备JP-QT5-20型、JP-QT6-15B型、JP-QT10-15B型、MZ4型等多功能墙地砖成型机,JS350、JS500、JS750、JS1000型卧式混凝土搅拌机以及配料机、震捣器、搅拌站、矿山设备、建筑工程机械等,深受广大新老客户的好评,并在全国各地建立办事处,确保售后服务的方便快捷。目前公司在国内设有5个分公司,并在国外安哥拉建立自己的大工厂。设备远销南美,非洲和中东各国家和地区。图1 工厂办公楼这次实习我主要练习了车工的操作,车削第一个零件的时候,感觉还是很紧张,每一步都是那么的小心翼翼,以免出错。大拖板一小格代表1mm,中拖板和小拖板0.02mm。车削端面的时候,在离中心2mm左右的时候要停止自动进给改为手动进给,这样就能防止刀头被损坏。车削外圆时,在离尺寸2mm的地方也要停止自动进给改为手动,防止车削过头,零件损坏。第一、二个零件车削的是台阶轴,主要让我们掌握的是外圆的控制以及千分尺的使用与读数。在测量零件的时候,一定要用游标卡尺与千分尺配合使用,在离规定尺寸剩余1mm内就要改用千分尺测量,这样就能有效的控制外圆的尺寸。再有精车的时候,一定要先试切削测量一下,看尺寸是否在范围之内,这样加工出来的零件准确率就比较高。第三个零件加工的是锥度,需要转动一定的刻度盘,车削的时候先将大拖板摇到规定的刻度,再用中拖板对刀,然后小拖板退出,大拖板不动,最后调好刻度以后再用小拖板手动进给,车出锥度。首先需要试切削一下,用万能角尺测量,在保证角度正确的情况下继续对刀车削。如测量出来发现小端有缝隙,则说明角度调大,反之则小,需要重新调整度数再试。在加工锥度之前一定不能将零件拿下卡盘,否则车削出来的锥度与圆的同心轴有偏差,导致锥度的线条成曲线形状。图2 实习的车间(一)JFQT10-15B型全自动墙地砖成型机主要技术参数:序号 项目参数 01 激震力 90KN 02 震动频率 5000次/分钟 03 振幅 15mm 04 噪音 85db(A) 05 震动时间 8秒/次 06 外形尺寸 5800*2200*2900(mm) 07 装机容量 40KW 08 整机重量 8吨 09 最大压力 20吨 10 托板尺寸 1200*850*30(mm) 11 操作人数 11人 12 用地面积 5000平米(二)JFQT10-15B型全自动墙地砖成型机适量砖型及产量:制品规格 长*宽*高(mm) 成型数量 每小时生产量 生产周期空心砖 390*190*190 10块 2400块 15秒/次标 砖 240*115*53 51块 10000块 15秒/次多孔砖 240*115*90 24块 5760块 15秒/次(三)设备简单介绍: JF-QT10-15B型设备是在JF-QT10-15A型设备的基础上,通过客户的反馈意见,经过该厂设计及工作人员不断创新、改进而生产出来的,经过近2年的实际使用,该型号设备无论是从产量上还是从设备的稳定性上都较以前的JF-QT6-15A型有了很大的提高,相对于其他厂家的同类产品也有明显的优势,深得广大用户的好评与信赖。该机型主要特点是:该设备采用全自动电脑系统控制,在原有JF-QT6-15A型设备基础上,增加了变频器,原有PLC采用纯日本进口,并引用日本技术在全自动控制程序上对以往设备做了很大的调整,使设备程序的稳定性甄于完美。同时,在保证设备稳定性的前提下,通过不断改进,设备的震动力及震动频率增大,配合独到的液压及辅助系统,使用该设备生产出来的制品密实度及强度大幅度提高,弥补了目前市场上存在的免烧砖压力不够,人们对免烧砖质量存在质疑的缺点。该设备更换模具可以生产各种型号尺寸的空心砌块和标准砖,达到了一机多用的效果,免去了您想生产不同产品而增加设备所造成的资金浪费。通过不断改进使设备从搅拌到出砖真正实现了自动化作业,大大节省人工,由于生产出的制品的密实度高,所以利用该设备生产出来的标准砖当时就可以码垛,大大节省人力,并解决了建厂初期先要投入大笔资金购买大量托板的问题,因为咱们的设备生产标准砖只需要托板50块左右。由于该机型大部分配件采用国内甚至国际上领先的优质产品,所以设备在价格上相对其他厂家生产的同类产品稍高一点,但就设备的稳定性来说,不是一般的同类产品可以达到的。由于设备的稳定性好,故障率低,减少使用过程中维护及更换零部件费用,在加上免去不必要的维修时间,提高生产效率,增加了产值,所以综合起来看该设备相对于其他同类产品还是物超所值的,主要适用于大中型企业。图3 全自动墙地砖成型机三、 实习的体会这次实习的目的就是让我们如何懂得电气控制线路和液压回路是如何控制的。通过实习了解专业,增强感性认识,学习基本技能;深化已学的知识;并辅以现场操作;增强我们的动手能力;激发我自己对专业的兴趣。培养热爱动手;面向实践;注重调查确实的工作作风,为专业技能打下坚实的基础。面临现实生活中的就业压力,我们要不断学习,对机器设备状况和维修质量;操作水平等不断学习掌握。把这些专业知识掌握更扎实,才能在未来社会生活中赢的主动。 这次的顶岗实习让我深深体会到实践技能的重要性,如果你没有掌握这项技能;你可能会一直在流水生产线上做很长一段时间。只有掌握了实践技能你才会胜任其他不同的岗位,迎接社会生活中的竞争和挑战,为自己将来的幸福生活打下坚定经济基础。 5家具隔板支撑座模具设计THE PANELS SUPPORT STAMPING DIE DESIGN 专 业:材料成型及其控制工程(模具)姓 名:指 导 教 师:申请学位级别:论文提交日期:学位授予单位:开题报告 学 院 机械工程学院 专 业 材料成型及控制工程(模具设计制造及自动化) 题 目 家具隔板支撑座模具设计 姓 名 指导教师(签名) 20xx年 3月 22日拟选题目家具隔板支撑座模具设计选题依据及研究意义(1) 综合运用和巩固机械设计相关课程的基本理论和专业知识,培养从事 模具设计与机械设计的初步能力,为实际工作打下良好的基础。 (2) 培养分析问题和解决问题的能力。经过该设计环节,应该能全面理解 掌握冲压工艺,模具设计模具制造等相关机械设计的内容;掌握冲压工艺与模具设计的基本方法和步骤,模具零件的常用加工方法及工艺规程编制,模具装配工艺制定;独立解决在制定冲压工艺规程,设计冲模结构、编制模具零件加工工艺规程中出现的问题;会查阅技术文献和资料,以完成从事冲压技术工作的人员在模具设计与制作方面所必须具备的基本能力训练。 (3) 培养认真负责、踏实细致的工作作风和严谨科学态度,强化质量意 识的时间观念,养成良好的职业习惯。 (4)工业发展水平的不断提高,工业产品更新速度加快,对模具的要求越来越高,尽管改革开放以来,模具工业有了较大发展,但无论是数量还是质量仍满足不了国内市场的需要,目前满足率只能达到70%左右。造成产需矛盾突出的原因,一是专业化、标准化程度低,除少量标准件外购外,大部分工作量均需模具厂去完成。加工企业管理的体制上的约束,造成模具制造周期长,不能适应市场要求。二是设计和工艺技术落后,如模具CAD/CAM技术采用不普遍,加工设备数控化率低等,亦造成模具生产效率不高、周期长。总之,是拖了机电、轻工等行业发展的后腿。因此我们必须意识到,对模具设计的研究的目的和意义在于能够很好的认识模具工业在国民经济中的地位的重要性。因为利用模具成型零件的方法,实质上是一种少切削、无切削、多工序重合的生产方法,采用模具成型的工艺代替传统的切削加工工艺,可以提高生产效率,保证零件质量,节约材料,降低生产成本,从而取得很高的经济效益。利用模具生产零件的方法已经成为工业上进行成批或大批生产的主要技术手段,它对保证制品质量,缩短试用周期,进而争先占领市场,以及产品更新换代和新产品开发都具有决定性的意义。因此德国把模具称为“金属加工中的帝王”,把模具工业视为“关键工业”,美国把模具称为“美国工业的基石”,把模具工业视为“不可估量其力量的工业”,日本把模具说成是“促进社会富裕繁荣的动力”,把模具视为“整个工业发展的秘密”。 因此,要使国民经济各个部门获得高速发展,加速实现社会主义四个现代化,就必须尽快将模具工业搞上去,使模具生产形成一个独立的工业部门,从而充分发挥模具工业在国民经济中的关键作用。文献综述21世纪的今天,中国凭借丰富且廉价的人力资源、庞大的市场及其它许多有利条件,已成为承接工业发达国家模具业转移的良好目的地。随着国际交往的日益增多和外资在中国模具行业的投入日渐增加,中国模具已经与世界模具密不可分,中国模具在世界模具中的地位和影响越业越重要。据相关专业人士分析,未来十年,中国模具工业和技术的主要发展方向将主要集中在以下几个方面:(1)模具结构日趋大型、精密、复杂及寿命日益提高。由于成型零件日趋大型及高效率生产所要求的一模多腔,使模具日趋大型化,随着零件微型化和模具结构发展的要求,今后模具加工的精度将更小,这必将促进超精密加工的发展。 (2)CAD/CAE/CAM 技术在模具设计制造中的广泛应用。在模具设计与制造中开发并应用计算机辅助设计的制造系统(CAD/CAE/CAM),发展高精度、高寿命模具和简易模具(软模、低熔点合金模具等)制造技术以及通用组合模具、成组模具、快速换模装置等,以适应冲压产品的更新换代和各种生产批量的要求。模具制造是设计的延续推行模具设计与制造一体化可达到优化设计的要求。实践证明,模具CAD/CAE/CAM技术是当代最合理的模具生产方式,既可用于建模、为数控加工提供NC程序,也可针对不同的模具类型,以相应的基础理论,通过数值模拟方法达到预测产品成型过程的目的,改善模具结构。从CAD/CAE/CAM一体化的角度分析,其发展趋势是集成化、三维化、智能化和网络化,其中心思想是让用户在统一的环境中实现CAD/CAE/CAM协同作业,以充分发挥各单元的优势和功效。因此,应大力进行高端辅助设计制造软件的培训、推广和应用。(3)快速经济模具技术的推广应用。快速模具制造及快速成型技术是在近两来迅速发展起来的,并正向着高精度、更快捷的方向发展。与传统的模具技术相比,该技术具有制模周期短、成本特点,是综合经济效益较显著的模具制造技术。近年来快速模具制造商投入了很大的人力和物力,对各种模具的快速制造工艺进行研发,对传统的快速模具制造技术进行改造,嫁接了先进的RP及NC技术,有效满足一些高精度、高寿命模具的生产需求。 (4)提高模具标准化水平和模具标准件的使用率。模具标准化及模具标准件的应用将极大地影响模具制造周期,还能提高模具的质量和降低模具制造成本。模具标准件应进一步增加规格、品种、发展和完善销售网络,保证供货速度,为客户提供交货期短、精度高、生产工艺性好、使用寿命长、价格低的优质模具标准件。(5)开发优质模具材料和先进的表面处理技术。模具材料是模具工业的基础,制造冲压件用的传统金属材料,正逐步被高强钢板、涂敷镀层钢板、塑料夹层钢板和其他复合材料或高分子材料替代。随着材料科学的发展,加强研究各种新材料的冲压成形性能,不断发展和改善冲压成形技术。当前,国外模具材料系列日趋完善与细化,国内开发的高级优质模具钢品种虽然不少,但推广应用不足。模具表面处理技术对模具的制造精度、模具的强度、模具的寿命、模具的制造成本等有着直接的影响。稀土表面工程技术和纳米技术表面工程技术的出现进一步推动模具制造的表面工程技术的发展。(6)冲压成形技术将更加科学化、数字化、可控化。科学化主要体现深入研究冲压变形的基本规律、各种冲压工艺的变形理念、失稳理论与变形程度等对成形过程、产品质量、成本、效益的预测和可控程序。(7)注重产品制造全过程,最大程度地实现多目标全局优化。优化将从传统的单一成形环节向产品制造全过程及全生命期的系统整体发展。研究内容1、模具设计整体方案:零件工艺分析、冲模工艺计算(毛坯展开尺寸计算、凸凹模间隙值的确定、凸凹模刃口尺寸确定、冲裁力计算、弯曲力计算、压力机选择、压力中心计算)、模具结构设计(料条排样及方案比较、步距和步距精度、定距方式及导正方式、凸凹模结构设计、卸料装置结构设计)、主要零件加工工艺;2、模具整装配图和模具主要零件的设计; 3、编写设计毕业论文 本研究主要是研究冲压过程中的工艺性、冲裁间隙、凸凹模刃口尺寸的确定、排样、冲压力与压力的中心的计算;4、利用计算机软件进行三维结构设计。利用专业设计手册,进行标准件的选取和工艺、结构的相关计算。参考模具图册,进行结构的构思。研究进程安排(1)3月18日至3月31日总体方案设计阶段(递交实习报告、查找资料及外文文献、进行外文文献翻译、完成开题报告和进度表并递交)(2)4月01日至4月07日分析整理技术资料,确定设计依据(3)4月08日至4月15日确定工艺方案,决定模具结构形式(4)4月16日至4月22日进行零部件设计及必要的工艺计算(5)4月23日至4月29日进行冲模的总体设计,绘制装配草图(6)4月30日至5月06日模具主要零件结构设计和选定冲压设备(7)5月07日至6月03日绘制模具总图,绘制各非标准零件图(8)6月04日至6月17日编写毕业设计说明书及准备毕业设计答辩主要参阅文献01 中国模具设计大典委员会.中国模具设计大典.第3卷.南昌:江西科学技术出版社,2003. 02华中科技大学.模具设计基础及模具CAD M. 北京:机械工业出版社,2005.12 03 熊志卿.冲压工艺与模具设计.北京:高等教育出版社.201104 钟翔山. 冷冲模设计案例分析.北京:机械工业出版社,2009.7 05 徐炜炯.冷冲压技术问答(上册)M.北京:机械工业出版社,1995.106 王芳.冷冲压模具设计指导。北京:机械工业出版社,1999.10 07 徐炜炯.冷冲压技术问答(上册)M.北京:机械工业出版社,1995.1 08 文群. 提高冷冲压模具寿命的措施 N .中国化工报.2007.4 09 王秀凤.冷冲压模具设计与制造M. 北京:北京航空航天大学出版社,2005.1210 柯旭贵. 先进冲压工艺与模具设计M.高等教育出版社,2008. 11 邱永成. 多工位级进模设计国防工业出版社,1987. 12 冲模设计手册编写组. 冲模设计手册M机械工业出版社,1999. 13 万战胜. 冲压工艺及模具设计中国铁道出版社,1995. 14 陈炎嗣. 机械工人. 北京东方电子集团模具厂,2007. 15 吴伯杰. 冲压工艺与模具.北京电子工业出版社,2004.16 Vukota Boljanovic.Sheet Metal Stamping Dies: Die Design and Die Making PracticesM.US:Industrial Press,201217 Thomas J. Ulrich , Steven E. Ulrich.Die Tooling Preventive Maintenance for the Sheet Metal Stamping Industry: A Comprehensive, Step-by-Step Guide to Control Your Sheet Metal Stamping Process M.US:iUniverse.com,201218 Kuo-Ming Tsai. Runner design to improve quality of plastic optical lensJ. Int J Adv Manuf Technol,20xx,66:523536 其它说明指导教师是否同意开题签名:年 月 日教研室教学负责人签署签名:年 月 日说明:1、开题报告工作从第七学期学生确定毕业设计(论文)题目后开始,在教师指导下,学生通过调研、收资后,于第八学期第四周前完成。2、纸张填写不够可另加附页。
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