冷库毕业设计
冷库毕业设计,冷库,毕业设计
重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 方 案 设 计 1 设计依据与基础资料 1.1 设计依据: 1.冷库设计规范GB50072-2001 2.采暧通风与空调设计规范GBJ19-87(2001 年版) 3.冷库建筑施工图 1.2 基础资料 1.2.1 原始数据: 1. 冷库库温按一层 0;二层-23;三层 0进行设计(温度要求自控) ,相对湿度按 90计算(湿度不要求自控) 。一层、三层变工况库温不小于 0。 2. 一、三层冷库贮鲜蛋,二层冷库贮藏冰淇淋(重度这 535 公斤/立方米) 。每天按 8 小 时计各层冷库进货量按各层冷库冷藏吨位的 5计算。冰淇淋入库温度为-15。 3. 鲜蛋、冰淇淋均用纸箱包装。 4. 最大班工作人数:30 人(平均每层 10 人) 。 5. 要求冷库门设置风幕。 6. 库内货物运输:各层库房用电并叉车进行运输,叉车功率 N=5.5KW。 7. 冷却时间按 24 小时冷却到库温计算。 8. 照明、通风换气按冷库常规进行设计选取。 1.2.2 建筑资料: 见冷库总体布置及主库和机房的有关建筑图,以及围护结构的组成、构造等说明。 1.2.3 气象资料: (采用重庆市室外气象资料) 夏季室外空气调节日平均温度:32; 夏季室外通风日平均温度:32; 夏季室外平均每年不保证 50 小时的湿球温度:26.7; 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 室外最热月平均相对湿度:74; 夏季室外通风计算相对湿度:57; 夏季室外风速:1.6 m/s 2 初步方案设计 2.1 估算耗冷量 2.1.1 冷藏间的公称容积:V 1 m3 按“冷库设计规范”1第 3.0.1 条:冷藏间或冰库的公称容积按冷藏间或冰库的净面 积(不扣除柱、门斗和制冷设备所占的面积)乘以房间净高确定。 即: V1 = S 净h 净 其中:S 净- 冷藏库的净面积 ; h 净- 房间净高 m 表 1 冷库的公称容积 2.1.2 冷藏间贮藏吨位:G t (根据资料1第 3.0.2 条)10sV 其中: G - 冷藏间贮藏吨位(或冷库计算吨位) , t ; V1 - 冷藏间或冰库的公称容积, m3 ; - 冷藏间或冰库的体积利用系数; s - 食品的计算密度, kg/ m3 ;(见资料1 表 3.0.5) 鲜蛋:260 kg/ m 3 ; 冰淇淋:535 kg/ m 3 房间编号 净面积 S 净 (m2) 净高 h 净 (m) 公称容积(m 3) 101 240.05 3.73 895.387 102 254.597 3.73 949.647 201 485.722 3.73 1811.743 301 494.646 3.8 1879.655 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 注: 值可由资料1 表 3.0.3 :冷藏库的 不应小于下表的规定值 表 2 冷藏库的 值 公称体积 m3 500 -1000 1001-2000 2001-10000 10001-15000 15000 体积利用系数 0.40 0.5 0.55 0.60 0.62 注:1. 对于仅储存冻结食品的或冷却食品的冷库,表内公称体积为全部冷藏间公称体积之和;对于同时 储存冻结食品和冷却食品的冷库,表内公称体积分别为冻结食品冷藏间或冷却食品冷藏间各自的 公称体积之和。 2. 蔬菜冷库的体积利用系数应按表中数值乘以 0.8 的修正系数确定。 表 3 冷库的计算吨位 房间编号 公称容积 V1 m3 食品的计算密 度 s kg/ m3 冷库体积利用 系数 冷库贮藏吨位 G t 101 895.387 260 0.55 128.04 102 949.647 260 0.55 135.799 201 1811.743 535 0.50 484.641 301 1879.655 260 0.55 268.791 注:对于存贮鲜蛋的高温库(101,102,301) ,总的公称体积为: 895.387 + 949.647 + 1879.655 = 3724.689 m3 所以由上表可知:101,102,301 库的 =0.55 2.1.3 耗冷量估算: 2.1.3.1 冷指标 q0 kcal/ht : 据市场调研:重庆上桥冷库贮存水果 10000t,配有 4 台 4AV-12.5 型和 2 台 6AW- 12.5 型压缩机,标况下总制冷量为 720000 kcal/h。冷指标为: qo = 720000/10000 = 72 kcal/ht。 根据资料“冷库制冷设计手册”2P 202表 3-35:250t 以下的冻结物冷藏间,当库温为 -20时,单位制冷机械负荷为 qo=70 W/h。则对库温为 -23的,冷指标 qo = 701.15% = 80.5 w/t(按库温每降低 1,冷指标增加 3计算) 。 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 因此,对于贮藏鲜蛋的高温库,本设计取冷指标 qo = 100 kcal/ht = 116.67 w/t (标准工况下) ; 对于贮藏冰淇淋的低温库,由于日进货量大,货物进库温度高,所以本设计取冷指标 qo = 99.17 w/t(设计工况下) 。 2.1.3.2 耗冷量 Q 的估算 : Gq GqQ设设标标 即:高温库 q 标 = 100 kcal/ht ; 低温库 q 设 = 85 kcal/ht 表 4 冷库耗冷量 房间编号 公称容积 ( m3) 贮藏吨位 (t) 标准工况或设计工况下的冷量 (kcal/h) 101 895.387 128.04 12804(标) 102 949.647 135.799 13579.9(标) 201 1811.743 484.641 41194.485(设) 301 1879.655 268.791 26879.1(标) 高温库 53263(标) ,77763.98(设) 合 计 5536.432 1017.271 低温库 124454.64(标) ,41194.485(设) 附:标准工况与设计工况的换算关系及过程 AQ标设 其中:A - 产冷量换算系数;(见资料4 P197 表 4-10C) 要求 A 值就得先确定制冷工况,以下就计算蒸发温度 t0及冷凝温度 tk确定:(t o、t k计 算公式及取值范围的确定见资料2 6.2.1 条及“课程设计任务书”10) 湿球温度:ts = 26.7 冷凝器进水温度:ts1 = ts + ts ts - 安全值。选择机械通风冷却塔,则 ts = 34;本设计取 3。 则:ts1 = 26.3 + 3 = 29.7 冷凝器出水温度:ts2 = ts1 + t t - 冷凝器的进出水温差。选立式壳管式冷凝器,则 t = 23;本设计取 3。 则:ts2 = 29.7 + 3 = 32.7 冷凝温度 +(57)21sktt 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 = 2.3762.7.9 蒸发温度 tt0 t - 库温。高温库:t = 0;低温库:t = -23; t - 冷间冷却设备计算温差。 (根据资料1) 高温库:采用冷风机,t = 710,本设计取 8; 低温库:采用冷风机,t = 710,本设计取 10; 因此:高温库,蒸发温度为:to = 08 = -8 ; 低温库,蒸发温度为:to = -2310 = -33 。 所以,由资料4 P197 表 4-10C 可知: 当 to = -33,tk = 37.2时,A=0.331; 当 to = -8,tk = 37.2时,A=1.460 3 冷库制冷系统选择 3.1 工质选择: 由于冷藏库制冷系统制冷量较大,从经济的角度考虑,国内大中型冷库都采用 NH3为 工质,同时 NH3还具有其它一些优点,如不破坏臭氧层,单位容积制冷量大等。而且, NH3的价格低,容易取得,因此广泛采用。本设计中也采用氨为制冷剂。 3.2 制冷系统型式选择: 根据管路与设备连接的方式,制冷系统一般可分为单元式、并联式和混合式三种型 式。由于本设计采用的制冷工质为氨,且规模较小,故采用混联式的系统较好,而且这 种系统各设备可以互相倒换使用,系统简单,便于管理,运行调节和检修均灵活方便。 3.3 制冷压缩机级数选择: 在制冷循环中,工质压缩比,即 Pk/Po 8,可采用单级压缩式制冷循环,因此,高 温库采用单级压缩即可。但对于冷食品,如冰淇淋,库温为-23,蒸发温度较低,Pk/Po 8,采用活塞式压缩机,则要双级压缩式,若采用螺杆式仍可以是单级压缩式。 3.4 方案选择: 经由以上的简要分析,现确定了以下三个方案以供分析、比较和选择。 方案一:两台螺杆式压缩机的氨泵供液系统,每台压缩机带一个蒸发温度系统;或一个 压缩机带两个蒸发温度系统。 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 方案二:两台活塞式单机双级压缩机氨泵供液系统,一台压缩机带两个蒸发温度系统; 或一台带低蒸发温度,另一台用低压级带高蒸发温度系统。 方案三:两台螺杆式压缩机重力供液系统,每台压缩机带一个蒸发温度系统;或一台压 缩机带两个蒸发温度系统。 3.4.1 制冷主机及辅助设备的选择 3.4.1.1 方案一 3.4.1.1.1 压缩机的选择: 图 1 螺杆机带两个 to 的流程图 图 2 螺杆机带两个 to 的压焓图 已知:to1 = -8, to2 = -33, tk = 37.2 可得:Po1 = 3.154bar, Po2 = 1.031bar, Pk = 14.301bar 5 点:h5 = 1752.11 KJ/kg; 8 点:h6 = 1718.46 KJ/kg; 3 点:h3 = 672.18 KJ/kg 高温库冷量 Qo1 = 77763.98 kcal/h = 90.72 kw 低温库冷量 Qo2 = 41194.485 kcal/h = 48.06 kw 由上图得:qo1 = h5-h4 = 1752.11-672.18 = 1079.93 KJ/kg qo2 = h8-h7 = 1718.46-672.18 = 1046.28 KJ/kg 则:高温库制冷剂质量流量; MR1 = Qo1/qo1 = 90.72/1079.93 = 0.084 kg/s 低温库制冷剂质量流量 MR2 = Qo2/qo2 = 48.06/1046.28 = 0.046 kg/s 列热平衡方程式: 1218261 hMhRRR 蒸 发 器 2 压 缩 机2 3 4 5 67 8 1 冷 凝 器 蒸 发 器 1 LgP 2 134 56781 T PkkT Po1o1 To 2 Po2 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 得: kgKJh /20.174046.8.8175204.1 t1= -17 t1 = t1+tsh = -17+7 = -10 (ts - 有害过度,7) 则:v1 = 1.201 m 3/kg; h1 = 1749.72 KJ/kg 实际排气量: smMVRR /156.02.)046.8.()( 3121 由样本“大连冷冻机股分有限公司.设计选型手册.螺杆制冷压缩机组”中选择: 一台 JZKA12.5 型、一台 JZKA16 型单级螺杆制冷压缩机。 主要性能参数: 制冷量(kw):t o = -33,t k =37.2 =50 kw /=95.3 kw to = -8,t k =37.2 =155 kw /=234.6 kw 标准工况下 =137.2 kw / =288.4 kw 轴功率(kw):41 / 81.8 (标况); 电动机功率(kw):55 / 100(标况) 耗油量(g/h):80 / 120; 理论排气量(m 3/h):263 / 552 压缩机油冷却器耗水量(m 3/h):7 / 13 外形尺寸(mm):25509361930 / 30509462245 因此,压缩机的实际排气量 smhQVR /167.02.18674.1509 378 可见,VR VR,所以可以用一台螺杆机带两个蒸发温度。 负荷大时,两台压缩机同时启动,JZKA16 型用于高温库,JZKA12.5 型用于低温库;负荷 减小时,只启动 JZKA16 型压缩机同时用于高低温库;负荷较小时,只启动 JZKA12.5 型 压缩机同时用于高低温库。这样可以达到节能的目的。 3.4.1.1.2 冷凝器的选择 1. 选择立式壳管式冷凝器 原因:这种冷凝器占地面积小,可以安装在室外,可以在系统运行中清洗水管,对冷却 水水质的要求较宽,适用于水量充足,水质较差,水温较高的地方。而卧式冷凝 器必须停止运行才能清洗水管,对水质要求较高,适用于水质较好,水温较低, 水量充足的地区。因此,本设计选用立式壳管式冷凝器。 2. 冷凝器的热负荷: Qk (kw) 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 )(3278hQk kw6.018.672.198.41 5.9 3. 冷凝器单位面积热负荷:q F (kw/) 由资料4 P232表 4-14“冷凝器、再冷却器及中间冷却器蛇形盘管单位面积热负荷 qF值”得: q F = 30003500 kcal/h 本设计中取 q F = 3200 kcal/h = 3.733 kw/ 冷凝器的传热面积:Fk () Fk = QK/qF = 207.36/3.733 = 55.55 Fk= (1+10%)Fk = 1.155.55 = 61.105 (10% - 安全裕量) 4. 选型: 由资料5 P 1031:选 3 台 LN-20 型立式壳管式冷凝器(重冷) 主要性能参数: 冷却面积():20.8 尺寸(mm):D = 450; H = 5400 3.4.1.1.3 冷风机的选择 1. 高、低温冷库均采用下进上出式冷风机: 原因:1) 由于鲜蛋库,有包装的冷冻食品冷藏库,要求库温均匀,因此, “冷库设计规 范”第 6.2.6 条规定:冷却物冷藏间应采用空气冷却器,冻结物冷藏间宜采用 空气冷却器。另外,若采用排管,在其设计布置上,就要多加考虑如何才能便 于清除排管上的霜,如何保证安全生产,排管型式怎样才能便于加工制作和安 装,如何简化布置才能便于施工配合。而采用冷风机,则可以节省钢材,便于 安装,简化操作管理,易于实现自动化,它的主要问题在于如何防止食品发生 过大的干耗,但本设计中,冰淇淋、鲜蛋都是用箱子包装了的,这可以有效地 减少干耗。因此,本设计中,高、低温库均采用冷风机作为冷藏间的冷分配设 备。 2) 下进上出供液方式对各冷却设备供液较均匀,传热性能较好。故本设计中采用 下进上出供液方式的冷风机。 2. 高温库冷风机的选择:(根据“冷库制冷技术”9) 冷风机的传热面积 F : 冷藏间净面积 S = 1:1 (见冷库制冷技术 ) 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 101 库:F = S = 240.05 选一台 LPLC-280 型落地顶平吹风式冷风机 (由样本“热浸锌式冷风机.烟台冰轮集 团有限公司” ) 主要性能参数: 冷却面积():280; 名义制冷量(kw):55.97 轴流风机:2 台 FT35LNO4.5-3 型; 电机:YT100L1-2 型(功率 3kw) 冲霜水量:8t/h; 供液、回气管:57; 尺寸(mm):204712902315 102 库:F = S = 254.597 选型与 101 库相同 301 库:F = S = 494.646 选一台 LPLC-220 型、一台 LPLC-280 型落地顶平吹风式冷风机 (在相同样本中) 主要性能参数: 冷却面积():220 / 280 ; 冲霜水量(t/h):7 / 8 轴流风机:2 台 FT35LNO4.5-3 型 / 2 台 FT35LNO4.5-3 型 电机:YT100L1-2 型(功率 3kw)/ YT100L1-2 型(功率 3kw) 尺寸(mm):169712902315 / 204712902315 3. 低温库冷风机的选型:(201 库) 冷风机的传热面积 :冷藏间净面积 = 1.5 :1 (根据资料9) S = 485.732 F = 1.5S = 485.721.5 = 728.58 因此,选 2 台 LPDC-380 型落地顶平吹风式冷风机 (在相同样本中) 主要性能参数: 冷却面积():380 ; 名义制冷量(kw):65.77 轴流风机:2 台 FT35LNO8-B 型 ; 电机:YJ112M-4 型(功率 2.4kw) 供液、回气管(mm):57 ; 冲霜水量(t/h):16.5 尺寸(mm):281719542315 3.4.1.1.4 其他辅助设备的选择 1. 高压贮液器: 资料1第 6.3.12 条:贮液器体积 m3 zqV 式中: - 贮液器的体积系数;由资料1第 6.3.13 条可知: =1 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 - 贮液器的氨液充满度,取 70 ; - 冷凝温度下氨饱和液体的比体积 由资料2 P232“氨热力性质表 ”得:= 1.7115 l/kg = 0.001712 m3/kg - 制冷装置中每小时氨液的总循环量mqhkgskgMR/6.489/13.021 得 Vz = 0.001712489.6/0.7 = 1.20 m 3 因此,选 1 台 ZA-1.5 型高压贮液器(烟冷) (由资料6 P536) 主要参数: 容积:1.48 m 3 ; 尺寸:D = 700mm , L = 4190mm 2. 油氨分离器:(由资料1第 6.3.9 条) 油分离器直径: m yyWd018. 式中 - 实际排气量, 由前面的计算可得:= 0.167 m 3/s Wy - 油分离器内的气体流速 m/s; 本设计选用洗涤式油分离器,因为它比较适用于氨制冷系统,借气体经过氨液洗涤, 降低气流速度和改变其方向以达到分离出氨气中夹带的润滑油。 所以,取 Wy = 0.7 m/s 则 mdy 5.07.36108. 由此,选 1 台 YF-600 型洗涤式油分离器(北冷) (见资料6 P616) 尺寸:D = 600 mm ; H = 2310 mm 3. 集油器:(根据资料10) “目前国内生产人集油器有三种规格,其直径为 150、200、300mm,当冷冻站标况下的制 冷量不大于 250350kw 时,采用直径 150mm ” 所以,取 D = 150mm 由此,选 2 台 A 型 JY-150 型集油器(大冷) (高、低压分开设集油器) 尺寸: D = 159 mm; H = 625 mm 4. 空气分离器:(根据资料10) “目前生产的空气分离器只有两种规格,当冷冻制冷量标准工况下小于 100 万 kcal/h 时, 用小号空气分离器” 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 由此,选 1 台 KF-32 型空气分离器(大冷) (见资料6 P631) 冷却面积:0.45 ; 尺寸: D = 108 mm , L = 1550 mm 5. 紧急泄氨器: 选 1 台 XA-100 型紧急泄氨器(烟冷) (见资料6 P637) 尺寸: D = 108 mm ; L = 1100 mm 6. 氨泵: 本设计中采用两个低压贮液罐,一个供高温库,一个供低温库,每个贮液罐配两个 氨泵,其中一台备用。 氨泵的流量 m3/szQnV泵 式中 n - 氨液循环倍数。由资料 1第 6.3.18 条:对负荷有波动,蒸发器阻数较 多,容易积油的蒸发器的下进上出供液系统,采用 56 倍。 取 n = 5 ; vz - 蒸发温度下氨饱和液体的比体积 m 3/kg; 高温库:to = -8, vz = 0.00154 m 3/kg 低温库:to = -33, vz = 0.001467 m 3/kg - to 下氨液的比潜热 kcal/kg; 高温库:= 1288.49 KJ/kg = 306.78 kcal/kg 低温库:= 1364.23 KJ/kg = 324.82 kcal/kg Q- 氨泵所供同一蒸发温度的冷间负荷 kw; 高温库:一层 44.94 kw; 三层 45.78kw 低温库:二层 48.06 kw 则:高温库 hmV /952.136049.128157.5 3泵 低温库 /.360泵 因此,选 4 台 32P140A-212 型屏蔽泵(烟冷) (见资料8 P741) 主要性能参数: 流量(m 3/h):2.8 ; 扬程(mH 2O):32 功率(kw):3 ; 尺寸(mm):680295385 7. 氨液过滤器:(高压贮液器低压桶;低压桶氨泵) 选 4 台 YG-40 型氨液过滤器(大冷) (见资料6 P641) 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 8. 冷却塔: 冷凝器冷却用水量:(由资料1 第 8.1.4 条) m3/htCQ106.31 式中 1 - 冷凝器的热负荷 W ; C - 冷却水比热容,C = 4.1868 KJ/kg ; t - 冷凝器冷却水进出水温度差,取 3 ; 则 h/43.59186.400327. 压缩机耗水量:13 + 7 = 20 m 3/h Q(总)= 59.43+20 = 79.43 m 3/h 由此,选一台 LBC-M-20 型、一台 LBC-M-50 型冷却塔 (见样本“良机逆流式冷却塔” ) 主要性能参数: 标准水量(m 3/h):22 / 58 ; 尺寸(mm):D=1580 H=2205 / D=2175 H=2565 9. 冷却水泵: Q = 79.43 m3/h 冷却水泵扬程估算:(根据资料10) H =1.11.2(h 1 +H2 +H3 +h) 式中 H 水泵扬程 mH 2O; 1.11.2 安全裕量,取 1.2; h1 冷凝器的阻力;(立式冷凝器没有阻力) H2 水泵的中心到冷却塔配水管的水位差;H 2 =15m H3 冷却塔喷淋管所需自由水头; 查样本:H 3 =2.1 +2.5 =4.6 m h 管路沿程与局部阻力之和,约 6080 mmH 2O; 管子总长约 20m,h =6010 -320 =1.8 mH2O 则 H =1.2(0 +15 +4.6 +1.8)=25.68 mH 2O 选 2 台 80-200(I)B 型离心泵 (见样本“管道离心泵.东方泵业” ) 主要性能参数: 流量(m 3/h):80 ; 扬程(mH 2O):38 功率(kw):15 ; 尺寸(mm):500440872 10. 冷却水池: 按 6 分钟的冷却水循环流量计算。 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 则 W = 679.43/60 = 7.943 m 3 水池尺寸:350015001500 mm 11. 冲霜水泵: 冲霜水量:一层 8+8=16 t; 二层 216.5=33 t; 三层 7+8=15 t 总冲霜水量 W= 16+33+15 = 64 t 由此,选 1 台 80-160 型离心泵 (见样本“管道离心泵.东方泵业” ) 主要性能参数: 流量(m 3/h):65 ; 扬程(mH 2O):27.5 功率(kw):7.5 ; 尺寸(mm):400331660 12. 低压贮液罐: A: 回气管 由资料4 P357 图 11-1-17“从蒸发器回到低压贮液桶两相流体管管径计算图”得: 管径为 573.5 ,d = 50 mm ; 长度约为:至高温库 1250 mm;至低温库 1350 mm B:低压桶出液管 管径按氨泵吸入管径。 取管径 322.5,d = 27 mm ; 长度 2500mm C:管径按氨泵出口管径: 452.5, d = 50mm 长度约为 4200 mm 图 3 低压贮液器接管图 D:冷风机回气管 冷 风 机 回 气 调 节 站 供 液 调 节 站 氨 泵 低压循环贮液 器回 气 管 A BC D E 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 按冷风机回气管管径 573.5, d = 50 mm 长度:101 库 8500mm; 102 库 7600mm; 301 库 16900mm / 16000mm(两台冷风 机) 201 库 12700 mm / 11800 mm (两台冷风机) E:冷风机供液管 按冷风机供液管管径 573.5, d = 50 mm 长度:101 库 7600mm; 102 库 8500mm; 301 库 16000mm / 16900mm(两台冷风 机) 201 库 11800 mm / 12700 mm (两台冷风机) 计算:按冷库制冷技术推荐的经验公式 m37.064.321VV 式中 V1 - 冷却设备的容积 m 3; V2 - 吸入管路的容积 m 3; V3 - 供液管路的容积 m 3 V1:由资料7 P229 表 8-2-1“氨冷风机空气冷却器用绕片式翅片管规格表”得: 对光滑管 252.0, 翅片管内容积为 0.50 l/ V1 = 冷却面积 翅片管内容积 高温库 V1 = (280+280+760)0.5/1000 = 0.66 m 3 低温库 V1 = 5000.5/1000 = 0.25 m 3 V2:高温库 管路总长 L = 50.25 m V2 = d 2L/4 = 3.140.05250.25 = 0.10 m3 低温库 管路总长 L = 25.85 m V2 =d 2L/4 = 3.140.05225.85 = 0.05 m3 V3:V3 = d 2L/4 (供液管路管径不完全相同,故分别计算出容积后再求和) 高温库 LB = 2.5m; Lc = 4.2m; LE = 8.5+7.6+16.9+16 = 49m V3 = 3.140.2722.5 + 3.140.0424.2 + 3.140.05249 = 0.103 m3 低温库 LB = 2.5m; Lc = 4.2 m; L E = 12.7+11.8 = 24.5 m V3 = 3.140.2722.5 + 3.140.0424.2 + 3.140.05224.5 = 0.055 m3 所以,高温库 3 3216.07.010.6.4.m 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 由此,选 1 台 DXZ-1.5 型立式低压循环贮液罐(烟冷) (见资料6 P558) 主要参数: 容积 1.54 m 3; 尺寸 D=800 mm , H=3205 mm 低温库 3 3216.07.05.5.46.0.mVV 选型与高温库相同,即一台 DXA-1.5 型立式低压循环贮液罐。 13. 空气幕 (根据“冷藏库设计.河北水产学校编”11P 359) 102、201、301的库门需设置冷风幕 冷库净门宽为 1.8 m, 因此取 SSY-200 型空气幕 主要性能参数: 喷口长度:200 cm; 空气幕总长:2656 mm 门洞净宽:1800 mm; 电动机功率:0.37 2 kw 3.4.1.1.5 机房通风 由资料1 第 9.0.2 条:氨压缩机房应设事故排风装置,换气次数不应小于 8 次/小 时,排风机应选用防爆型。 压缩机房净体积为:V = 3.95(4.3+2.7)6 = 819 m 3 换气次数 N = 8 次/小时 事故通风量 L = VN = 8198 = 6552 m 3/h = 1.82 m3/s 由此,选 2 台 B30K4-11-04 型防爆轴流风机 (见资料5 P 314) 主要性能参数: 机号:N0.4 ; 流量(m 3/h):3340 全压(mmH 2O):8.9 ; 电机:JCL-22 型(功率 0.25kw) 尺寸(mm):430250460 3.4.1.2 方案二 3.4.1.2.1 压缩机的选择 1234 5678910112 高 压 级 压 缩 机 低 压 级 压 缩 机冷凝器 蒸发器 蒸发器中冷器 LgP H123 45678 901121T, PkkT, Po101T, o 2o 2T, zjzj 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 图 4 双级活塞机带两个 to 的流程图 图 5 双级活塞机带两个 to 的压焓 图 已知:to1 = -8, to2 = -33, tk = 37.2 可得:Po1 = 3.154bar, Po2 = 1.031bar, Pk = 14.301bar 9 点:h9 = 1752.11 KJ/kg; 12 点:h12 = 1718.46 KJ/kg; 5 点:h5 = 672.18 KJ/kg 由资料2 P248“高压气缸和低压气缸理论排气时之比- 值与制冷剂的性质和蒸发温 度有关。对氨来说,宜在下列范围内选用: tz = -25-35 = 1/21/3 tz = -25-50 = 7/3 tz VR,所以可以用一台活塞机带两个蒸发温度。 3.4.1.2.2 冷凝器的选择 1. 选择立式壳管式冷凝器 2. 冷凝器的热负荷: Qk (kw) 由资料4 P219 图 4-8“氨双级压缩机冷凝器移热量”得: ql = 241.5 kcal/ m3 Qk = Vdpql = 2318241.5 = 153594 kcal/h = 179.2 kw 式中 ql - 双级压缩机单位容积冷凝负荷 kcal/ m 3 ; Vdp - 低压级理论排气量 m 3/h 3. 冷凝器单位面积热负荷:q F (kw/) 由资料4 P232 表 4-14“冷凝器、再冷却器及中间冷却器蛇形盘管单位面积热负荷 qF值”得: q F = 30003500 kcal/h 本设计中取 q F = 3200 kcal/h = 3.733 kw/ 冷凝器的传热面积:Fk () Fk = QK/qF = 179.2/3.733 = 48.00 Fk= (1+10%)Fk = 1.148.00 = 52.8 (10% - 安全裕量) 4. 选型: 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 由资料5 P1029:选 2 台 LN-30 型立式壳管式冷凝器(烟冷) 主要性能参数: 冷却面积():29 尺寸(mm):D = 450; H = 5180 3.4.1.2.3 冷风机的选择: 与方案完全相同。 3.4.1.2.4 其它辅助设备的选择 1. 高压贮液器: 资料1第 6.3.12 条:贮液器体积 m3 zqV 式中: - 贮液器的体积系数;由资料1第 6.3.13 条可知: =1 - 贮液器的氨液充满度,取 70 ; - 冷凝温度下氨饱和液体的比体积 由资料2 P232“氨热力性质表 ”得:= 1.7115 l/kg = 0.001712 m3/kg - 制冷装置中每小时氨液的总循环量mq hkgskgMR/0.41/.021 得 Vz = 0.001712411.0/0.7 = 1.01 m 3 因此,选 1 台 ZA-1.0 型高压贮液器(烟冷) (由资料6 P536) 主要参数: 容积:1.03 m 3 ; 尺寸:D = 700mm , L = 2990mm 2. 油氨分离器:(由资料1第 6.3.9 条) 油分离器直径: m yyWVd018. 式中 - 氨压缩机高压级的输气系数,由资料5 P215 图 4-13 得:=0.74 V - 氨压缩机高压级的理论排气量, V=106 m 3/h Wy - 油分离器内的气体流速 m/s 本设计选用洗涤式油分离器, 所以,取 Wy = 0.7 m/s 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 则 mdy 281.07.416208. 由此,选 1 台 A 型 YF-40 型洗涤式油分离器(烟冷) (见资料6 P613) 尺寸:D = 273 mm ; H = 1350 mm 3. 冷却塔: 冷凝器冷却用水量:(由资料1 第 8.1.4 条) m3/htCQ106.31 式中 1 - 冷凝器的热负荷 W ; C - 冷却水比热容,C = 4.1868 KJ/kg ; t - 冷凝器冷却水进出水温度差,取 3 ; 则 h/36.518.41002796.3 压缩机耗水量:1.52 = 3 m 3/h Q(总)= 51.36+3 = 54.36 m 3/h 由此,选一台 LBC-M-20 型、一台 LBC-M-30 型冷却塔 (见样本“良机逆流式冷却塔” ) 主要性能参数: 标准水量(m 3/h):22 / 35 ; 尺寸(mm):D=1580 H=2205 / D=2000 H=2410 4. 冷却水泵: Q = 54.36 m3/h 冷却水泵扬程估算:(根据资料10) H =1.11.2(h 1 +H2 +H3 +h) 式中 H 水泵扬程 mH 2O; 1.11.2 安全裕量,取 1.2; h1 冷凝器的阻力;(立式冷凝器没有阻力) H2 水泵的中心到冷却塔配水管的水位差;H 2 =15m H3 冷却塔喷淋管所需自由水头; 查样本:H 3 =2.1 +2.5 =4.6 m h 管路沿程与局部阻力之和,约 6080 mmH 2O; 管子总长约 20m,h =6010 -320 =1.8 mH2O 则 H =1.2(0 +15 +4.6 +1.8)=25.68 mH 2O 选 2 台 80-160A 型离心泵 (见样本“管道离心泵.东方泵业” ) 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 主要性能参数: 流量(m 3 /h):56 ; 扬程(mH 2O):29 功率(kw):15 ; 尺寸(mm):500440872 5. 冷却水池: 按 6 分钟的冷却水循环流量计算。 则 W = 654.86/60 = 5.486 m 3 水池尺寸:250015001500 mm 6. 中间冷却器: 根据资料1第 6.3.6 条、第 6.3.7 条、第 6.3.8 条 中冷器的直径: mZZZ WVVd018.3604 式中 - 氨压缩机高压级的输气系数,由资料5 P215 图 4-13 得:=0.74 V - 氨压缩机高压级的理论排气量, V=106 m 3/h WZ- 中冷器内的气体流速 m/s,不应大于 0.5 m/s。 取 WZ = 0.4 m/s 则 mdZ 372.04.16208. 中冷器蛇形管冷却面积: ZZKA 式中 Z - 中冷器蛇形管的热流量 W; KZ - 中冷器蛇形管的传热系数,宜采用 465580 W/() 取 KZ = 520 W/() Z - 中冷器蛇形管的对数平均温差 中冷器蛇形管内的单位热负荷:qZ = h5h7 = 672.18 518.33 = 153.85 KJ/kg 中冷器蛇形管内的质量流量:MRZ = MR1+MR2 = 0.0735+0.04 = 0.1135 kg/s 则 Z = qZMRZ = 153.850.1135 = 17.46 kw CZc 4.152.37lg1.lg31.2 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 式中 1 - 冷凝温度 37.2 z - 中冷温度 -2 c - 中冷器蛇形管的出液温度,比中冷温度高 35,c =-2+4 =2 则 Az = 17.461000/(52015.4) = 2.18 由此 选一台 XQA-2.5 型中间冷却器 (见资料6 P581) 主要参数: 面积 2.5 ; 尺寸 D =516mm , H =1900mm 7. 注:其它辅助设备(集油器、空气分离器、紧急泄氨器、低压循环贮液器、氨泵、氨 液过滤器、冲霜水泵)的计算选择与方案完全一样,在此就不过多的叙述。 3.4.1.3 方案 中各设备的选择 方案与方案相比,少了低压循环贮液器和氨泵(包括它们之间的氨液过滤 器) ,在冷库各层多了氨液分离器。每层的氨液分离器都安装在它上面一层的川堂内,第 三层的布置在楼上的机修房内。因此,在这个方案中,只对氨液分离器进行选择计算, 其它设备的选择依据方案。 氨液分离器 (由资料2 P272) m mmm qqqd 026.14.35063604 式中 d - 氨液分离器直径 m ; qm - 通过氨液分离器的氨液量 kg/h ; v - 蒸发压力下氨饱和蒸气的比容 m 3/kg ; w - 氨液分离器内气体流速,一般采用 0.5m/s 每层设一个氨液分离器,便于调节: 第一层:冷间的冷量 Q 标 = 12804+13579.9 = 26382.9 kcal/h Q 设 = 38520.49 kcal/h = 44.94 KJ/s 则 qm = Q 设/qo = 44.94/1079.93 = 0.042 kg/s = 151.2 kg/h to = -8, v =0.38712 m 3 /kg 将数值代入公式得 d = 0.204 m 由此,选一台 AF-50 型氨液分离器(洛冷) (见资料6 P590) 尺寸 : D =325mm H =1405mm 第二层:冷间的冷量 Q 设 = 48.06 KJ/s 则 qm = Q 设/qo = MR = 0.046 kg/s = 165.6 kg/h to = -33, v =1.10553 m 3/kg 将数值代入公式得 d = 0.360 m 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 由此,选一台 AF-100 型氨液分离器 (见资料6 P590) 尺寸 : D =400mm H =1615mm 第三层:冷间的冷量 Q 设 = 90.72 44.94 = 45.78 KJ/s 则 qm = Q 设/qo = 45.78/1079.93 = 0.0424 kg/s = 152.64 kg/h to = -8, v =0.38712 m 3/kg 将数值代入公式得 d = 0.2045 m 由此,选一台 AF-50 型氨液分离器(洛冷) (见资料6 P590) 尺寸 : D =325mm H =1405mm 3.4.2 固定资产投资的估算 3.4.2.1 分别将三个方案的冷库库房及制冷机房的技术参数、设备及运行费用列表 (见下页) 表 5 方案一 冷库库房技术参数及冷却设备明细表 库 号 101 102 201 301 库 型 高温库 高温库 低温库 高温库 贮藏物类别 鲜蛋 鲜蛋 冰淇淋 鲜蛋 库容量(m 3) 895.387 949.647 1811.743 1879.655 吨位(t) 128.04 135.799 484.641 268.791 冷指标(w/t) 116.67(标) 116.67(标) 99.17(设) 116.67(标) 冷负荷(kw) 14.94(标) 15.84(标) 48.06(设) 31.36(标) 冷却设备型号 LPLC-280 LPLC-280 LPDC-380 LPLC-220、LPLC-280 数量(台) 1 1 2 2 功率小计(kw) 6 6 4.8 12 设备金额(元) 19000 19000 52000 35500 占地面积() 13.2 13.2 14.7 25.4 空气幕型号 SSY-200 SSY-200 SSY-200 价格(元) 1400 1400 1400 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 功 率(kw) 0.74 0.74 0.74 3.4.2.2 固定资产投资的估算:(按外商投资企业实务P 348 的“比例法” ) 现行设备的价格 x 方案一 x = 399.180 元 方案二 x = 299.680 元 方杂三 x = 371.780 元 购置安装费 y = ax 式中 a - 系数,按有无技术转让定 有技术转让:a =1.251.40 无技术转让:a =1.121.25 (选用), 取 a =1.2 工艺管路费 T = dy 式中 d - 系数,按投资项目所用管路类型定 固体企业:d =00.1 固体、流体企业:d =0.10.2 流体企业:d =0.20.4 (选用,取 d =0.3) 外部管线费 R = by 式中 b - 系数,按管线长短定 短距离:b =00.05 (选用,取 b =0.03) 中距离:b =0.050.15 长距离:0.150.25 仪表控制系统费 A = cy 式中 c - 系数,按有无自控等定 无自控:c =00.05 有部分自控:c =0.050.12 (选用,取 c =0.08) 广泛自控:c =0.120.2 附属设施费 U (按实际计入) 方案一 U =22.454 元 方案二 U =18.029 元 方案三 U =19.454 元 实物部分小计 V 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 V = y + T + R + A + U 施工费 W = gV 式中 g - 系数。简单的 g =0.20.3 ; 复杂的 g =0.30.5 (选用,取 g =0.4) 规模因素费 K = fV 式中 f - 系数 对大型项目:f =00.05 对中小型项目:f =0.050.15 (选用,取 f =0.1) 总计(除土建外的) L L = V + W + K 列表 (见下页) 3.5 方案比较与确定 1. 经济方面:方案一中所选螺杆式压缩机的价格要高于方案二中选用的活塞式压缩机, 所以在初投资方面,方案一要高些。表上显示出方案一的年运行费要比方案 二的高出近十万元,主要是因为我们的计算按螺杆机的在额定功率运行的情 况下进行的,然而在实际运行过程中,不可能总是在额定功率下运行,由于 螺杆机可以实现无级能量调节,就可根据不同时期负荷的变化情况来决定其 运行工况。因此在实际运行中,方案一的年运行费会比表上所列的小得多。 方案三与方案一所用设备基本相似,它们的年运行费相差不多。 2. 技术方面: 方案一的特点:制冷装置效率高,螺杆机可实现无级能量调节,安全性高,管理方便, 易于实现自动化,便于集中管理。融霜装置以及融霜操作比较简单方便,融 霜效率也高。 方案二的特点:在高压级压缩机和低压级压缩机之间用了一个中间冷却器,因而可以 使高压液态制冷剂过冷,减少节流损失,提高系统的制冷效能。但是系统较 为复杂,能量调节不方便。假若低压级的负荷很稳定,或者中间负荷很稳定 时,势必相互影响。 方案三的特点:节省机房占地面积,系统比较简单,但是不便于集中管理,当氨液分 离器的液位自动控制装置故障时,难以随时根据系统负荷变化而稳定氨液分 离器的正常液位。系统的融霜、排液、放油等也比较麻烦。 根据以上的分析比较,本设计最终决定采用方案一。 重庆大学毕业设计(论文)用纸 第 页 参考资料: 1 冷库设计规范GB50072-2001中国计划出版社 2 冷库制冷设计手册商业部设计院农业出版社 3 采暧通风与空调设计手册GBJ19-87(2001 年版)中国计划出版社 4 冷藏库制冷设计手册商业部设计院农业出版社 5 采暧通风、空气调节、制冷净化、设备材料表农业机械部第二设计院 6 制冷与空调设备手册 7 冷藏库设计湖
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